本发明涉及吸收循环式热泵，特别是旋转式或离心式热泵，还涉及 使用该热泵的方法。

吸收循环式热泵包括以下部分：蒸发器、吸收器、发生器、冷凝器， 并选择性地包括一个溶解换热器；该热泵中充有合适的液态工作混合 物。该工作混合物包括一种挥发性成分及其吸收剂。

在吸收循环式热泵中，由一个高温热源(即所谓高级热量)，和一 个低温热源(即所谓低级热量)向该热泵供热，再由该泵以中间温度输 出由以上两种热源输入的总热量。

在传统的热吸收循环式热泵工作时，由高级热量在加压条件下，在 发生器中对富含挥发性成分的工作混合物(为简便起见，以下将该混合 物称作“混合物R”)进行加热，以产生该挥发性成分的蒸气，形成挥 发性成分较少或贫乏的工作混合物(为简便起见，以下将该混合物称作 “混合物L”)。

在已有的单级热泵中，来自蒸发器的上述挥发性成分的蒸气在相同 的高压下在冷凝器中冷凝，放出热量并形成液态挥发性成分。该液态挥 发性成分已降低其压力，然后到达一个蒸发器。在蒸发器中，上述液体 接收由低温热源，通常为环境温度下的空气或水发出的热并蒸发。由该 挥发性成分的蒸气被送入一个吸收器中，在这里它被吸入混合物L中， 重新形成混合物R并放出热量。混合物R随后被转移到蒸气发生器，并 由此完成一个循环。这一过程可以有多种变化；例如，该热泵可以有两 级或更多级，其中，由第一次提及的(一级)蒸气发生器蒸发的挥发性 成分的蒸气在一个中间冷凝器中冷凝，该中间冷凝器与一个中间蒸气发 生器呈热连接，以便为一个中间蒸气发生器供热，由该蒸气发生器产生 用于在第一次提及的(一级)冷凝器中冷凝的其它挥发性成分蒸气。

需要强调的是，为简便起见，我们将把所述挥发性成分的物理形态 称作‘VVC’(此时，它为气态或蒸气态)或‘LVC’(此时，它为液态)。 挥发性成分也可以被称作制冷剂，而把混合物L和R称为吸收液。在EP -A-208427中所给出的具体实例中，制冷剂为水，而吸收液为含有碱 金属氢氧化物的氢氧化物溶液，该专利的内容被收作本文参考。

美国专利US 5,009,085披露了一种早期的旋转热泵，该专利所披 露的内容被收作本文参考。存在与上述美国专利US 5,009,085所述类 型热泵相关的各种问题，而本发明的诸方面致力于克服或至少减轻这些 问题。

对于如US 5,009,085中所述类型的热泵来说，如果工作液体结晶 或出现其它限流情况的话，有出现严重故障的危险。因此，该热泵通常 是设定在远离结晶条件的最大溶解浓度下工作，该最大溶解浓度是根据 避免结晶的愿望而确定的，而不是为了提供最大效率。我们做出了一种 改进，当检测到结晶开始时即可开始纠正作用，因而可以在接近结晶的 状态下安全工作。

因而，在一方面，本发明提供了一种吸收循环式热泵，该热泵包括 响应于工作液体中吸收剂结晶开始的装置，或响应于无法容忍的高粘度 出现的装置，以启动用于防止进一步结晶和/或再溶解结晶材料，或降 低所述粘度的装置。

最易于结晶或限流的部位通常位于从溶解换热器至吸收器的吸收液 流通途径上，吸收液处于其最低温度和最高浓度下。

所述防止装置可以包括用于在所述结晶部位或接近该部位处提高工 作液体中吸收剂的温度和/或降低其浓度的清除装置。例如，至少可以 暂时将液体流分流，以便直接或间接地通过热交换提高通过所述结晶部 位的流体的温度。这一过程是通过检测结晶部位上游的局部压力而启动 的。

在一种方法中，从蒸气发生器流向吸收器的吸收液将热量传给经一 个溶解热交换器沿相反方向流动的吸收液，来自从发生器到吸收器的途 径上的部分吸收液具有较高温度，这部分吸收液被分流导入从吸收器回 到发生器的回流中。这样，可提高所述回流的温度，由此提高结晶部位 上游的流体温度，从而溶解所述部位的结晶或降低所述液体的粘度。

上述分流作用可以通过在两个流体之间设置一个压力决定型控制装 置，如阀或溢流阀，从而当由结晶或不能接受的高粘度导致的回压超过 预定的临界点对启动所述导流作用。

另外，可将冷却液从冷凝器分流到蒸发器中，从而提高其蒸发温度， 并使得较大量的制冷剂蒸发并被吸收剂吸收，导致工作液体中吸收剂的 浓度暂时下降及结晶部位工作液体温度的升高。

另一个问题是当温度升高和/或热负荷降低时保持适当的高效率， 同时使热泵在低于满负荷的状态下运行。温度的升高由蒸发器与吸收器 之间的温度差表示。我们发现，在这种部分负荷装置下，通过根据热负 荷和/或温度升高控制吸收液的循环流速可以提高其循环效率。另外， 我们还发现可以对所述热泵进行设计，以使该泵中的动态或静态压力可 以调节吸收液的流速，以适应所述经常温度升高或热负荷，从而免除对 调节控制阀或类似装置的需要，不过，我们并不排除这种控制装置的可 行性。

因此，在另一方面，本发明提供了一种吸收循环式热泵，它包括一 个蒸气发生器，一个冷凝器，一个蒸发器和一个吸收器，以上各部分相 互连接，以形成用于其所用挥发性液体成分和吸收液的循环液体流通途 径，以及流速控制装置，用于按照下列参数中的至少一种控制所述吸收 液的流速：

(i)吸收器与蒸发器之间的温差，和

(ii)热泵上的热负载，和

(iii)一种或多种其它工作参数。

可以用各种方式调节流速，但最好不要通过改变泵的容量来进行这 种调节。因此，在来自所述发生器的吸收液流通途径上通常有流速限制 装置。可以用主动式控制系统对节流作用加以控制，以产生需要的性能， 但我们发现，通过诸如节流口、涡旋体、毛细管或部分或全部这些装置 的组合的被动式节流器可以实现适当的控制。

最好对该热泵进行设计，以使得来自发生器的吸收液流速取决于来 自发生器的吸收液途径两端的工作压力差，和/或由于来自发生器的流 体途径两端的吸收液自由表面高度的任何差异所导致的表压力差。

因此，可以对该热泵和节流装置的流动特性加以设计，以产生特定 的流速，流速随工作压力的变化而变化，以产生流速的变化，适应变化 的工作状态，正如下文结合图6所做说明。同样，可以选择来自发生器 的流体途径，以便在每一端均有储液装置，其中，该储液装置的尺寸和 位置是选定的，以便在选择的高度或径向距离上产生自由表面高度，从 而在工作中产生需要的表压力差。

在一种具体实施例中，发生器具有一个喂入室式的储液装置，吸收 液在流出发生器之间被收集在该储液装置中，由它形成一个自由表面， 而来自发生器的流体途径止于与吸收器相邻的的一个槽，该喂入室是这 样设置的，以便在正常工作中，其中的自由流体液位较槽中流体的液位 高或径向向内。

另外，来自发生器的吸收液途径的下游端可止于一个出口，该出口 通常高于与其相通的用于收集从其中排出的液体的储液装置中的液面， 从而由该出口落差产生表出口压力。

如上所述，可以有用于控制吸收液流速的主动式控制装置。因此， 所述流速控制装置可以包括一个或多个用于测定或预测该装置的一种或 几种工作参数的检测装置，及响应于该检测装置的用于根据其检测结果 控制吸收液流速的装置。

旋转热泵的另一个难题是涉及到各种泵，每个泵通常包括一个戽斗 泵，当热泵旋转时，该戽斗泵的转动受到限制，该戽斗泵汲取一个圆形 槽或储液装置中的液体，并将其送至其它需要的地方。在一种典型的戽 斗泵设计中，在开始时，该热泵最初是静止的，液体将集中在所述槽的 最下面的弧形部分，其径向高度远远大于当热泵转动时的径向高度。该 戽斗泵包括一个浮体，这意味着该浮体也位于所述槽的最下部，浸没在 液体中。因此，在启动时，在槽中的液体与戽斗泵中的液体之间有很大 的迎面阻力，这会导致低效率并延迟稳态运行的开始。我们研制了一种 新型戽斗泵，它可以显著降低与常规设计相关的启动迎面阻力。该设计 还具有降低与传统戽斗泵相关的固定质量，并由此降低运输期间该戽斗 泵可能遇到的冲击载荷的优点。

因此，再一方面，本发明提供了一种吸收循环式热泵，它包括一个 旋转组件，该组件包括一个蒸气发生器，一个冷凝器，一个蒸发器和一 个吸收器，以上各部分相互连接，以形成其所用挥发性成分和吸收液的 循环液体流动途径，其中，所述发生器，蒸发器和吸收器中的至少一个 包括一个戽斗泵，该泵包括一个旋转安装于所述组件内的浮体，该浮体 可限制所述组件的转动，并被安装用于收集来自大致并周向分布的槽或 储液装置的液体，所述浮体包括一个相对所述组件的旋转轴线并偏心设 置的浮体容器，以便当该泵停机时其中装有来自所述槽或储液装置的液 体。

这种设计具有几个重要优点。由于部分液体会装在所述浮体容器 中，使所述槽中的液体较少，从而显著降低启动时的迎面阻力。而且， 浮体容器中的液体还会加大戽斗泵的静止质量，这意味着它将有较大的 惯性，并因而受迎面阻力的影响较小。

所述浮体容器可以无须泵送作用而接受一个孔流出所述槽的流体， 但对于所述戽斗泵来说，优选包括用于将由此所收集的液体的至少一部 分输送到所述浮体容器的装置。

因此，当所述泵稳定运行时，所述浮体容器中的液体质量将构成所 述浮体质量的大部分或主要部分。该浮体容器可以包括排放装置，以便 把浮体容器中的部分液体回排到所述槽或容器中。因此，在一种典型的 实施方案中，当所述热泵的旋转轴线水平静止时，该容器至少部分浸没 在所述槽或储液装置中所装的液体里，而且至少部分装着液体。

可以理解，可以用上述戽斗泵代替用于传统旋转加热泵上的任何戽 斗泵。根据本发明这一方面的泵还有一个重要优点是，提供了一个用于 任何装有液体的槽的启动缓冲的容器，特别是用于容纳可变量的液体， 以便控制吸收液的浓度，如下文所述。

我们还研制了一种用于调节工作混合物中吸收剂与挥发性成分的相 对比例，以适应其工作状态的装置。同样，这一目的也可以通过检测温 度并使用一个或多个控制阀而实现，但我们发现，吸收剂浓度和控制可 以通过对泵进行适当设计而实现，通过这种设计使可变量的制冷剂根据 工作状态储存在储液装置中，从而对所述溶液的浓度进行有利的控制。 我们研制的这种装置还可用于限制最大溶解浓度。

因此，在又一方面，本发明提供了一种吸收循环式热泵，该泵具有 含有吸收剂及挥发性成分的工作液体，该泵包括用于按照下列参数中的 至少一种调节所述工作液体中吸收剂的浓度的装置：

(i)吸收器与蒸发器之间的温差；

(ii)所述工作液体与所述热泵上的热负荷一致；和

(iii)一种或多种其它工作参数。

最好是通过改变运转缓冲装置中挥发性成分的量来调节所述浓度。

因此，所述用于调节浓度的装置可以包括一个或多个用于储存可变 量的挥发生成分和/或吸收液的储液装置，以及用于将液体泵入和泵出 所述储液装置以调节其浓度的装置。

在工作中，在一定的温度升高范围内由蒸发器蒸发的挥发性成分量 受吸收液浓度的影响。随着蒸发速度的降低，有更多液体集中在蒸发器 中，就本发明的这一方面而言，多余的液体储存在缓冲装置中，从而降 低送至吸收器的混合物中挥发成分的比例，并由此导致蒸发速度提高。

在一种特定实施方案中，混合物及挥发性成分的运转缓冲液被储存 在相应的储液装置中，通常储存在发生器和蒸发器中，尽管也可理所当然 地储存在其它地方。运转的储液装置通常可以包括上文提及的浮体容 器，由其产生戽斗泵的惯性。

最好限制热泵中工作液体的浓度。例如，所述挥发性成分缓冲装置 可以包括溢流装置，由它通过限制可被储存于蒸发器的浮体容器中的制 冷剂量而限制循环到它处的混合物的最大贫度。因此，当其浓度超过或 接近预定极限时，所述溢流装置可将液态挥发性成分从所述运转的储液 装置输送到供给吸收器的吸收液中。通过参考所述运转储液装置中制冷 剂的量和/或接近蒸发器处收集的制冷剂量可以确定溢流装置是否工 作。

我们发现，旋转热泵效率差的另一个原因是，如果相关槽中的液位 落至低于戽斗泵入口管的高度的话，戽斗泵会出现绕其旋转轴线摆动的 倾向，而这种摆动可明显影响该泵的效率。因此，我们研制了各种装置， 以便能阻止所述摆动。

因此，另一方面，本发明提供了一种吸收循环式热泵，它包括一个 旋转组件，该组件包括一个蒸气发生器，一个冷凝器，一个蒸发器和一 个吸收器，所述热泵包括可旋转地安装在所述组件中的戽斗泵装置，但 它不会随该组件一起转动，该戽斗泵具有一个用于收集来自一个周向槽 或储液装置的液体的入口孔，所述槽相对该戽斗泵转动，所述热泵包括 稳定装置，特别是(但不仅仅是)当所述槽或储液装置中的液位低于该 入口孔的高度时用于稳定所述戽斗泵装置。

该稳定装置可有很多种形式。在一种实例中，所述装置可以包括一 个形成制约活动体的轨道的装置，它可适应可所述戽斗泵的摆动。这样， 通过活动体与轨道之间的粘附力/摩擦力所导致的能量损耗，可以轻易 地阻尼振动。所述轨道优选为弯曲的，使其凸面垂直地高于或低于其稳 定重心和其轴。

另外，所述稳定装置可以包括阻力诱导装置，例如叶片或其它阻力 表面或用于另一个戽斗泵的泵入口装置。

特别是在启动旋转热泵时可能遇到的另一个难题是，液体储存在该 系统周围，使得设有足够的混合物流至发生器上。这会导致极度过热， 并损坏发生器壁。为此，我们研制了一种新型装置，它可以保证发生器 “开”泵优先接近工作混合物。

因此，在另一方面，本发明提供了一种吸收循环式热泵，它包括一 个旋转组件，该组件包括一个蒸气发生器，一个冷凝器，一个蒸发器和 一个吸收器，以上各部分相互连接，以形成用于其所用挥发性液体成分 和吸收液的循环流体流通途径，还包括用于将吸收液泵送到所述发生器 的加热表面上的发生器“开”泵，和用于收集由所述发生器表面排出的 液体并将其泵出的发生器“关”泵，以及用于确保在开始启动所述热泵 时所述发生器“开”泵有适量的液体供应以润温所述发生器表面的装置。

所述用于保障的装置优选包括公用储液装置，在使用时它接收从所 述发生器表面上流出的吸收液和待喷射到所述发生器表面上的吸收液， 而所述发生器“开”泵和发生器“关”泵最好分别从所述公用储液装置 中汲取吸收液，使所述发生器“开”泵优选进入其中。在一种装置中， 所述发生器“开”和“关”泵的戽斗泵，所述储液装置大致为一个周向 槽，发生器“开”泵戽斗的入口从其旋转轴的径向延伸部分大于发生器 “关”泵的径向延伸部分。所述发生器“开”泵和“关”泵可以是同一 个泵，使流体在其下游分流。

本发明的另一方面提供了一种吸收循环式热泵，它包括一个旋转组 件，该组件包括一个蒸气发生器，一个冷凝器，一个蒸发器和一个吸收 器，以上各部分相互连接，以形成用于其所用挥发性液体成分和吸收液 的循环液体流通途径，它还包括一个公共储液装置，用于收集从所述发 生器的加热表面上流出的吸收液，并用于接受待供给所述发生器的加热 表面的液体。

在美国专利US 5,009,085中所述类型的旋转加热泵所存在的另一 个问题是向冷凝器和吸收器的冷却液提供有效的量并传热。在该早期文 献中，所述吸收器和冷凝器包括一个位于一个隔板的每一侧的一个吸收 片和冷凝片，而混合物和水分别流过的表面由一个平板形成，与离心过 程同时加强的理解一致，而且如早先在EP-B-119776中所述的。不过， 我们发现，该换热器最好由螺旋管制成，而且，令人惊异的是这可以有 效改善旋转泵的热交换和质量交换。

因此，另一方面，提供了一种吸收循环式旋转或离心热泵，它包括 一个组件，该组件包括一个蒸气发生器，一个冷凝器，一个蒸发器和一 个吸收器，其中，所述冷凝器、蒸发器和吸收器中的一个或多个包括一 个由旋转管构成的换热器，或具有波纹外表面。

该螺旋管大致为封闭的，其中间轮回与下一个内环和下一个外环接 触或接近，以形成具有两个相反的断续面或波纹面的换热器。所述管优 选具有大致扁平的圆形截面，使其扁平部分彼此接近或相互接触。该螺 旋管可以是平的或凹形的。

在传统热泵上，其内部没有空气，腐蚀作用会导致游离氢气的发生， 这会妨碍吸收液对挥发性成分的吸收，因此降低了该泵的效率。这一问 题可通过定期抽空热泵而得到解决，但这样做费时，而且有潜在的危险， 因此，未推荐在商业上加以利用。另一种可行方案是利用铂杆，但其价 格昂贵，而且也需要加热器及相关设备。不过，我们发现，通过认真选 择材料，可以显著降低在正常使用中的氢气发生量，并设置一个较便宜、 较简单的装置，用以收集游离氢气，以使其不会降低该热泵的性能。

因此，本发明的另一方面提供了一种吸收循环式热泵，它包括一种 适于在使用中吸收和/或结合氢气的材料基质。

所述材料基质优选包括一种掺入了合适的催化剂的可氢化材料。合 适的可氢化材料的例子基于可还原有机聚合物的均匀催化的氢化作用。 一种典型的组合包括聚苯乙烯-聚丁二烯-聚苯乙烯(PS-PB-PS)三 嵌段共聚物与诸如下文所列举的酸苹果树催化剂或铼催化剂的铱基催化 剂的结合。本领域技术人员应当知道具有特征的很多其它合适材料。理 想的是，所述基质包括指示装置，由它指示何时该材料接近被氢气饱和 的状态，或者说不能结合或吸收再多一点的氢气。

我们还研制了一种用于解除热泵中过高的压力的安全系统，但该系 统所具有的意外优点是可以连续和/或延长该热泵的运行。

因此，在本发明的这一方面，提供了一种吸收循环式热泵，它包括 一个高压发生器/中间冷凝器室，一个中等压力中间发生器/冷凝器室， 和一个压力蒸发器吸收器室，并包括压力释放装置，该装置介于：

(i)所述高压室与所述中等压力室之间和/或

(ii)所述中等压力室与所述低压室之间。

该压力释放装置优选提供受控制的释放，使通过该释放装置的流体 取决于其压力差。在一种实例中，当所述压力差达到预定水平时，该释 放装置打开，而流速随着压力差的增加而提高。这样，可以扩大该装置 的运行范围，而且可将其用作单级热泵，并在其压力差恢复到预定水平 以下后恢复两级工作。

已知包括在EP-A-208427中所披露的材料在内的氢氧化物基材料 是高度腐蚀性的，特别是在燃烧器工作的高温条件下尤为如此，而且， 在选择制造密封旋转组件和内部元件的外壳的材料时，必需格外小心。 过去，其所用板和元件是由铜镍合金制成，如含有大量镍及其它金属的 “蒙乃尔合金”。不过，我们惊异地发现，尽管最初的证据有矛盾，但 事实上可以使用铜和铜合金，其中，合金中掺杂金属含量低于其材料重 量15％左右。

因此，本发明的另一方面提供了一种吸收循环式热泵，它包括一个 基本上密封的外壳，其中装有含有一种或多种碱金属氢氧化物的工作液 体，其中，至少该外壳与工作液体接触的部分是由含有重量百分比为15 ％左右的诸如铬、铝、铁等掺杂材料或添加材料的铜质材料制成。

理想的是，基本上整个外壳均由所述铜质材料制成。

所述铜质材料优选包括铜镍合金。我们发现，低镍含量的铜镍合金 在接触氢氧化物液体时通常预计其会受到严重腐蚀，但事实上它具有很 高的抗腐蚀性，即使是在蒸气发生器中的高温条件下也是如此。

尽管上面已对本发明做了说明，但本发明延伸到上述循环，或在以 下的说明书及附图中所述循环的任何创造性组合。具体地讲，在本文允 许范围内，可将上述特征单独或彼此组合地用于旋转或非旋转热泵上。 本发明还涉及按照上述原理以及下文所述原理使用吸收循环式热泵的方 法。因此，另一方面，本发明提供了一种使用吸收循环式热泵的方法， 该方法包括监测工作液体，以检测或预测工作液体中吸收剂结晶的发生 或其出现不能接受的高粘度，而且，在检测或预测到任一种情况时，启 动预防措施，以防止进一步结晶和/或再溶解结晶材料或降低所述粘度。

理想的是，所述启动步骤包括至少暂时分流液体流(例如，热工作 液)，以提高接近易结晶或易增大粘度部位的温度。所述监测步骤包括 监测或应答易结晶或易增大粘度部位上游的压力。当工作液体中含有可 结晶的吸收液体时，所述启动步骤可包括至少暂时降低接近易结晶部位 或位于该部位上游的吸收液浓度。

另一方面，本发明提供了一种使用吸收循环式热泵的方法，所述热 泵包括一个蒸气发生器，一个冷凝器，一个蒸发器和一个吸收器，以上 各部分相互连接，以形成用于其所用挥发性液体成分和吸收液体的循环 液体流通途径，该方法包括至少按照下列参数之一控制其流速：

(i)吸收器与蒸发器之间的温差；

(ii)  热泵上的热负荷；和

(iii)一种或多种其它工作参数。

下面仅仅以举例方式对本发明热泵的一种实施方案进行详细说明， 该方案有各种改进形式，请参考附图。其中：

图1是本发明两级热泵的系统图，所给定的非限定性温度和压力仅 仅是用于说明目的；

图2是本发明热泵的示意性侧视图，示该热泵的主要元件，但为简 明起见，略去了几个连接装置、部件和工作液体；

图3是用于图中所示热泵的改进形式的戽斗泵上的阻尼装置的实 例；

图4是用于戽斗泵的阻尼装置的另一种实例；

图5是一种可行的压敏流量控制装置的示意图，该装置被用于降低 在发生器与吸收器之间流动的吸收液结晶的可能性；和

图6是最佳溶解温度和热泵其它元件温度的理想化示意图，表示一 组蒸发器温度和两种不同的温度升高。

参见图1和2，所示热泵的实施方案包括一种密封的装置10，它随 轴12一起转动，并由它形成高压空间4，中等压力空间16，和低压空 间18。所述“高”、“中”和“低”是指热泵运行时其中的压力。在生 产时将热泵内的空气抽空。如图所示，高压空间14的左侧，以一个起 着蒸气发生器作用的板20为界，该蒸气发生器由一个燃烧器22进行外 部加热。在高压空间14的另一侧，以另一个板为界，该板的高压表面 形成一个冷凝器24，其另一个表面形成一个中间蒸气发生器26，该板 还构成中等压力空间16的左端。另一个板27位于高压空间14内，介 于蒸气发生器20与冷凝器24之间，并形成一个喂入室28，用于收集来 自发生器“关”泵30的液体，如下文所述。

中等压力空间16与低压空间之间由隔板32分隔，在中等压力空间 16中具有冷凝器双螺旋管34和第一溶解换热器36和第二溶解换热器 38。低压空间18具有一个吸收器螺旋管40和一个蒸发器双螺旋管42。

在工作时，由水和碱金属氢氧化物组成的富含水的混合物由一个发 生器“开”戽斗泵入口46从一个公用发生器开/关槽44中汲出，并由 发生器“开”输送管48排放到蒸发发生器20上，以便分散在其表面上。 一部分挥发性成分(水)蒸发并输送到冷凝器24上。剩余的贫水混合 物“L”收集在发生器开/关槽44中。发生器“开”戽斗泵入口46构成 载有液体的戽斗泵组件50的一部分，下面将对此做更详细地说明。发 生器“关”泵入口52是上述同一组件的一部分，但它位于发生器“开” 戽斗泵入口46的径向向里的位置。发生器“关”戽斗泵将混合物“L” 排入圆形喂入室28中，然后，该混合物通过这一个导管(未示出)流 入第一溶解换热器36的冷却通道中，在这里，它将热量传给在另一侧 流动的混合物‘R’中，并从中间蒸气发生器26返回发生器开/关槽44 中(图1)。混合物‘L’在经过第一溶解换热器36的冷却通道之后， 再通过第二溶解换热器38的冷却通道，在这里，它把热量传给另一侧 的从蒸气吸收器流40至中间蒸气发生器26的液体。来自冷却通道的混 合物‘L’通过一个限流器54(见图1)，进入一个设在隔板32的吸收 器一侧的圆形吸收器“开”槽56。由一个吸收器“开”戽斗泵的戽斗泵 入口58从这里收集混合物，并经输送管60排放到吸收器40的螺旋管 上，它在这里吸收来自蒸发器42的挥发性成分。

富含水的混合物现在被收集在吸收器“关”槽62中，再通过吸收 器“关”泵入口66和输送管68从这里泵送到一个喂入室64中，该室 大圆形槽的形式设置在隔板32上，位于吸收器“开”槽56的径向向内 处。吸收器“开”和“关”戽斗泵是通用组件65的一部分。

富含水的混合物从喂入室64输送到第二溶解换热器38的加热通道 中，并在这里被加热，然后再输送到中间发生器“开”槽70。在这里， 所述液体被中间发生器“开”戽斗泵的入口72收集，并由输送管74排 放到中间发生器26中央，它在这里接收位于同一个板的另一个表面上 的中间冷凝器所发出的热量。部分挥发性成分被中间蒸气发生器76蒸 发，并被送至一级冷凝器的螺旋冷凝器34中。流出中间蒸气发生器的 液体混合物收集在“关”槽76中，再由此被中间发生器“关”泵的入 口管78汲走，并由输送管80送至第一溶解换热器36的加热通道，它 在这里被加热，然后再送回公用发生器开/关槽44。由中间发生器“开” 和“关”泵组成安装在轴12上的公用组件的一部分。为清楚起见，略 去了流入和流出溶解换热器的连接装置。

现在再看挥发性成分的流通循环，当所述混合物从蒸气发生器20 上面通过时，部分挥发性成分在高压空间14里蒸发，而VVC在中间冷 凝器24表面冷凝。冷凝的LVC然后经过节流阀82流入位于中间压力空 间16里的一级冷凝器(见图1)。

LVC通过另一个节流阀84从所述一级冷凝器流至位于低压空间18 里的蒸发器“开”槽86中。在这里，其液体被蒸发器“开”泵89的戽 斗泵入口88收集，并经过输送管排放到蒸发器螺旋管42上。蒸发的VVC 由此送达吸收器螺旋管40，它在这里被吸回到混合物中，然后从混合物 通道流走。第二个戽斗泵入口92通过将多余LVC泵入容器102来限制 槽85中LVC的液位，容器102与蒸发器“开”泵相连，并有一个排放 孔94和一个溢流孔96。

轴12的右端被分成通道103，105，以形成冷却液，例如，水的流 通途径，所述通道向下通过该轴中心，沿一级冷凝器84的双螺旋管循 环，然后再沿吸收器螺旋管40循环，随后从该轴中引出。如图所示， 通过冷凝器螺旋管34的流通始于左侧螺旋内部，向外螺旋推进，然后 向内返回并流出。在吸收螺旋管40中，流通始于螺旋管的最外部，并 向内螺旋推进。

类似地，一个冷却液水回路(未示出)供应并收集来自蒸发器螺旋 42的冷却水。

在对总体装置作过说明之后，下面将对某些具体改进或改变加以说 明。

控制吸收混合物流速

通过热泵的吸收性混合物的流速由一个限流器54控制，该限流器 连接在第二溶解换热器38与吸收器“开”槽56之间，并与蒸气吸收器 40相连。

所述限流装置可以是一个孔、毛细管、涡旋室或喷嘴，而通过该限 流器54的流速是由作用在它上的压力决定的。因此，该流速取决于有 关压力，而不是如上文所述般地由发生器“关”泵能力决定。因此，所 述流速是由高压空间14与低压空间18之间的压差调节的，而且还由喂 入室28里的自由表面与吸收器“开”槽56里的自由表面之间的表头压 差调节。吸收剂的流速会随着空间14与18之间压力差的加大而自动提 高。对限流器54的特性、空间14与18之间的设计压差、和喂入室18 及槽56的配置和负荷加以选择，以提供希望的流速随工作条件的变化 而变化。

在目标工作条件下的最低流速是通常是由结晶因素决定的，但是超 过它的任何部分均含降低该热泵的效率，这是因为加大了溶解换热器的 损耗。当吸收剂的浓度恰好足以支持循环所需的温度时，将获得最佳热 力学效率。在这种条件下，有多种因素限定需要的吸收剂质量流速。在 使用水制冷剂和无机盐吸收剂的系统中，在特定温度升高下的最低流速 可能由开始结晶之前所允许的最大溶解浓度限定。

图6表示一种典型的理想化流体特性，如图所示，当吸收器和冷凝 器的温度为58℃时，在特定溶解浓度下的混合物可以吸收4℃温度下的 制冷剂。该溶解浓度出现在所示能产生200℃的发生器温度的理想循环 中。当吸收器和冷凝器的温度低于35℃时，就会发现，如果溶解浓度降 低以适应新的条件，则发生器温度将降至117℃。

这意味着，对于循环中的吸收剂的特定质量流速而言，通过该换热 器的热损耗预计也会下降。另外，这样低的浓度还会显著降低可以降低 所述流速的结晶温度(并因此产生较大的溶解浓度偏差)。在本申请其 它部分所述的控制系统可以进行这种自动浓度调节，并可以调节质量流 速，以进一步改善其性能。

载有液体的戽斗泵

公用发生器“开”和“关”泵组件50包括一个通过滑动轴承挂在 轴12上的浮体容器98，并由一个输送管100供应来自公用槽44的液体， 输送管100与输入管46和52相比处于径向向内的位置。在操作该装置 时，正常情况下储存在发生器“开”槽中的流体部分被保留在浮体容器 中，对泵组件50的静止质量的贡献较大。而且，当停机时一般有大量 的液体收集在槽44中，并且由浮体排出主泵组件中。对于所示装置而 言，当该泵静止时，液体留在浮体容器98中，或由输入管100送入该 容器中，从而降低所述槽中的液位，并加大泵组件的质量。以上特征可 大大降低启动时的迎面阻力。

类似地，蒸发器“开”泵包括一个浮体容器102，该容器起着平衡 重物的作用，而且还起着制冷剂的运转缓冲装置的作用，如在下文中所 述。

控制吸收液浓度

图2的装置是这样设计的，以便可根据吸收器40吸收蒸气挥发性 成分的速度自动调节吸收剂的浓度。蒸发器开泵89包括一个输入管2， 它将所有过量的液态挥发成分泵入容器102中。将这种LVC从循环系统 中除去，并因此导致循环混合物中吸收剂所占比例随容器102容量增加 而增加。经孔94返回槽86的排放是受到控制的。通过在容器102上设 置溢流装置96可以限制吸收剂的最大浓度，该溢流装置将液体排入吸 收器“关”槽62中。这样，通过将可变量的LVC储存在容器102中可 以自主调节吸收剂的浓度，并能满足上述循环要求。

戽斗泵阻尼

参见图2，其中示出了用于戽斗泵的阻尼装置的示意形式，该装置 可以用在图2所示装置中的任一个或所有戽斗泵上。泵104由一个枢轴 安装在轴12上，它包括一个主体106和一个汲入管108。在戽斗泵入口 108下方设有一个假入口107形式的阻力装置。这里，即使当戽斗泵入 口离开液位时，假入口107仍然浸没在液体中，从而在戽斗泵入口离开 或重回液体中时产生重要的阻尼作用。

在图4所示的另一种装置中，有几种部件是相似的，并给予类似的 编号。不过，在枢轴下面设有一个弧形轨道110，该轨道与轴12同心， 并由它形成物体112的约束通道。对该物体进行限制，以便当所述主体 绕所述轴摆动时，可沿该轨道运动，倾向于恢复该主体的平衡状态，但 具有某些摩擦/粘着力，以便迅速消散摆动的动能。该轨道可采用各种 形式。当没有相邻的动能。该轨道可采用各种形式。当没有相信的静止 结构作为参照物时该装置特别有效。

防止结晶

如上文所述，在尽可能接近结晶极限的条件下工作有利于提高循环 效率，但结晶的后果是灾难性的。因此，如图1和5所示，提出了一种 分流方案，以便一旦检测到结晶的发生即在第二溶解换热器38上游的 112处对来自在蒸气发生器20的混合物进行分流，使其在114处与来自 蒸气吸收器40的流体汇合，并由此进入第二溶解换热器38。这会导致 从蒸气吸收器40进入第二溶解换热器38中的流体的温度升高，这会提 高从第二溶解换热器经部分116进入蒸气吸收器的流体的温度，该部位 最容易开始结晶。

在图5所示装置中，分流作用由一个压敏溢流装置118控制。在正 常运行时，点112与114之间的压差不足以克服由溢流装置所产生的落 差，因此不会出现流动。在该装置中，有利的是可将限流器54重置于 分流点112上游。

可以使用其它流量控制装置，为方便起见，图1表示诸如控制阀的 控制装置。这一特征还可被用于解决工作液体易于出现会妨碍流通的粘 度的不希望的升高的问题。

公用开/关发生器槽

应当指出的是，各个吸入管46、52和100从同一个槽44中汲取液 体，不过发生器“开”吸入管46比其它两个管更深地插入该槽中。以 此确保在启动及其它极端状态下，发生器“开”泵状先接近该槽中的液 体，从而降低发生器表面流干的可能性。

换热器

在图1所示装置中，为了改善热交换和质量交换，组成冷凝器34， 吸收器40和蒸发器42的换热器，包括扁平截面的螺旋金属管(通常为 铜管)。该螺旋管大体上是封闭的，相邻的环彼此接触或接近。我们发 现，由所述管形成的波纹表面具有较大的表面积，并能提供用于热交换 和质量交换的良好表面。

氢气污染

在所述实施方案中，至少密封空间14，16，18中的一个具有一个 由可氢化聚合材料制成的元件114，该材料中加有催化剂，而且该材料 对于氢气分子有高的亲和力，在使用时它可以清除其内部环境中的氢 气，以免污染吸收器上的吸收液。

聚合物与催化剂的一种典型组合是诸如购自Shell Chemical Company的Kraton D1102的苯乙烯-丁二烯三嵌段共聚物PS-PB-PS 与诸如Crabtree Catalyst的铱基催化剂[Ir(COD)(PY)(tcyp)]PF6(COD-1，5-环辛二烯；py-吡啶；tcyp-三环己基膦)。由这种材料制 成的容量为300ml的元件可在几年时间内用于吸收游离氢气。

压力释放

图2所示装置还包括分别位于高压空间14与中等压力空间16之间 的减压阀122和位于中等压力空间16与低压空间18之间的减压阀124。 当所述减压阀打开时，可以通过压力平稳调节流速，使该热泵具有较宽 的工作范围，当通过该减压阀的压差高于阀的开启压力时，它作为一个 单级热泵工作，而当压差恢复正常时又恢复其两级工作。