技术领域
[0001] 本
发明涉及一种评价方法，具体为一种活动断面垂向输导性能的评价方法，属于石油与
天然气地质资源的勘探开发技术领域。
背景技术
[0002] 石油和天然气是一个国家重要的战略资源，影响着国家的政治、经济、安全等诸多方面。
断层作为是构造运动中广泛发育的构造形态，连通着下部源岩层与上部储层，是石油和天然气垂向运移的重要通道。当活动断层开启时，可以形成沿断面展布的空腔，油气在浮
力与压差推动下沿断面垂向运移至有利储层中。由于断层垂向输导的效率要远远大于
浮力驱动下的储层横向运移，所以断层输导性能的评价一直是
地质学家眼中的研究热点。以往对断层垂向输导性能的评价主要集中在断层两侧源岩层与储层之间的连通关系，但在实际地下情况中，断面上不同部位的活动特征存在差异，且断层往往沟通多套储层，大大增加了断面输导性能的评价难度。因此，提出一种活动断面垂向输导性能的评价方法，用以表征断面上不同
位置油气向储层充注的难度，对油气勘探与开发具有重要意义。
发明内容
[0003] 本发明的目的就在于为了解决上述问题而提供一种活动断面垂向输导性能的评价方法。
[0004] 本发明通过以下技术方案来实现上述目的：一种活动断面垂向输导性能的评价方法，包括以下步骤：
[0005] 步骤A，断面不同位置有效活动时间的确定，选取断面不同位置，通过计算断面两盘储层断点距离，并将其除以储层厚度，即可得到断面对该套储层的有效活动时间：
[0006] T储＝(h储-h储’)/H储；
[0007] 式中，h储、h储’分别为该套储层上升盘与下降盘的断点深度，单位为m；H储为该套储层的厚度，单位为m；
[0008] 步骤B，断面源储间成藏动力强度的确定，根据源岩层与储层静压之差与静
水压力之差的比值来表征源储间成藏动力强度：
[0009] f压差＝(P源-P储)/(ρ水gh源-ρ水gh储)
[0010] 其中，P源、P储分别为源岩层与储层的静压，单位为MPa；ρ水为水的
密度，单位为1.0g/cm3；g为重力
加速度，单位为9.8m/s2；h源、h储为源岩层与储层的埋藏深度，单位为m；
[0011] 步骤C，断面不同位置垂向输导性能的确定，根据断面不同位置与储层对接，计算断面对储层的垂向输导性能S：
[0012] S储＝T储×f储＝(h储-h储’)/H储×(P源-P储)/(ρ水gh源-ρ水gh储a)；
[0013] 步骤D，通过上述步骤计算得到的S值，根据S值的大小，评判断面对该套储层的垂向输导性能。
[0014] 优选的，为了确保断开储层的距离较大，进而对该套储层有效活动时间较长，所述步骤A中，选取的断面位置切穿层位。
[0015] 优选的，为了便于评价断面垂向输导性能，所述步骤B中，源岩层与储层通过断层沟通，且储层地
层压力通常为静水压力，源岩层多发育异常高压。
[0016] 优选的，为了得到断面上不同位置的油气垂向输导性能数据，所述步骤C中，选取断面分别位于储层的三个位置，并分别计算出垂向输导性能S。
[0017] 优选的，为了能够快速有效的确定断面上不同位置油气垂向输导性能，所述步骤D中，计算得到的油气垂向输导性能S值与储层的垂向输导性能呈正比线性关系。
[0018] 本发明的有益效果是：该活动断面垂向输导性能的评价方法设计合理，步骤A中，选取的断面位置切穿层位，确保断开储层的距离较大，进而对该套储层有效活动时间较长，步骤B中，源岩层与储层通过断层沟通，且储层
地层压力通常为静水压力，源岩层多发育异常高压，两套层系间的压力差是油气通过断层垂向运移的重要动力，因此通过计算便于评价断面垂向输导性能，步骤C中，选取断面分别位于储层的三个位置，并分别计算出垂向输导性能S，得到断面上不同位置的油气垂向输导性能数据，进而便于进行评判，步骤D中，计算得到的油气垂向输导性能S值与储层的垂向输导性能呈正比线性关系，能够快速有效的确定断面上不同位置油气垂向输导性能，明确该位置处油气向储层充注的难易程度与聚集成藏的可能性。
附图说明
[0019] 图1为本发明断面有效活动时间确定图；
[0020] 图2为本发明断面源储间成藏动力强度确定图；
[0021] 图3为本发明断面垂向输导性能对比表。
具体实施方式
[0022] 下面将结合本发明
实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
[0023] 请参阅图1～3，一种活动断面垂向输导性能的评价方法，包括以下步骤：
[0024] 步骤A，断面有效活动时间的确定，选取断层东段与西段两处位置的地质剖面，分别计算断面两盘储层a与储层b两套储层的断点距离与地层厚度，确定断面有效活动时间；
[0025] 计算结果如下：
[0026] 东段：
[0027] T东段·储层a＝(h东段·储层a-h东段·储层a’)/H东段·储层a
[0028] ＝(3073-3037)/(3095-3037)＝0.62
[0029] T东段·储层b＝(h东段·储层b-h东段·储层b’)/H东段·储层b
[0030] ＝(3210-3176)/(3233-3176)＝0.60
[0031] 西段：
[0032] T西段·储层a＝(h西段·储层a-h西段·储层a’)/H西段·储层a
[0033] ＝(3098-3083)/(3130-3083)＝0.32
[0034] T西段·储层b＝(h西段·储层b-h西段·储层b’)/H西段·储层b
[0035] ＝(3234-3212)/(3280-3212)＝0.32
[0036] 步骤B，断面源储间成藏动力强度的确定，计算源岩层c中部与储层b、储层a中部静压之差，将其与静水压力之差的比值来表征源储间成藏动力的强度；
[0037] 其中源岩c发育异常高压，静压为45.8MPa，储层段均为常压，与静水压力相等；
[0038] 东段：
[0039] f东段·储层a＝(P源岩c-ρ水gh东段·储层a)/(ρ水gh源岩c-ρ水gh东段·储层a)[0040] ＝(45.8-30.0)/(33.1-30.0)＝5.1
[0041] f东段·储层b＝(P源岩c-ρ水gh东段·储层b)/(ρ水gh源岩c-ρ水gh东段·储层b)[0042] ＝(45.8-31.4)/(33.1-31.4)＝5.3
[0043] 西段：
[0044] f西段·储层a＝(P源岩c-ρ水gh西段·储层a)/(ρ水gh源岩c-ρ水gh西段·储层a)[0045] ＝(45.8-30.4)/(33.1-30.4)＝5.7
[0046] f西段·储层b＝(P源岩c-ρ水gh西段·储层b)/(ρ水gh源岩c-ρ水gh西段·储层b)[0047] ＝(45.8-31.9)/(33.1-31.9)＝11.6
[0048] 步骤C，断面不同位置垂向输导性能的确定，结合断面有效活动时间与源储间储层动力强度的计算结果，获得油气自
烃源岩c向断层东段与西段储层b与储层a两套储层的垂向输导性能S；
[0049] 计算过程如下：
[0050] 东段：
[0051] S东段·储层a＝T东段·储层a×f东段·储层a＝0.62×5.1＝3.16
[0052] S东段·储层b＝T东段·储层b×f东段·储层b＝0.60×5.3＝3.18
[0053] 西段：
[0054] S西段·储层a＝T西段·储层a×f西段·储层a＝0.32×5.7＝1.82
[0055] S西段·储层b＝T西段·储层b×f西段·储层b＝0.32×11.6＝3.71
[0056] 步骤D，通过上述步骤计算得到的S值，断层东段与西段垂向输导性能差异明显，油气自源岩c排出后向断层西段储层b充注的难度最小，聚集成藏的可能性最大，东段储层a与储层b充注难度相差不大，油气向西段储层a充注的难度最大。
[0057] 所述步骤A中，选取的断面位置切穿层位，确保断开储层的距离较大，进而对该套储层有效活动时间较长，所述步骤B中，源岩层与储层通过断层沟通，且储层地层压力通常为静水压力，源岩层多发育异常高压，两套层系间的压力差是油气通过断层垂向运移的重要动力，因此通过计算便于评价断面垂向输导性能，所述步骤C中，选取断面分别位于储层的三个位置，并分别计算出垂向输导性能S，得到断面上不同位置的油气垂向输导性能数据，进而便于进行评判，所述步骤D中，计算得到的油气垂向输导性能S值与储层的垂向输导性能呈正比线性关系，能够快速有效的确定断面上不同位置油气垂向输导性能，明确该位置处油气向储层充注的难易程度与聚集成藏的可能性。
[0058] 工作原理：在使用该活动断面垂向输导性能的评价方法时，可以计算得到的断面垂向输导性能，用以定量化判识断面不同位置储层油气充注的难易程度与聚集成藏的可能性，输导性能越高，油气向该套储层充注的难度越小，聚集成藏的可能性越大。
[0059] 对于本领域技术人员而言，显然本发明不限于上述示范性实施例的细节，而且在不背离本发明的精神或基本特征的情况下，能够以其他的具体形式实现本发明。因此，无论从哪一点来看，均应将实施例看作是示范性的，而且是非限制性的，本发明的范围由所附
权利要求而不是上述说明限定，因此旨在将落在权利要求的等同要件的含义和范围内的所有变化囊括在本发明内。不应将权利要求中的任何附图标记视为限制所涉及的权利要求。
[0060] 此外，应当理解，虽然本
说明书按照实施方式加以描述，但并非每个实施方式仅包含一个独立的技术方案，说明书的这种叙述方式仅仅是为清楚起见，本领域技术人员应当将说明书作为一个整体，各实施例中的技术方案也可以经适当组合，形成本领域技术人员可以理解的其他实施方式。
