专利汇可以提供双相不锈钢专利检索,专利查询,专利分析的服务。并且本 发明 涉及一种双相 铁 素体奥氏体不锈 钢 ,其具有利用TRIP效应而致的高成形能 力 以及通过平衡的抗 点蚀 当量而具有高耐 腐蚀 性。所述双相 不锈钢 含有小于0.04重量%的 碳 ,小于0.7重量%的 硅 ,小于2.5重量%的锰,18.5-22.5重量%的铬,0.8-4.5重量%的镍,0.6-1.4重量%的钼,小于1重量%的 铜 ,0.10-0.24重量%的氮,其余为铁和在不锈钢中出现的不可避免的杂质。,下面是双相不锈钢专利的具体信息内容。
1.双相铁素体奥氏体不锈钢,其具有利用TRIP效应所致的高成形能力以及通过平衡的抗点蚀当量而具有高的耐腐蚀性,其特征在于,所述双相不锈钢含有小于0.04重量%的C,小于0.7重量%的Si,小于2.5重量%的Mn,18.5-22.5重量%的Cr,0.8-4.5重量%的Ni,0.6-1.4重量%的Mo,小于1重量%的Cu,0.10-0.24重量%的N,其余为铁和在不锈钢中出现的不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,当以900-1200℃、优选950-1150℃的温度范围热处理时,显微组织中的奥氏体相的比例为45-75体积%,有利地55-65体积%,其余为铁素体。
3.根据权利要求1或2所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,抗点蚀当量值(PRE)的范围为27-29.5。
4.根据权利要求1、2或3所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,测量的Md30温度在0-90℃的范围内,优选在10-70℃的范围内。
5.根据前述权利要求任一项所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,铬含量优选为19.0-22重量%,最优选为19.5-21.0重量%。
6.根据前述权利要求任一项所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,镍含量优选为1.5-3.5重量%,更优选为2.0-3.5重量%,更加优选为2.7-3.5重量%。
7.根据前述权利要求任一项所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,锰含量优选小于2.0重量%。
8.根据前述权利要求任一项所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,铜含量优选为至多0.7重量%,更优选为至多0.5重量%。
9.根据前述权利要求任一项所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,钼含量优选为1.0-1.4重量%。
10.根据前述权利要求任一项所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,氮含量优选为0.16-0.21重量%。
11.根据前述权利要求任一项所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,所述不锈钢任选地含有一种或多种添加元素:小于0.04重量%的A1,优选小于0.03重量%的A1,小、于0.003重量%的B,小于0.003重量%的Ca,小于0.1重量%的Ce,至多1重量%的Co,至多0.5重量%的W,至多0.1重量%的Nb,至多0.1重量%的钛,至多0.2重量%的V。
12.根据前述权利要求任一项所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,所述不锈钢含有下列作为不可避免的杂质:小于0.010重量%、优选小于0.005重量%的S,小于
0.040重量%的P使得(S+P)之和小于0.04重量%,且总氧含量低于100ppm。
13.根据权利要求1所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,由下式确立最小和最大Md30温度值:
19.14-0.39(Cu+Mo)<(Si+Cr)<22.45-0.39(Cu+Mo)和
0.1<(C+N)<0.78-0.06(Mn+Ni)。
14.根据权利要求1所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,临界点蚀温度CPT在20-33℃的范围内,优选为23-31℃。
15.根据权利要求1所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,位于图1中的区域a′、b′、c′、d′和e′的边框内的化学组成窗口由如下标记的坐标位置限定,以重量%计
Si+Cr% Cu+Mo% C+N% Mn+Ni%
a′ 22.0 0.45 0.175 3.2
b′ 21.4 1.9 0.175 3.2
c′ 19.75 2.4 0.21 3.3
d′ 18.5 2.4 0.215 5.5
e′ 18.9 1.34 0.215 5.5
16.根据权利要求1所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,位于图3中的区域p′、q′、r′、s′、t′和u′边框内的化学组成窗口以如下标记的坐标位置限定,以重量%计
Si+Cr% Cu+Mo% C+N% Mn+Ni%
p′ 20.4 1.8 0.28 4.3
q′ 19.8 1.3 0.28 7.0
r′ 20.2 1.7 0.17 7.0
s′ 20.1 1.7 0.10 5.2
t′ 20.9 1.9 0.10 1.5
u′ 20.6 1.9 0.16 0.8
17.根据权利要求1所述的双相铁素体奥氏体不锈钢,其特征在于,所述钢被制成铸锭、板坯、初轧方坯、坯锭、板材、片材、带材、卷材、棒材、杆材、线材、型材和型钢、无缝和焊接的管材和/或管件、金属粉末、成形的型材和型钢。
[0049] 根据图1,当本发明的双相不锈钢在1050℃的温度下退火时,以C+N为0.175-0.215以及Mn+Ni为3.2-5.5的优选范围建立关于Si+Cr和Cu+Mo的化学组成窗口。
在图1中还注意到Cu+Mo<2.4的限制,这是因为由于铜和钼的最大值范围。[0050] 位于图1中的区域a′、b′、c′、d′和e′的边框内的化学组成窗口由表3中的如下标记的坐标位置限定。[0051] 表3[0052]Si+Cr% Cu+Mo% C+N% Mn+Ni%
a′ 22.0 0.45 0.175 3.2
b′ 21.4 1.9 0.175 3.2
c′ 19.75 2.4 0.21 3.3
d′ 18.5 2.4 0.215 5.5
e′ 18.9 1.34 0.215 5.5[0053] 图2说明了当在所有点处使用C+N为0.195并且Mn+Ni为4.1的恒定值替代图1中的C+N和Mn+Ni的范围时的一个化学组成实例窗口。位于图2中的区域a、b、c和d的边框内限定的化学组成窗口由表4中的如下标记的坐标位置限定。[0054] 表4[0055]Si+Cr% Cu+Mo% C+N% Mn+Ni%
a 21.40 0.80 0.195 4.1
b 20.10 1.60 0.195 4.1
c 19.15 2.25 0.195 4.1
d 19.50 1.40 0.195 4.1[0056] 图3说明了当所述双相不锈钢在1050℃的温度下退火时,具有Cr+Si为19.7-21.45以及Cu+Mo为1.3-1.9的优选组成范围的C+N和Mn+Ni的化学组成窗口。此外,依照本发明,C+N之和被限制为0.1位于图3中的区域p′、q′、r′、s′、t′和u′的边框内的化学组成窗口以表5中的如下标记的坐标位置限定。 [0057] 表5[0058]Si+Cr% Cu+Mo% C+N% Mn+Ni%
p′ 20.4 1.8 0.28 4.3
q′ 19.8 1.3 0.28 7.0
r′ 20.2 1.7 0.17 7.0
s′ 20.1 1.7 0.10 5.2
t′ 20.9 1.9 0.10 1.5
u′ 20.6 1.9 0.16 0.8[0059] 对于本发明的元素含量的优选范围,对于C+N和Mn+Ni的限制的效果在于图3的化学组成窗口部分受限于PRE的最大值和最小值,以及部分受限于C+N和Mn+Ni的界限。[0060] 图4说明了图3的一个化学组成实例窗口,具有Cr+Si为20.5并且Cu+Mo为1.6的恒定值,并且还具有0.1 [0061] 表6[0062]Si+Cr% Cu+Mo% C+N% Mn+Ni%
p 20.5 1.6 0.24 5.1
q 20.5 1.6 0.19 6.0
r 20.5 1.6 0.10 3.2
s 20.5 1.6 0.10 2.4
t 20.5 1.6 0.13 1.8[0063] 当本发明的双相不锈钢在950-1050℃的温度下退火时,使用表2中的值和图1-4中的值建立了关于最小和最大Md30温度值的如下表达式:[0064] 19.14-0.39(Cu+Mo)<(Si+Cr)<22.45-0.39(Cu+Mo) (3)[0065] 0.1<(C+N)<0.78-0.06(Mn+Ni) (4)[0066] 对上述本发明合金以及参比材料H进一步进行测试:在纵向(纵)方向(合金A-C,G-H)和横向(横)方向(所有合金A-H),确定屈服强度Rp0.2和Rp1.0,抗拉强度Rm以及A50、A5和Ag的伸长率值。表7含有本发明合金A-G的测试结果,以及参比H双相不锈钢的相应值。[0067] 表7[0068][0069] 表7中的结果表明,合金A-G的屈服强度值Rp0.2和Rp1.0远高于参比双相不锈钢H的相应值,并且抗拉强度值Rm与参比双相不锈钢H相似。合金A-G的伸长率值A50、A5和Ag低于参比不锈钢的相应值。
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