奥氏体不锈钢及其制备方法
阅读：488发布：2020-07-22
专利汇可以提供奥氏体不锈钢及其制备方法专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 涉及奥氏体不锈 钢 技术领域，公开了一种奥氏体 不锈钢 及其制备方法。其中，所述奥氏体不锈钢含有16-18重量％的Cr、10-14重量％的Ni、2-3重量％的Mo、1.2-2重量％的Mn、0.4-0.7重量％的Si、0.4-0.8重量％的Cu、0.01-0.025重量％的S和0.001-0.005重量％的Ca，余量为Fe和杂质；以及在本发明的制备方法中，通过复合添加S、Cu和Ca元素，能够在明显提高奥氏体不锈钢的切削加工性的同时，兼有优良的塑性加工性及 抛光 外观效果。，下面是奥氏体不锈钢及其制备方法专利的具体信息内容。
1.一种奥氏体不锈钢，其特征在于，所述奥氏体不锈钢含有16-18重量％的Cr、10-14重量％的Ni、2-3重量％的Mo、1.2-2重量％的Mn、0.4-0.7重量％的Si、0.4-0.8重量％的Cu、
0.01-0.025重量％的S和0.001-0.005重量％的Ca，余量为Fe和杂质。
2.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢，其中，所述奥氏体不锈钢含有16.2-17.8重量％的Cr、10-12重量％的Ni、2-3重量％的Mo、1.2-1.5重量％的Mn、0.42-0.68重量％的Si、
0.45-0.7重量％的Cu、0.012-0.024重量％的S和0.002-0.003重量％的Ca，余量为铁和杂质。
3.一种奥氏体不锈钢的制备方法，其特征在于，所述的制备方法包括以下步骤：
(1)将含有Cr、Ni、Mo、Mn、Si、Cu、S、Ca和Fe的原材料熔炼且铸造成钢锭；
(2)将所述钢锭进行铣削处理；
(3)将经步骤(2)处理后的钢锭进行热轧处理；
(4)将经步骤(3)处理后的热轧产品进行热处理；
其中，所述原材料的组成使得制备的所述奥氏体不锈钢含有16-18重量％的Cr、10-14重量％的Ni、2-3重量％的Mo、1.2-2重量％的Mn、0.4-0.7重量％的Si、0.4-0.8重量％的Cu、
0.01-0.025重量％的S和0.001-0.005重量％的Ca，余量为Fe和杂质。
4.根据权利要求3所述的制备方法，其中，所述原材料的组成使得制备的所述奥氏体不锈钢含有16.2-17.8重量％的Cr、10-12重量％的Ni、2-3重量％的Mo、1.2-1.5重量％的Mn、
0.42-0.68重量％的Si、0.45-0.7重量％的Cu、0.012-0.024重量％的S和0.002-0.003重量％的Ca，余量为Fe和杂质。
5.根据权利要求3或4所述的制备方法，其中，所述原材料为316L合金、纯铜、硫铁中间合金和硅钙中间合金；优选地，将所述原材料在熔炼之前进行打磨处理且在100-300℃的温度条件下干燥0.5-1.5h。
6.根据权利要求3所述的制备方法，其中，在步骤(1)中，所述熔炼的条件包括：在氩气保护下真空感应炉中熔炼，所述铸造的条件包括：采用水玻璃砂模铸造，浇铸温度为1500-
1700℃。
7.根据权利要求3所述的制备方法，其中，在步骤(3)中，所述热轧温度为1200-1300℃。
8.根据权利要求3所述的制备方法，其中，所述热轧产品的厚度为1.5-3.5mm，优选为2-
3mm。
9.根据权利要求3所述的制备方法，其中，在步骤(4)中，所述热处理的条件包括：所述热处理在马弗炉中进行，且所述马弗炉的升温速度为5-15℃/min，热处理的温度为1000-
1200℃，保温时间为20-40min。
10.由权利要求3-9中任意一项所述的方法制备的奥氏体不锈钢。
奥氏体不锈钢及其制备方法
技术领域
背景技术
[0002] 奥氏体不锈钢材料因其具有优良的耐蚀性、耐高温等特性得到了广泛的应用。但另一方面，不锈钢因其导热系数小、塑性大、容易粘刀等缺点，致使其切削性能差，且刀具寿命短，使不锈钢材料的应用受到了限制。
[0003] 因此，改善不锈钢的切削加工性能对降低产品成本，提高生产率，实现产品切削加工自动化、高速化的发展有重要意义。
发明内容
[0004] 本发明的目的是为了克服现有技术存在的上述问题，提供一种奥氏体不锈钢及其制备方法，该制备方法通过复合添加S、Cu和Ca元素，能够在明显提高奥氏体不锈钢切削加工性的同时，兼有优良的塑性加工性及抛光外观效果。
[0005] 为了实现上述目的，本发明一方面提供了一种奥氏体不锈钢，其中，所述奥氏体不锈钢含有16-18重量％的Cr、10-14重量％的Ni、2-3重量％的Mo、1.2-2重量％的Mn、0.4-0.7重量％的Si、0.4-0.8重量％的Cu、0.01-0.025重量％的S和0.001-0.005重量％的Ca，余量为Fe和杂质。
[0006] 本发明第二方面提供了一种奥氏体不锈钢的制备方法，其中，所述的制备方法包括以下步骤：
[0007] (1)将含有Cr、Ni、Mo、Mn、Si、Cu、S、Ca和Fe的原材料熔炼且铸造成钢锭；
[0008] (2)将所述钢锭进行铣削处理；
[0009] (3)将经步骤(2)处理后的钢锭进行热轧处理；
[0011] 其中，所述原材料的组成使得制备的所述奥氏体不锈钢含有16-18重量％的Cr、10-14重量％的Ni、2-3重量％的Mo、1.2-2重量％的Mn、0.4-0.7重量％的Si、0.4-0.8重量％的Cu、0.01-0.025重量％的S和0.001-0.005重量％的Ca，余量为Fe和杂质。
[0012] 本发明第三方面提供了一种由上述制备方法制备得到的奥氏体不锈钢。
[0013] 通过上述技术方案，本发明具有以下特点：
[0014] (1)S元素的加入生成了MnS夹杂物，切削时MnS能起到减少内摩擦、割断基体、形成应力集中源等易切作用；
[0015] (2)Ca元素使MnS夹杂物更细小、纺锤体化，其成分从单一的MnS为CaS和MnS的复合夹杂物，另外，Ca元素能改善材料的抛光效果；
[0016] (3)Cu元素能减小材料的加工硬化，一方面能降低冷加工变形抗力，另一方面可降低切削加工时刀具磨损。
具体实施方式
[0017] 在本文中所披露的范围的端点和任何值都不限于该精确的范围或值，这些范围或值应当理解为包含接近这些范围或值的值。对于数值范围来说，各个范围的端点值之间、各个范围的端点值和单独的点值之间，以及单独的点值之间可以彼此组合而得到一个或多个新的数值范围，这些数值范围应被视为在本文中具体公开。
[0018] 本发明第一方面提供了一种奥氏体不锈钢，其中，所述奥氏体不锈钢含有16-18重量％的Cr、10-14重量％的Ni、2-3重量％的Mo、1.2-2重量％的Mn、0.4-0.7重量％的Si、0.4-0.8重量％的Cu、0.01-0.025重量％的S和0.001-0.005重量％的Ca，余量为Fe和杂质。
[0019] 优选情况下，所述奥氏体不锈钢含有16.2-17.8重量％的Cr、10-12重量％的Ni、2-3重量％的Mo、1.2-1.5重量％的Mn、0.42-0.68重量％的Si、0.45-0.7重量％的Cu、0.012-
0.024重量％的S和0.002-0.003重量％的Ca，余量为Fe和杂质。
0.024重量％的S和0.002-0.003重量％的Ca，余量为Fe和杂质。
[0020] 更优选情况下，所述奥氏体不锈钢含有16.5-17.5wt％的Cr、10-11.8wt％的Ni、2-2.8wt％的Mo、1.2-1.4wt％的Mn、0.45-0.65wt％的Si、0.5-0.55wt％的Cu、0.013-
0.023wt％的S和0.0025-0.003wt％的Ca，余量为Fe和杂质。
0.023wt％的S和0.0025-0.003wt％的Ca，余量为Fe和杂质。
[0021] 根据本发明，所述奥氏体不锈钢含有上述特定含量的S元素，能够改善切削性能，方便奥氏体不锈钢成型后的加工。但是，过高的S元素会影响材料的热加工性能，而过低的S无法有效改善材料的切削性，因此，本发明的发明人经过大量的科学实验，确定当S的含量限定为上述范围之内时，能够生成MnS夹杂物，切削时MnS能够起到减少内摩擦、割断基体、形成应力集中源等易切作用，进而能够使该奥氏体不锈钢具有良好的切削性能。
[0022] 根据本发明，所述奥氏体不锈钢含有上述特定含量的Ca元素，能够改善切削性能，方便奥氏体不锈钢成型后的加工。但是钙的挥发温度很低，在钢中提高钙含量比较困难，所以钢中的Ca含量一般小于0.005％。因此，本发明的发明人经过大量的科学实验，确定当Ca的含量限定为上述范围之内时，Ca元素使MnS夹杂物更细小、纺锤体化，其成分从单一的MnS变为CaS和MnS的复合夹杂物，另外，Ca元素能改善材料的抛光效果，进而能够使该奥氏体不锈钢具有良好的切削性能。
[0023] 根据本发明，所述奥氏体不锈钢含有上述特定含量的Cu元素，能够改善切削性能，方便奥氏体不锈钢成型后的加工。但是，过高的Cu元素会降低不锈钢的强度，过低的Cu元素同样无法有效改善材料的切削性，因此，本发明的发明人经过大量的科学实验，确定当Cu的含量限定为上述范围之内时，Cu元素能减小材料的加工硬化，一方面能降低冷加工变形抗力，另一方面可降低切削加工时刀具磨损，进而能够使该奥氏体不锈钢具有良好的切削性能。
[0024] 本发明的第二方面提供了一种奥氏体不锈钢的制备方法，其中，所述的制备方法包括以下步骤：
[0025] (1)将含有Cr、Ni、Mo、Mn、Si、Cu、S、Ca和Fe的原材料熔炼且铸造成钢锭；
[0026] (2)将所述钢锭进行铣削处理；
[0027] (3)将经步骤(2)处理后的钢锭进行热轧处理；
[0028] (4)将经步骤(3)处理后的热轧产品进行热处理；
[0029] 其中，所述原材料的组成使得制备的所述奥氏体不锈钢含有16-18重量％的Cr、10-14重量％的Ni、2-3重量％的Mo、1.2-2重量％的Mn、0.4-0.7重量％的Si、0.4-0.8重量％的Cu、0.01-0.025重量％的S和0.001-0.005重量％的Ca，余量为Fe和杂质。
[0030] 优选情况下，优选情况下，所述奥氏体不锈钢含有16.2-17.8重量％的Cr、10-12重量％的Ni、2-3重量％的Mo、1.2-1.5重量％的Mn、0.42-0.68重量％的Si、0.45-0.7重量％的Cu、0.012-0.024重量％的S和0.002-0.003重量％的Ca，余量为Fe和杂质。
[0031] 更优选情况下，所述奥氏体不锈钢含有16.5-17.5wt％的Cr、10-11.8wt％的Ni、2-2.8wt％的Mo、1.2-1.4wt％的Mn、0.45-0.65wt％的Si、0.5-0.55wt％的Cu、0.013-
0.023wt％的S和0.0025-0.003wt％的Ca，余量为Fe和杂质。
0.023wt％的S和0.0025-0.003wt％的Ca，余量为Fe和杂质。
[0032] 根据本发明，所述奥氏体不锈钢含有上述特定含量的S元素，能够改善切削性能，方便奥氏体不锈钢成型后的加工。但是，过高的S元素会影响材料的热加工性能，而过低的S无法有效改善材料的切削性，因此，本发明的发明人经过大量的科学实验，确定当S的含量限定为上述范围之内时，能够生成MnS夹杂物，切削时MnS能够起到减少内摩擦、割断基体、形成应力集中源等易切作用，进而能够使该奥氏体不锈钢具有良好的切削性能。
[0033] 根据本发明，所述奥氏体不锈钢含有上述特定含量的Ca元素，能够改善切削性能，方便奥氏体不锈钢成型后的加工。需要值得注意的是，钙的挥发温度很低，在钢中提高钙含量比较困难，所以钢中的Ca含量一般小于0.005％。因此，本发明的发明人经过大量的科学实验，确定当Ca的含量限定为上述范围之内时，Ca元素使MnS夹杂物更细小、纺锤体化，其成分从单一的MnS变为CaS和MnS的复合夹杂物，另外，Ca元素能改善材料的抛光效果，进而能够使该奥氏体不锈钢具有良好的外观性能。
[0034] 根据本发明，所述奥氏体不锈钢含有上述特定含量的Cu元素，能够改善切削性能，方便奥氏体不锈钢成型后的加工。但是，过高的Cu元素会降低不锈钢的强度，过低的Cu元素同样无法有效改善材料的切削性，因此，本发明的发明人经过大量的科学实验，确定当Cu的含量限定为上述范围之内时，Cu元素能减小材料的加工硬化，一方面能降低冷加工变形抗力，另一方面可降低切削加工时刀具磨损，进而能够使该奥氏体不锈钢具有良好的切削性能。
[0036] 优选地，将所述原材料在熔炼之前进行打磨处理且在温度为100-300℃的温度条件下干燥0.5-1.5h；更优选地，将所述原材料在熔炼之前进行打磨处理且在温度为150-250℃的温度条件下干燥0.8-1.2h；最优选地，将所述原材料在熔炼之前进行打磨处理且在温度为200℃的温度条件下干燥1h。
[0037] 根据本发明，所述熔炼的条件包括：在氩气保护下真空感应炉中熔炼，其中，真空感应炉中熔炼的温度可以为1600-1700℃；所述铸造的条件包括：采用水玻璃砂模铸造，浇铸温度为1500-1700℃。
[0038] 在本发明中，真空感应炉没有具体限定，可以为本领域的常规选择，该真空感应炉的容量为40kg，即，该真空感应炉可以盛装有40kg的原材料。
[0039] 根据本发明，所述浇铸的条件包括：采用水玻璃砂模铸造，浇铸温度为1500-1700℃；优选地，浇铸温度为1550-1650℃；更优选地，浇铸温度为1600℃。
[0040] 在本发明中，对于浇铸后的钢锭的大小没有具体限定，例如，浇铸后的钢锭的大小可以为200mm×200mm×80mm。
[0042] 根据本发明，所述热轧的条件包括：温度为1200-1300℃，优选地，温度为1250℃。
[0043] 根据本发明，所述热轧产品的厚度为1.5-3.5mm，优选为2-3mm，更优选为2.5mm。
[0044] 根据本发明，所述热处理的条件包括：所述热处理在马弗炉中进行，且所述马弗炉的升温速度为5-15℃/min，热处理的温度为1000-1200℃，保温时间为20-40min；优选地，所述马弗炉的升温速度为10℃/min，热处理的温度为1050-1100℃，保温时间为25-35min。
[0045] 根据本发明，将所述的原材料经熔炼、浇铸、去皮、热轧以及热处理工艺处理，能够很好地将杂质去除，有利于所制备的奥氏体不锈钢的切削性能，以及能够改善所制备的奥氏体不锈钢的抛光效果，另外，还能够降低冷加工的变形抗力。
[0046] 根据本发明，还可以将所述热处理后的产品在空气中冷却至室温。
[0047] 本发明第三方面还提供了一种由上述制备方法制备得到的奥氏体不锈钢。
[0048] 以下将通过实施例对本发明进行详细描述。
[0049] 实施例1
[0050] 本实施例在于说明本发明的奥氏体不锈钢及其制备方法。
[0051] (1)熔炼：选用原材料(316L合金、纯铜、硫铁中间合金和硅钙中间合金)，并且，该原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示。
[0052] 将原材料在熔炼之前均进行打磨处理，待打磨干净后置于温度为200℃的干燥箱中保温1h，再将原材料约40kg置于真空感应炉中在1600℃温度条件下进行熔炼，熔炼过程使用氩气进行保护，采用水玻璃砂模进行铸造，浇铸温度为1600℃，浇铸成大小为200mm×200mm×80mm的钢锭，然后，再在空气中冷却至室温；
[0053] (2)去皮：将步骤(1)中所得的钢锭的表层氧化皮进行铣削处理；
[0054] (3)热轧：将步骤(2)中所得的钢锭加热至1250℃，并保温30min，然后，将热轧产品进行热轧至约2.5mm厚；
[0055] (4)热处理：控制马弗炉的升温速度为10℃/min，加热该热轧产品至1050℃，保温30min后水冷至室温；制备得到奥氏体不锈钢S1。
[0056] 实施例2
[0057] 本实施例在于说明本发明的奥氏体不锈钢及其制备方法。
[0058] (1)熔炼：选用原材料(316L合金、纯铜、硫铁中间合金和硅钙中间合金)，并且，该原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示。
[0059] 将原材料在熔炼之前均进行打磨处理，待打磨干净后置于温度为100℃的干燥箱中保温1.5h，再将原材料约40kg置于真空感应炉中在1600℃温度条件下进行熔炼，熔炼过程使用氩气进行保护，采用水玻璃砂模进行铸造，浇铸温度为1500℃，浇铸成大小为200mm×200mm×80mm的钢锭，然后，再在空气中冷却至室温；
[0060] (2)去皮：将步骤(1)中所得的钢锭的表层氧化皮进行铣削处理，其中；
[0061] (3)热轧：将步骤(2)中所得的钢锭加热至1200℃，并保温40min，然后，将热轧产品进行热轧至约2mm厚；
[0062] (4)热处理：控制马弗炉的升温速度为10℃/min，加热该热轧产品至1000℃，保温40min后水冷至室温；制备得到奥氏体不锈钢S2。
[0063] 实施例3
[0064] 本实施例在于说明本发明的奥氏体不锈钢及其制备方法。
[0065] (1)熔炼：选用原材料(316L合金、纯铜、硫铁中间合金和硅钙中间合金)，并且，该原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示。
[0066] 将原材料在熔炼之前均进行打磨处理，待打磨干净后置于温度为300℃的干燥箱中保温0.5h，再将原材料约40kg置于真空感应炉中在1700℃温度条件下进行熔炼，熔炼过程使用氩气进行保护，采用水玻璃砂模进行铸造，浇铸温度为1700℃，浇铸成大小为200mm×200mm×80mm的钢锭，然后，再在空气中冷却至室温；
[0067] (2)去皮：将步骤(1)中所得的钢锭的表层氧化皮进行铣削处理，其中；
[0068] (3)热轧：将步骤(2)中所得的钢锭加热至1300℃，并保温20min，然后，将热轧产品进行热轧至约3mm厚；
[0069] (4)热处理：控制马弗炉的升温速度为10℃/min，加热该热轧产品至1200℃，保温20min后水冷至室温；制备得到奥氏体不锈钢S3。
[0070] 实施例4
[0071] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；制备得到奥氏体不锈钢S4。
[0072] 实施例5
[0073] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；制备得到奥氏体不锈钢S5。
[0074] 实施例6
[0075] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；制备得到奥氏体不锈钢S6。
[0076] 实施例7
[0077] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；制备得到奥氏体不锈钢S7。
[0078] 实施例8
[0079] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；制备得到奥氏体不锈钢S8。
[0080] 对比例1
[0081] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；制备得到奥氏体不锈钢D1。
[0082] 对比例2
[0083] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；制备得到奥氏体不锈钢D2。
[0084] 对比例3
[0085] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，所不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；
[0086] 制备得到奥氏体不锈钢D3。
[0087] 对比例4
[0088] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，所不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；
[0089] 制备得到奥氏体不锈钢D4。
[0090] 对比例5
[0091] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，所不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；
[0092] 制备得到奥氏体不锈钢D5。
[0093] 对比例6
[0094] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，所不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；
[0095] 制备得到奥氏体不锈钢D6。
[0096] 对比例7
[0097] 按照与实施例1相同的制备方法制备奥氏体不锈钢，所不同之处在于，原材料的化学组成及其重量百分含量如表1所示；
[0098] 制备得到奥氏体不锈钢D7。
[0099] 表1
[0100]
[0101] 测试例1
[0102] 本测试例用于测定实施例1-8与对比例1-7中获得的奥氏体不锈钢S1-S8和D1-D7的刀具磨损的性能表征参数。
[0103] 通过分析刀具磨损的性能表征参数衡量实施例1-8与对比例1-7中获得的奥氏体不锈钢S1-S8和D1-D7的切削性能，切削试验在数控铣床中进行，采用硬质合金刀具ZCC-CT-GM-4E-D8.0作为切削刀具，切削时，采用自动走刀，车床主轴转速125mm/min，进给0.2mm/r，切削深度0.15mm，切削1h停车，取下刀具在光学显微镜下观察刀具磨损，具体结果见表2所示。
[0104] 测试例2
[0105] 本测试例用于测定实施例1-8与对比例1-7中获得的奥氏体不锈钢S1-S8和D1-D7在室温下的力学性能。
[0106] 参照《GB/T 228.1-2010金属材料拉伸试验第一部分：室温试验方法》测试本发明不锈钢的延伸率，将实施例1-8与对比例1-7中获得的奥氏体不锈钢S1-S8和D1-D7经线切割制成标准拉伸试样，拉伸试样的轴线方向与挤压方向一致。具体结果见表2。
[0107] 表2
[0108]实例 刀具磨损(mm) 延伸率(％) 屈服强度(MPa)
实施例1 0.625 57 293
实施例2 0.570 53 309
实施例3 0.530 48 318
实施例4 0.605 59 287
实施例5 0.540 55 302
实施例6 0.510 52 314
实施例7 0.600 46 325
实施例8 0.650 63 278
对比例1 1.000 45 276
对比例2 0.620 40 255
对比例3 0.820 41 274
对比例4 0.730 45 271
对比例5 0.710 44 269
对比例6 0.680 45 273
对比例7 0.660 43 277
实施例1 0.625 57 293
实施例2 0.570 53 309
实施例3 0.530 48 318
实施例4 0.605 59 287
实施例5 0.540 55 302
实施例6 0.510 52 314
实施例7 0.600 46 325
实施例8 0.650 63 278
对比例1 1.000 45 276
对比例2 0.620 40 255
对比例3 0.820 41 274
对比例4 0.730 45 271
对比例5 0.710 44 269
对比例6 0.680 45 273
对比例7 0.660 43 277
[0109] 通过表2的结果对比可以看出，实施例1-8通过复合添加S、Ca和Cu元素能够明显提高奥氏体不锈钢切削加工性(刀具磨损)的同时，兼有优良的塑性加工性(延伸率)和优良的屈服强度，以及抛光外观效果；需要注意的是，本发明控制S含量在0.01-0.025wt％之间，其目的在于避免板材轧制开裂，保证产品质量稳定；其次，本发明控制Cu含量在0.4-0.8wt％之间，其目的在于避免产品抛光异色；另外，由于钙的挥发温度相对较低，在钢中添加钙元素比较困难，本发明控制Ca含量在0.001-0.005wt％之间。
[0110] 而对比例1中的Cr、Ni、Mn、Mo和Ca元素的含量虽然与实施例1中的Cr、Ni、Mn、Mo和Ca元素的含量相同，但是，对比例1中的Cu和S元素的含量为0，结果切削性与塑性加工性均较差。
[0111] 对比例2中的Cr、Ni、Mn、Mo和Ca元素的含量虽然与实施例1中的Cr、Ni、Mn、Mo和Ca元素的含量相同，并且，S的含量也在本发明的限定的范围之内，但是，对比例2中的Cu元素的含量为0，结果塑性加工性较差。
[0112] 对比例3中的Cr、Ni、Mn、Mo、Ca和Cu元素的含量虽然与实施例1中的Cr、Ni、Mn、Mo、Ca和Cu元素的含量相同，对比例3中的S元素的含量为0，结果切削加工性较差。
[0113] 对比例4中的Cr、Ni、Mn和Mo元素的含量虽然与实施例1中的Cr、Ni、Mn和Mo元素的含量相同，但是，对比例4中的Ca、Cu和S元素的含量不在本发明所限定的范围之内，即，对比例4中的Ca、Cu和S元素的含量小于本发明所限定的范围，结果切削性、塑性加工性均较差。
[0114] 对比例5中的Cr、Ni、Mn、Mo、Ca、Cu和S元素的含量不在本发明所限定的范围之内，即，对比例5中的各个元素的含量小于本发明所限定的范围，结果切削性、塑性加工性均较差。
[0115] 对比例6中的Cr含量不在本发明所限定的范围之内，即，对比例6中的Cr含量大于本发明所限定的范围，结果切削性、塑性加工性较差。
[0116] 对比例7中的Ni元素含量不在本发明所限定的范围之内，即，对比例7中的Ni元素的含量小于本发明所限定的范围，结果切削性、塑性加工性较差。
[0117] 以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于此。在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，包括各个技术特征以任何其它的合适方式进行组合，这些简单变型和组合同样应当视为本发明所公开的内容，均属于本发明的保护范围。
| 标题 | 发布/更新时间 | 阅读量 |
|---|---|---|
| 砂模铸造成型件的振动分离方法 | 2020-05-13 | 667 |
| 应用于砂模铸造并对铸模进行清理的气体引导机构 | 2020-05-17 | 244 |
| 泵组件及其制造方法 | 2020-05-22 | 316 |
| 一种水钻抛磨机铸件及其铸造方法 | 2020-05-26 | 73 |
| 大型高温合金铸件的砂模铸造方法 | 2020-05-13 | 914 |
| 一种砂模铸造的上下料搬运系统及其控制方法 | 2020-05-15 | 534 |
| 一种砂模铸造生产用铸件倾倒装置 | 2020-05-19 | 168 |
| 一种砂模铸造用混砂装置 | 2020-05-20 | 153 |
| 一种方便筛砂的砂模铸造用砂箱 | 2020-05-20 | 340 |
| 一种砂模铸造的上下料搬运系统 | 2020-05-21 | 670 |
高效检索全球专利专利汇是专利免费检索,专利查询,专利分析-国家发明专利查询检索分析平台，是提供专利分析，专利查询，专利检索等数据服务功能的知识产权数据服务商。
我们的产品包含105个国家的1.26亿组数据，免费查、免费专利分析。
分析报告
专利汇分析报告产品可以对行业情报数据进行梳理分析，涉及维度包括行业专利基本状况分析、地域分析、技术分析、发明人分析、申请人分析、专利权人分析、失效分析、核心专利分析、法律分析、研发重点分析、企业专利处境分析、技术处境分析、专利寿命分析、企业定位分析、引证分析等超过60个分析角度，系统通过AI智能系统对图表进行解读，只需1分钟，一键生成行业专利分析报告。
QQ群二维码
意见反馈
意见反馈