本发明涉及一种特别适用于车削加工铸铁工件的涂膜刀具(硬质 合金(cemented carbide)刀具)。

铸铁材料主要可分为两类：灰口铸铁和球墨铸铁。典型地，铸铁 材料常具有一个含砂子、铁锈和其它杂质的浇铸表皮外层，而且还具 有一个表面区域，该表面区域被脱碳并且含有比该材料之其它区域更 多的铁素体。

采用Al2O3涂膜刀具切削加工灰口铸铁材料时的磨损主要是化学 磨损、磨蚀磨损和所谓的粘着磨损。为保护刀具免受化学磨损需采用 尽可能厚的Al2O3涂层。而这与该类型涂层的粘着磨损性质相矛盾。当 涂层碎片或单个晶粒被所形成的工件碎屑从刀口处拉下时发生粘着磨 损。特别是具有高含量铁素体的表面区域，对涂层的粘附性提出极高 的要求，而且与工件上的浇铸表皮的内含物相结合，在主刀口的切口 处造成切口磨损。

切削加工灰口铸铁的另一关键因素是对硬质合金刀具和涂层界面 间过量Co粘结相的敏感度。过量的Co粘结相降低了涂层与硬质合金 间的粘合力，并在切削加工过程中导致涂层剥落。

瑞典专利申请9502640-7中公开了一种特别适用于车削加工低合 金钢的涂膜刀具，它由硬质合金体组成，其中包含5-11wt％的Co， ＜10％、优选为1.5-7.5wt％的金属Ti、Ta和/或Nb的立方碳化物， 其余为WC。

令人惊奇地发现，结合以下特征：硬质合金体，其具有熔合高含 量W的粘结相、低含量立方碳化物以及由特殊烧结过程制成的具有严 格组成的表面组成，柱状TiCxNyOz层，结构化α-Al2O3层，TiN层， 可满足容易辨别使用过的刀口的要求，以及通过刷光操作对涂膜刀口 进行后处理，从而可获得适用于加工铸铁材料、特别是灰口铸铁的、 性能优良的刀具。

图1为本发明涂膜刀具放大2000倍的显微图，其中

A-硬质合金体

B-等轴晶粒的TiCxNyOz层

C-柱状晶粒的TiCxNyOz层

D-等轴或针状晶粒的TiCxNyOz层

E-柱状晶粒的结构化α-Al2O3层

F-TiN层

根据本发明的刀具具有硬质合金体，其组成为5-10wt％、优选 5-8wt％的Co，＜2wt％、优选＜0.5wt％、最优选0wt％的金属Ti、 Ta和/或Nb的立方碳化物，其余为WC。WC的晶粒粒径在1-2.5μm 之间。钴粘结相熔合高含量的W。该粘结相中W的含量可表示为：

CW比率＝Ms/(wt％Co·0.0161)， 其中Ms为硬质合金体的测量饱和磁化强度，单位为kA/m，

wt％Co为Co在硬质合金体中的重量百分含量。CW值为Co粘 结相中W含量的函数。低的CW值相应于粘结相中高的W含量。

依据本发明现已发现，如果硬质合金体的CW比率为0.75-0.93、 优选为0.80-0.90时，可获得改善的切削性能。硬质合金体可含有不 损害其性能的、少量的、＜1体积百分比的η相(M6C)。

硬质合金刀具的表面组成是被严格限定的，表面中Co的含量在指 定含量的-4wt％至+4wt％范围内。

换而言之，本发明硬质合金由WC和Co组成，并含有约100-350 μm、优选为150-300μm的宽的粘结相贫化表面区域，其中粘结相 的含量单调且以非步进的形式增加，其最大值不大于硬质合金体内部 的指定含量。在50μm表面区域内平均粘结相含量为指定粘结相含量 的25-75％、优选为40-60％。

涂层包括：

-等轴晶粒的TiCxNyOz第一(最里)层，其中x+y+z＝1，优 选为y＞x且z＜0.1，最优选为y＞0.8且z＝0，厚度为0.1-2μm， 晶粒粒径＜0.5μm。在另一实施方案中，该TiCxNyOz层优选组成为z＜ 0.5且y＜0.1，最优选为0.1＜z＜0.5且y＝0，

-柱状晶粒的TiCxNyOz层，其中x+y+z＝1，优选为z＝0，x＞0.3 且y＞0.3，最优选为x＞0.5，厚度为4-12μm、优选为5-10μm、 最优选为6-9μm，晶粒粒径＜5μm，优选为＜2μm，

-等轴或针状晶粒的TiCxNyOz层，其中x+y+z＝1，z＜0.5，优 选为x＞y，最优选为x＞0.5且0.1＜z＜0.4，厚度为0.1-2μm，晶粒 粒径＜0.5μm，该层与最里层相同或不同，

-结构化、细晶粒(平均晶粒粒径0.5-2μm)的α-Al2O3层， 厚度为3-8μm，优选为3-6μm，和

-TiCxNyOz外层，该TiCxNyOz层包含一个或多个层，其组成为x +y+z＝1，z＜0.05，优选为y＞x。此外，该外层可为TiN/TiC/TiN以 一种或几种顺序构成的复合层，其总厚度为0.5-3μm，优选为1-2 μm。该层中晶粒粒径＜1μm。

为得到适于切削加工用的光滑刀口线，依据瑞典专利申请第 9402543-4号中描述的方法对涂膜刀具的刀口进行刷光处理，使得在10 μm的长度范围内其表面粗糙度Rmax≤0.4μm。该处理过程将沿刀 口线除去TiCxNyOz顶层。水砂抛光处理法也为本发明范围内的抛光表 面的方法。

此外，如US 5,654,035或瑞典专利申请9304283-6或9400089-0号 中所公开的那样，X-衍射(XRD)法测出α-Al2O3层具有优选的(104)、 (012)或(110)晶体生长方向，优选为(012)方向。晶体结构系数 TC可被定义为： $\mathrm{TC}\left(\mathrm{hkl}\right)=\frac{I\left(\mathrm{hkl}\right)}{I_0\left(\mathrm{hkl}\right)}\{\frac{1}{n}\Sigma \frac{I\left(\mathrm{hkl}\right)}{I_0\left(\mathrm{hkl}\right)}{\}}^{-1}$

其中

I(hkl)＝(hkl)反射的测量强度

I0(hkl)＝ASTM标准粉末的标准强度

晶格衍射数据

n＝用于计算的反射数目，(hkl)

所用的反射为：(012)、(104)、(110)、(113)、(024)、(116)

对于(012)、(104)或(110)晶面，TC应大于1.3，优选为大于1.5。

依据本发明的方法，将基体为WC-Co的硬质合金体进行烧结处 理，并采用US 5,380,408中的方法将表面钴蚀刻掉，该硬质合金体具 有熔合高含量W的粘结相，其CW比率如上所述。或者采用如瑞典专 利申请第9602750-3号中所公开的方法，将由WC和Co组成的硬质合 金于0.4-0.9bar的氢气氛中至少冷却至低于1200℃。

刀具被涂布：

-等轴晶粒的TiCxNyOz第一(最里)层，其中x+y+z＝1，优 选为y＞x且z＜0.1，最优选为y＞0.8且z＝0，厚度为0.1-2μm， 晶粒粒径＜0.5μm。在另一实施方案中，该TiCxNyOz层优选组成为z＜ 0.5且y＜0.1，最优选为0.1＜z＜0.5且y＝0，

-柱状晶粒的TiCxNyOz层，其中x+y+z＝1，优选为z＝0，x＞0.3 且y＞0.3，最优选为x＞0.5，厚度为4-12μm，优选为5-10μm， 晶粒粒径＜5μm，优选为＜2μm，优选采用MTCVD技术沉积(采 用乙腈作碳和氮源，在700-900℃构成涂层)，当然，其确切的条件在 某种程度下要依赖于所使用的装置，

-等轴或针状晶粒的TiCxNyOz层，其中x+y+z＝1，z＜0.5，优 选为x＞y，最优选为x＞0.5且0.1＜z＜0.4，厚度为0.1-2μm，晶粒 粒径＜0.5μm，采用已知的CVD方法，该层与最里层相同或不同，

-根据US 5,654,035或瑞典专利申请第9304283-6或9400089-0 号中的方法构成的光滑的结构化α-Al2O3中间层，厚度为3-8μm， 优选为3-6μm，和

-TiCxNyOz外层，该层包含一个或多个层，各层的组成为x+y +z＝1，z＜0.05，优选为y＞x。此外，该外层可为TiN/TiC/TiN以一 种或几种顺序构成的复合层，其总厚度为0.5-3.0μm，优选为0.5-2.0 μm。该层中晶粒粒径＜1.0μm。

如采用瑞典专利申请第940254-4号中所公开的，用基料为例如SiC的刷刷擦刀口，由此使刀具的刀口线光滑。

当需要TiCxNyOz层中z＞0时，向反应气体混合物中加入CO2和/ 或CO。

实施例1

A、将组成为6.0wt％Co、其余为WC的CNMG 120412-KM型 硬质合金刀具按常规方法于1410℃下烧结，并在0.6bar H2中冷却至 1200℃，获得具有熔合高含量W之粘结相的刀具，能散分光法测得相 应的CW比率为0.85，表面Co含量为7wt％。常规ER处理后，在刀 具上涂布0.5μm的等轴TiCxNyOz层，x＝0.1，y＝0.9，z＝0，其平均 晶粒粒径约0.2μm，然后采用MTCVD技术(处理温度850℃，CH3CN作为碳/氮源)再涂布8.0μm厚柱状晶粒的TiCxNyOz层，x＝0.55，y ＝0.45，该晶粒的平均粒径为2.5μm。在该涂布循环的随后步骤中， 沉积1μm厚等轴晶粒的TiCxNyOz(大约x＝0.6，y＝0.2，z＝0.2)层， 该晶粒的平均粒径为0.2μm，然后再依照US 5,654,035中给出的条件 沉积5.0μm厚的(012)-结构化α-Al2O3层，其晶粒的平均粒径约1.2 μm。在α-Al2O3层的顶部，将TiN/TiC/TiN/TiC/TiN以多层结构形式 沉积，该涂层总厚度为1.5μm，每层中晶粒的平均粒径＜0.3μm。最 后，对刀具进行刷光处理，其中采用磨料为SiC的320目刷使刀口线 光滑，并通过刷光处理沿刀口线除去TiN/TiC外复合层。

B、按A)中所描述的方法涂布组成为6.0wt％Co、其余为WC的 CNMG 120412-KM型硬质合金刀具。刀具的CW比率为0.88，对其进 行常规烧结处理，冷却时不加H2气氛。涂布前，采用其中涉及US 5,380,408中所公开的电解蚀刻法的表面清洗步骤对刀具进行表面清 洗。能散分光法测得刀具表面Co含量约为5wt％。该硬质合金具有一 个约250mym宽的粘结相贫化表面区域，其中粘结相含量单调且非步 进地增加，其最大值不超过硬质合金内部的指定含量。在25mym表 面区域中粘结相的平均含量为3wt％。按A)中的相同方法对刀具作最 终刷光处理。

C、将与A)中同一批的CNMG120412-KM型硬质合金刀具依据 现有技术涂布4μm的等轴TiC层，其晶粒粒径＜2.0μm，然后再涂 布6μm厚的Al2O3层。XRD分析结果显示，Al2O3层由α-和κ-Al2O3的混合物组成，比例为60/40。XRD测定结果显示α-Al2O3层无优势生 长方向。κ-Al2O3的晶粒粒径为2.0μm，而α-Al2O3的晶粒粒径高达5.5 μm。

D、与C同批的硬质合金刀具。涂布完成后对刀具进行水砂抛光 处理。

E、将与A同批的CNMG 120412-KM型硬质合金刀具涂布2μm 的等轴TiCxNyOz层，其晶粒的平均粒径为0.2μm，然后依据现有技术 沉积8μm厚的柱状TiCN层，其晶粒的粒径约3.0μm，并采用与A) 相同的条件沉积6μm厚的(012)-结构化α-Al2O3层。按A)中的相 同方法对刀具作刷光处理。

F、按A)中所描述的相同方法涂布组成为6wt％Co、4wt％立方 碳化物、其余为WC的CNMG 120412-KM型硬质合金刀具。刀具的CW 比率为0.88，并对它们进行烧结处理，其中在冷却步骤中采用H2气氛， 能散分光法测得表面Co含量为9％。按A)中的相同方法对刀具作最终 刷光处理。

G、按E中所描述的方法涂布组成为6.0wt％Co、其余为WC的 CNMG 120412-KM型硬质合金刀具。刀具的CW比率为0.98，并对它 们进行烧结处理，其中在冷却步骤中不采用H2气氛。对刀具作ER处 理，并按常规方法进行清洗。能散分光法测得涂布前表面Co含量为30 wt％。按A中的相同方法对刀具作最终刷光处理。

在端面车削操作中测试刀具。工件材料为球墨铸铁SS717。工件 的形状在每一旋转中造成间歇性切削。切削速度为250m/min，进刀速 度0.10mm/rev，切削深度2.0mm。采用冷却剂进行操作。

这种类型的操作通常造成涂层严重剥落。涂层以碎片形式从刀具 上脱落。将涂层剥落的刀口线部分与用于切削操作的刀口线总长相比， 由此评估磨损程度。

刀具类型                      ％刀口线剥落

    A                            ＜5

    B                            ＜5

    C                            100

    D                            70

    E                            25

    F                            20

    G                            50

实施例2

将上述实施例1中的A、B、D和E型刀具用于间歇性切削灰口铸 铁SS0125的测试中。该切削条件对涂层的抗剥落性以及涂层的抗化学 磨损和抗磨蚀磨损性提出很高要求。工件的形状使得每转对工件进两 次刀，从而造成间歇性切削。切削速度为300m/min，进刀速度0.25 mm/rev，切削深度2.0mm。切削时不使用冷却剂。

刀具类型           刀口磨损前进刀的次数

    A                        60

    B                        55

    D                        48

    E                        48

实施例3

采用与实施例2相同的切削条件，刀具类型为实施例1中的A、B、 C、D和F。在该测试中切削加工时使用冷却剂。

刀具类型         进刀次数            刀口状态

   A                60           刀口线轻微破裂，未被磨损

   B                60           刀口线未损伤，未磨损 

   C                48           刀口开裂，刀具被磨损

   D                24           刀口开裂，刀具被磨损

   F                24           刀口开裂，刀具被磨损

实施例4

将上述实施例1中的A、B和G型硬质合金刀具进行车削实验， 该实验使刀口变形并导致涂层剥落，从而加速刀具的磨损。采用灰口 铸铁SS0737进行实验，在纵向切削操作中结合一定进刀速度和车削深 度。观察使硬质合金变形前最高的可能切削速度。

刀具类型    最高的可能切削速度m/min

    A                475

    B                450

    G                400