技术领域
[0001] 本
发明涉及
冶金技术领域，尤其涉及一种耐蚀螺纹
钢筋的连铸方法。
背景技术
[0002] 随着市场对高
质量钢材需求量的增加，提高钢材质量、生产高品质的钢材成为行业共同的努
力目标。在海洋用钢方面，跨海大桥、海港码头以及近海建筑等
基础设施建设进入高峰期，随着海洋用钢的普及和发展，作为主要结构料的耐蚀钢筋的质量必须得以保证。为了生产高品质的耐蚀钢筋，需从
冶炼连铸等能够决定产品质量的环节开始入手。
[0003] 冶炼、连铸环节在钢材生产中起到承上启下的关键作用，
铸坯质量直接决定着成品轧材的质量。相对连铸而言，耐蚀钢筋在冶炼环节要求并不严苛，目前基本采取转炉+精炼或者电炉+精炼的处理模式，
钢水的化学成分和钢水的洁净度会有很好的保证。而在连铸方面，由于不同的炼钢厂会采用不同断面的方坯生产，铸坯的内部质量必然存在很大差异。如何提高铸坯的内部质量，是连铸工作者面对的难题。一般用小方坯(180×180mm2以下)生产时，铸坯的
缩孔、疏松对质量影响最大，
轧制过程不易将以上
缺陷从根本上去除。
[0004] 耐蚀钢筋属于中、高
合金钢种，合金含量最高会超过10％，而过多耐蚀元素的加入会改变方坯的
凝固特性，对连铸过程产生不利影响。所以，开发稳定顺行的连铸工艺，对保证坯料质量有着重要的意义。
发明内容
[0005] 本发明提供了一种耐蚀螺纹钢筋的连铸方法，特别适用于160×160mm2小方坯铸机生产耐蚀螺纹钢筋的过程，通过控制
过热度、结晶器
冷却水流量、结晶器
电磁搅拌参数，及采用轻压下、与二冷水量和拉速等相配合，生产出高质量的小方坯铸坯，减少或消除偏析、疏松和缩孔缺陷，满足耐蚀螺纹钢筋的轧制需要。
[0006] 为了达到上述目的，本发明采用以下技术方案实现：
[0007] 一种耐蚀螺纹钢筋的连铸方法，所述耐蚀螺纹钢筋的化学成分按重量百分比为：C 0.20～0.30％，Si 0.35～0.45％，Mn 0.40～0.90％，P≤0.020％，S≤0.010％，Cr 4.50～
6.50％，N 0.0070～0.010％，余量为Fe及不可避免的杂质；其连铸工艺过程如下：
[0008] 1)钢水浇注前经过
电弧炉和
感应炉冶炼，浇注前
中间包内的钢水
温度为1525～1535℃；
[0009] 2)结晶器水流量控制在100～110m3/h；电磁搅拌装置安装在距结晶器下沿25～30mm处，电磁搅拌的
电流强度为305～345A，电磁搅拌的
频率为3.5～4.5Hz；
[0010] 3)每一流结晶器相对应的铸坯平均拉速为1.90～2.0m/min；每一流结晶器二冷段使用弱冷水线，比水量0.2～0.25L/Kg，凝固末端采用轻压下，总压下量为9～12mm；
[0011] 4)连铸后铸坯评级，疏松、缩孔和偏析均控制在小于1.0级。
[0012] 2、根据
权利要求1所述的一种耐蚀螺纹钢筋的连铸方法，其特征在于，二冷段各区的二冷水量和气流量控制如下：
[0013] 一区：二冷水量2.2～2.4m3/h；气流量156～159m3/h；
[0014] 二区：二冷水量2.0～2.2m3/h；气流量218～222m3/h；
[0015] 三区：二冷水量1.8～1.95m3/h；气流量320～329m3/h；
[0016] 四区：二冷水量1.1～1.4m3/h；气流量215～220m3/h。
[0017] 与
现有技术相比，本发明的有益效果是：
[0018] 1)
浇注温度高低和结晶器水流量的大小直接决定坯壳初期的形成，合理的搅拌
位置和搅拌参数可充分发挥电磁搅拌的特点，合理的二冷制度和轻压下工艺可直接决定铸坯内部质量；本发明将连铸各工艺参数充分匹配形成综合优势，使耐蚀螺纹钢铸坯的质量得到显著提高；
[0019] 2)铸坯评级疏松、缩孔和偏析均控制在1.0级以内，减少了后续轧制过程因铸坯遗传缺陷而带来的缺陷率，最终提高了耐蚀螺纹钢筋的整体性能。
具体实施方式
[0020] 本发明所述一种耐蚀螺纹钢筋的连铸方法，耐蚀螺纹钢筋的化学成分按重量百分比为：C 0.20～0.30％，Si 0.35～0.45％，Mn 0.40～0.90％，P≤0.020％，S≤0.010％，Cr 4.50～6.50％，N 0.0070～0.010％，余量为Fe及不可避免的杂质；其连铸工艺过程如下：
[0021] 1)钢水浇注前经过
电弧炉和感应炉冶炼，浇注前中间包内的钢水温度为1525～1535℃；
[0022] 2)结晶器水流量控制在100～110m3/h；电磁搅拌装置安装在距结晶器下沿25～30mm处，电磁搅拌的电流强度为305～345A，电磁搅拌的频率为3.5～4.5Hz；
[0023] 3)每一流结晶器相对应的铸坯平均拉速为1.90～2.0m/min；每一流结晶器二冷段使用弱冷水线，比水量0.2～0.25L/Kg，凝固末端采用轻压下，总压下量为9～12mm；
[0024] 4)连铸后铸坯评级，疏松、缩孔和偏析均控制在小于1.0级。
[0025] 二冷段各区的二冷水量和气流量控制如下：
[0026] 一区：二冷水量2.2～2.4m3/h；气流量156～159m3/h；
[0027] 二区：二冷水量2.0～2.2m3/h；气流量218～222m3/h；
[0028] 三区：二冷水量1.8～1.95m3/h；气流量320～329m3/h；
[0029] 四区：二冷水量1.1～1.4m3/h；气流量215～220m3/h。
[0030] 以下
实施例在以本发明技术方案为前提下进行实施，给出了详细的实施方式和具体的操作过程，但本发明的保护范围不限于下述的实施例。下述实施例中所用方法如无特别说明均为常规方法。
[0031] 【实施例1】
[0032] 本实施例中，耐蚀螺纹钢筋的连铸方法如下：
[0033] 1、耐蚀螺纹钢筋的化学成分如表1所示：
[0034] 表1化学成分(wt,％)
[0035]成分 C Si Mn P S Cr N
数值 0.25 0.41 0.65 0.012 0.0093 5.55 0.0098
[0036] 2、连铸具体操作步骤如下：
[0037] 1)钢水浇注前经过电炉和感应炉冶炼，浇注前中间包内的钢水温度为1528℃；
[0038] 2)结晶器水流量控制在105m3/h，结晶器电磁搅拌装置安装在距结晶器下沿28mm处，电磁搅拌的电流强度为306A，电磁搅拌的频率为3.8Hz；
[0039] 3)每一流结晶器相对应的铸坯平均拉速为1.95m/min，每一流结晶器二冷段的二冷水的冷却比水量为0.25L/kg，各区二冷水量和气流量如表2所示，凝固末端轻压下，总压下量为10mm。
[0040] 表2二冷各区水量/气流量
[0041]
[0042] 经检验，本实施例所生产耐蚀螺纹钢筋铸坯的疏松、缩孔和偏析均小于1.0级。
[0043] 【实施例2】
[0044] 本实施例中，耐蚀螺纹钢筋的连铸方法如下：
[0045] 1、耐蚀螺纹钢筋的化学成分如表3所示：
[0046] 表3化学成分(wt,％)
[0047]成分 C Si Mn P S Cr N
数值 0.25 0.40 0.62 0.014 0.0097 5.52 0.0091
[0048] 2、连铸具体操作步骤如下：
[0049] 1)钢水浇注前经过电炉和感应炉的冶炼，浇注前中间包内的钢水温度为1530℃；
[0050] 2)结晶器水流量控制在108m3/h；结晶器电磁搅拌装置安装在距结晶器下沿27mm处，电磁搅拌的电流强度为320A，电磁搅拌的频率为4.0Hz；
[0051] 3)每一流结晶器相对应的铸坯平均拉速为1.98m/min，每一流结晶器二冷段的二冷水的冷却比水量为0.2L/kg，各区二冷水量和气流量如表4所示，凝固末端轻压下，总压下量为11mm。
[0052] 表4二冷各区水量/气流量
[0053]
[0054] 经检验，本实施例所生产耐蚀螺纹钢筋铸坯的疏松、缩孔和偏析均小于1.0级。
[0055] 【实施例3】
[0056] 本实施例中，耐蚀螺纹钢筋的连铸方法如下：
[0057] 1、耐蚀螺纹钢筋的化学成分如表5所示：
[0058] 表5化学成分(wt,％)
[0059]成分 C Si Mn P S Cr N
数值 0.26 0.38 0.66 0.011 0.0095 5.59 0.0093
[0060] 2、连铸具体操作步骤如下：
[0061] 1)钢水浇注前经过电炉和感应炉的冶炼，浇注前中间包内的钢水温度为1533℃；
[0062] 2)结晶器水流量控制在102m3/h；结晶器电磁搅拌装置安装在距结晶器下沿28mm处，电磁搅拌的电流强度为344A，电磁搅拌的频率为4.2Hz；
[0063] 3)每一流结晶器相对应的铸坯平均拉速为1.92m/min，每一流结晶器二冷段的二冷水的冷却比水量为0.2L/kg，各区二冷水量和气流量如表6所示，凝固末端轻压下，总压下量为9mm。
[0064] 表4二冷各区水量/气流量
[0065]
[0066] 经检验，本实施例所生产耐蚀螺纹钢筋铸坯的疏松、缩孔和偏析均小于1.0级。
[0067] 以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉
本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。
