旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头
阅读：141发布：2020-05-12
专利汇可以提供旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 公开了一种由旋切 钻头 和PDC刀翼形成的复合钻头，包括主体（1）、旋切钻头 牙轮 （2）、旋切钻头切削齿（3）、PDC刀翼（4）、PDC切削齿（5）、储油囊（6）、 喷嘴 （7）。钻头主体（1）包括牙轮轴颈、扶正快、高压泥浆通道和连接丝扣。本发明的特点：复合钻头切削单元包括旋切钻头和PDC钻头切削单元。钻进过程井眼中心部分钻进由旋切钻头完成，复合钻头中的旋切钻头以旋切方式冲击、压碎、切削 岩石 ，中心破岩效率高，机械钻速高，具有更好的动 力 学性能，磨损均匀，同时改进钻头 轴承 结构，确保提高破岩效率的同时增加钻头使用寿命。钻进过程井眼外围线速度高，由旋切钻头和PDC钻头切削单元完成，提高复合钻头切削能力，保径效果好。，下面是旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头专利的具体信息内容。
1.旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头,包括钻头主体，其特征在于：由旋切钻头与PDC钻头复合；复合钻头基于旋切钻头结构，旋切钻头的旋切牙轮(2)的安装面与钻头主体(1)上的牙轮轴颈连接，旋切牙轮的工作面朝向井壁与井底；牙轮轴颈平面与钻头轴线夹角即轮体夹角β的范围为0°＜β＜90°，轴颈偏移量s的范围为其中D旋切钻头为旋切钻头直径；旋切钻头覆盖复合钻头中心和井眼
外围，PDC钻头是在井眼外围范围在旋切钻头的旋切牙轮间设置的PDC钻头副刀翼；井眼中心位置的钻进由旋切钻头切削齿完成，井眼外围部分的钻进由旋切钻头和PDC钻头副刀翼的切削齿共同完成。
2.根据权利要求1所述的旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头，其特征在于：所述的旋切钻头由两个旋切牙轮构成，PDC钻头由两个PDC钻头副刀翼构成。
3.根据权利要求1所述的旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头，其特征在于：所述的旋切钻头牙轮(2)为钢件、钢体与金属粉末的烧结体；所述的旋切钻头牙轮(2)结构有铣齿牙轮、镶齿牙轮、钢体与金属粉末的烧结牙轮；所述的旋切钻头牙轮(2)数目≥1。
4.根据权利要求1或3所述的旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头，其特征在于：所述的旋切钻头的切削齿(3)形状包括勺形齿、楔形齿、锥球齿、球形齿、锥台齿、圆柱截头齿或棱锥齿；所述的旋切钻头切削齿(3)材质包括硬质合金、聚晶金刚石复合体、热稳定聚晶金刚石、孕镶金刚石、天然金刚石、立方氮化硼、陶瓷，以及包含硬质合金、金刚石或立方氮化硼的切削齿；所述的旋切钻头切削齿(3)齿圈数目≥1。
5.根据权利要求1所述的旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头，其特征在于：所述的PDC钻头副刀翼(4)为钢件、钢体与金属粉末的烧结体；所述的PDC刀翼(4)数目≥1。
6.根据权利要求1或5所述的旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头，其特征在于：所述PDC钻头副刀翼的切削齿(5)形状包括勺形齿、楔形齿、锥球齿、球形齿、锥台齿、圆柱截头齿、棱锥齿；PDC钻头副刀翼的切削齿(5)材质包括硬质合金、聚晶金刚石复合体、热稳定聚晶金刚石、孕镶金刚石、天然金刚石、立方氮化硼、陶瓷，以及包含硬质合金、金刚石或立方氮化硼的切削齿；所述的PDC切削齿(5)数目≥1。
7.根据权利要求1所述的旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头，其特征在于：所述钻头主体(1)为钢件、钢材组焊件、钢体与金属粉末的烧结体；所述钻头主体(1)上有扶正块，扶正块表面敷焊有耐磨合金或镶嵌有硬质合金、聚晶金刚石复合片、热稳定聚晶金刚石、孕镶金刚石、天然金刚石、立方氮化硼、陶瓷材料。
8.根据权利要求1所述的旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头，其特征在于：所述的复合钻头的复合方式包括整体加工、组焊、丝扣连接。
旋切钻头与PDC刀翼形成的复合钻头
技术领域
背景技术
[0002] 钻头是钻井过程中，直接与岩石接触，通过切削、冲压等作用破碎岩石的工具。现代钻井工程中广泛使用的钻头主要有牙轮钻头、PDC钻头（Polycrystalline Diamond Compact Bits聚晶金刚石复合片钻头）。当今，牙轮钻头和PDC钻头都已发展到相当高的水平，但仍存在一些不可克服的问题。一是怕划眼和扩眼，使密封轴承的牙轮钻头，特别是PDC钻头先期损坏；二是对井底中心岩石的运动小，功能不足，中心岩石不易破碎，影响钻头的机械钻速，牙轮钻头和PDC钻头中心布齿少、易磨损，也是钻头失效的主要原因。以下分别对本发明的背景相关的三牙轮钻头、单牙轮钻头、PDC钻头、复合钻头特点进行分析。
[0003] 三牙轮钻头：三牙轮钻头钻进时破岩形式为冲击压碎破岩，通过牙轮上的牙齿对井底岩石形成冲击压碎作用破碎岩石，形成井径（见图8）。由于岩石的抗压强度远大于抗剪和抗拉强度，而三牙轮钻头利用牙齿对岩石的冲击作用来破岩，能量利用率不高。特别是在深井钻井等高钻压情况下，由于高密度的钻井液的作用，井底的岩屑压持效应明显，钻头牙齿难以冲击破碎岩石，故破岩效率相对较低。
[0004] 三牙轮钻头轴承寿命是制约钻头使用寿命的主要因素之一，轴承承受钻压引起的载荷，加上三牙轮钻头以冲击形式破岩，轴承受到的冲击载荷大，载荷幅值高，加之三牙轮钻头的增速效应：三牙轮钻头轮体速比（钻井时牙轮转速与钻头转速之比）大于1，即钻头钻进时牙轮转速大于钻头钻速，所以轴承转速相对较快，导致三牙轮钻头的轴承寿命较短。
[0005] 从三牙轮钻头破岩过程和运动轨迹分析，牙轮上的牙齿与井底井壁岩石接触时间较少，牙齿在井底滑移的距离也较小，影响了钻进效率。
[0006] 单牙轮钻头：单牙轮钻头则是依靠牙齿对地层的冲击、滚压和刮切三种方式破碎岩石，尤其是刮切运动的方向在牙轮表面的各个部位都不同，即不同排数的牙齿在井底沿不同方向的轨迹，作较长距离的滑移来切削地层，并形成网状的井底轨迹（见图9）。单牙轮钻头的特点是牙轮转速低，轴承尺寸较大，使用寿命优于三牙轮钻头，但是单牙轮钻头有无法回避的缺点：单牙轮钻头的满眼结构决定其破岩过程中容易发生重复破碎，排屑困难。牙齿耐磨性严重不足，一旦发生牙齿磨钝或断齿，机械钻速急剧下降。
[0007] PDC钻头：PDC钻头破岩形式为刮削岩石，在钻井、地质乃至建筑工程中运用越来越广泛，在钻井工程中使用的比例越来越大。在钻头中心线和井眼中心线重合的理想工作条件下，钻头钻进时各切削齿的运动轨迹为相对固定的同心圆环带（见图10）。由于其破岩机理和结构差异，PDC钻头适用于较高钻速和软至中硬地层。其不足主要有以下方面：
[0009] （2）PDC齿失效的严重后果：与牙轮钻头相比较，PDC钻头个别齿的失效（掉齿、崩齿等）会严重增加附近PDC齿的载荷，加快其磨损速度，加剧钻头失效。
[0010] （3）心部破岩效率不高：PDC钻头不同径向区域上的PDC齿的磨损速度差异明显，外肩部切削岩石比例大，磨损速度快。心部PDC齿接触破岩效率低，磨损则较慢。
[0011] 牙轮钻头+牙轮钻头的复合钻头：此类型复合钻头将牙轮钻头与牙轮钻头复合，井眼中心和井眼外围均由牙轮钻头牙齿完成。有多种复合形式，应用场合包括扩孔、非开挖中，其不足主要有：
[0012] （1）中心破岩效率不高：由于复合钻头由牙轮钻头组成，其破岩形式仍为冲击破碎，能量利用率不高。同牙轮钻头一样，在高钻压情况下，由于高密度的钻井液的作用，井底的岩屑压持效应明显，钻头牙齿难以冲击破碎岩石，破岩效率相对较低，尤其是井眼中心部位，情况更为严重。
[0013] （2）井眼外围钻头磨损严重：此类型复合钻头井眼外围附近，牙轮钻头牙轮尺寸相对较小，但钻进过程转速高，会加速钻头的磨损和失效，同时导致钻头出现磨牙背现象。
[0014] （3）中心和外围牙轮寿命不等、复合钻头寿命不高：基于此类型复合钻头的破岩机理和结构组成，中心破岩效率不高，而井眼外围的牙轮结构尺寸小、转速高、磨损严重，导致井眼中心和井眼外围的牙轮钻头寿命差异，难以实现复合钻头整体优化和寿命提高。
[0015] 刮刀钻头+牙轮钻头的复合钻头：考虑牙轮钻头钻进页岩和其他塑性岩层时，压持作用易造成井底泥包，随着钻深和井底压力以及泥浆比重的增加，泥包现象会更加严重。而刮刀钻头或固定切削齿钻头受此影响较小，初期复合中将此两种钻头结合，简单地将刮刀钻头和牙轮钻头结合在一起，由于钻头刀翼部分会过早出现磨损导致机械钻速甚至低于牙轮钻头，此结构最终没有实现商业化。
[0016] 动态稳定复合钻头：将牙轮和PDC钻头结合，其设计基于四刀翼和六刀翼PDC 钻头结构，副刀翼位置被短尺寸的牙轮替代。井眼中心位置的钻进由位于主刀翼上的PDC切削齿完成破岩的，井眼外围部分的钻进由牙轮和PDC切削齿共同完成。此结构进行钻速有一定提高（在页岩或其他塑性地层中钻进，钻速比牙轮钻头提高2~4倍。在硬质研磨性地层中的机械钻速约是牙轮的2倍，PDC的1.5倍）。此复合钻头中心破岩由刀翼完成，仍然不能改变PDC钻头中心破岩效率低的现象。同时复合钻头中的牙轮钻仍然是大圈切削井眼外围，小齿圈切削井眼中心部位，不能有效改善轴承尺寸，提高钻头寿命。
发明内容
[0017] 本发明设计一种由旋切钻头和PDC刀翼形成的复合钻头，复合钻头切削单元包括旋切钻头和PDC钻头切削单元。复合钻头中的旋切钻头切削齿以旋切方式冲击、压碎、切削岩石，实现破岩，中心破岩效率高，机械钻速高，具有更好的动力学性能，磨损均匀，同时改进钻头轴承结构，确保提高破岩效率的同时增加钻头使用寿命。钻进过程井眼外围由旋切钻头和PDC钻头切削齿完成，提高复合钻头切削能力，保径效果好。
[0018] 为实现本发明目的，采用技术方案如下：
[0019] 旋切钻头和PDC刀翼形成的复合钻头,包括钻头主体，其特征在于：由旋切钻头与PDC钻头复合；复合钻头基于旋切钻头结构，旋切钻头的旋切牙轮（2）的安装面与钻头主体（1）上的牙轮轴颈连接，旋切牙轮的工作面朝向井壁与井底；牙轮轴颈平面与钻头轴线夹角即轮体夹角 的范围为 ，轴颈偏移量 的范围为 , 其中 为旋切钻头直径；旋切钻头覆盖复合钻头中心和井眼外围，PDC钻头是在井眼外围范围在旋切钻头的旋切牙轮间设置的PDC钻头副刀翼；井眼中心位置的钻进由旋切钻头切削齿完成，井眼外围部分的钻进由旋切钻头和PDC钻头副刀翼的切削齿共同完成。
[0020] 前述旋切牙轮工作面指牙轮上布置切屑齿的圆锥面，而安装面是在该锥面的底面方向上。
[0021] 本发明的复合钻头结构特点包括：
[0022] （1）复合钻头由旋切钻头和PDC刀翼形成：井眼中心部分的钻进由旋切钻头切削齿完成，井眼外围部分的钻进由旋切钻头和PDC钻头切削齿共同完成。
[0023] （2）复合钻头中的旋切钻头：旋切钻头包括主体（1）、旋切钻头牙轮（2）、旋切钻头切削齿（3）。所述的旋切钻头至少包含一个由旋切钻头牙轮（2）与主体（1）上牙轮轴颈所构成的连接，其轮体夹角 的范围为 （包含 及 ），轴颈偏移量的范围为 （包含 及 ），其中，旋切钻头牙轮 对应的轮
体夹角为 ，轮 对应的轴颈偏移量为 ， 为旋切钻头直径。
体夹角为 ，轮 对应的轴颈偏移量为 ， 为旋切钻头直径。
[0025] （4）旋切钻头切削齿：旋切钻头切削齿（3）形状包括勺形齿、楔形齿、锥球齿、球形齿、锥台齿、圆柱截头齿、棱锥齿；所述的旋切钻头切削齿（3）材质包括硬质合金、聚晶金刚石复合体、热稳定聚晶金刚石、孕镶金刚石、天然金刚石、立方氮化硼、陶瓷，以及包含硬质合金、金刚石或立方氮化硼的切削齿；所述的旋切钻头切削齿（3）齿圈数目≥1。
[0026] （5）PDC刀翼：PDC刀翼（4）为钢件、钢体与金属粉末的烧结体；所述的PDC刀翼（4）数目≥1。
[0027] （6）PDC切削齿：PDC切削齿（5）形状包括勺形齿、楔形齿、锥球齿、球形齿、锥台齿、圆柱截头齿、棱锥齿；所述的PDC切削齿（5）材质包括硬质合金、聚晶金刚石复合体、热稳定聚晶金刚石、孕镶金刚石、天然金刚石、立方氮化硼、陶瓷，以及包含硬质合金、金刚石或立方氮化硼的切削齿；所述的PDC切削齿（5）数目≥1。
[0028] （7）钻头主体：钻头主体（1）为钢件、钢材组焊件、钢体与金属粉末的烧结体；所述钻头主体（1）上有扶正块，扶正块表面敷焊有耐磨合金或镶嵌有硬质合金、聚晶金刚石复合片、热稳定聚晶金刚石、孕镶金刚石、天然金刚石、立方氮化硼、陶瓷等材料。
[0029] （8）复合方式：复合钻头的复合方式包括整体加工、组焊、丝扣连接等。
[0030] 本发明复合钻头中的旋切钻头将牙轮朝向井壁或井底，破岩过程中，牙轮内排齿（即大圈齿）可切削井底中心，提高中心破岩效率；牙轮上的每圈齿都能以旋切方式冲击压碎切削井底和井壁岩石。
[0031] 根据上述发明，已于2010年9月试制出了旋切模拟钻头，并在台架上进行了试验。旋切钻头钻出的井底轮廓（见图7）与三牙轮钻头和PDC钻头钻出的井底轮廓完全不同。三牙轮钻头和PDC钻头的破碎带都是同心圆（见图8和图10），而本发明复合钻头中的的旋切钻头的破碎带是成菊状的螺旋线。螺旋线在井壁处密集并消失，充分证明了牙轮上各排齿都能切削井底和井壁，形成井径。内排齿破碎带螺旋线长，外排齿破碎带螺旋线短，可使内外排齿的工作负载比较均匀。
[0032] 螺旋线的破碎带，说明旋切钻头破岩机理，每排齿既有冲击压碎作用，又能切削岩石。同时提高中心破岩效率，从而提高钻头机械钻速。
[0033] 由于旋切钻头破岩方式特点，所以能适应各种钻井需要，在侧钻和水平井钻井中比现有牙轮钻头和金刚石钻头更为优越。
[0034] 根据以上分析，轴颈偏移值 增大，会增大切削齿在井底的径向滑移和周向滑移，即增大切削齿在井底的总的滑移量。轮体夹角 取值范围为： ，轴颈偏移值取值范围为： ，能更好地实现切削齿以旋切方式破岩。优化 和 ，
可达到增大牙轮切削齿在井底和井壁滑移量，降低轮体速比的目的。
可达到增大牙轮切削齿在井底和井壁滑移量，降低轮体速比的目的。
[0035] 本发明复合钻头中的旋切钻头的性能特点包括：
[0036] （1）旋切方式破岩：本发明复合钻头中的旋切钻头钻进过程中，主体（1）上的牙轮轴颈指向井壁或井底，与旋切钻头轴线交一夹角又偏移钻头轴线（即 ， ）时，旋切钻头牙轮（2）以旋切方式冲击、压碎、切削岩石，实现破岩钻进。钻进过程旋切钻头切削齿（3）不仅随着牙轮滚动，形成对地层的压碎，同时通过其在井底的滑移过程切削地层，破岩效率高。根据不同的钻井需求，改变轮体夹角 、轴颈偏移值 以及牙轮（2）尺寸和形状，可以使牙轮（2）上的各排切削齿（3）都切削到对应的井眼中心、井眼边缘及井壁，还能钻出要求的井底形状。
[0037] （2）中心破岩性能高：钻进过程中，旋切钻头对应的井眼中心位置由大圈齿完成，由于旋切钻头切削齿圈中大齿圈直径最大，齿数多（可比三牙轮钻头中央布齿多6倍以上），相对切削速度高，可以从根本上解决现在三牙轮钻头和PDC钻头心部破岩效率低的问题。
[0038] （3）机械钻速提高：旋切钻头的结构（关键参数包含轮体夹角 和轴颈偏移值 ）决定了其破岩形式为冲击、击碎、切削作用，同时对应的井眼中心破岩效率和进取性高，避免了满眼问题和重复破碎现象，利于排屑，提高钻头机械钻速。
[0039] （4）更好的动力学性能：与牙轮钻头冲击形式破岩相比，旋切钻头的破岩形式为冲击、击碎、切削作用，连续的切削作用使钻头受到的冲击载荷小，载荷幅值降低。同时旋切钻头轮体速比（牙轮转速与钻头转速之比）小于1，即钻头钻进时牙轮转速小于钻头钻速，所以轴承转速相对较慢，旋切钻头振动冲击减小。与普通PDC 钻头相比，旋切钻头扭转振荡减小，低转速下的粘滑和高转速下的井眼螺旋现象减少。在本发明进行的台架实验结果，也证明了与同尺寸、同工况条件下的牙轮钻头、PDC钻头相比，旋切钻头具备上述特点。更好的动力学性能使旋切钻头具有更大的适用范围和更好的控制能力。
[0040] （5）轮体速比小于1、轴承寿命条件改善、旋切钻头寿命提高：旋切钻头的轮体速比小于1，而且牙轮的轴颈尺寸能比同规格的三牙轮钻头设计得更大，在轴颈的强度和钻头使用寿命方面比牙轮钻头有明显优势。本发明复合钻头的旋切钻头在破岩过程中，井底和井壁对钻头产生的合力推动牙轮紧贴轴颈平面，这有利于改善轴承密封性能，提高轴承使用寿命，基于轴承寿命对于钻头的重要意义，从而实现旋切钻头寿命的提高。
[0041] （6）保径作用：旋切钻头所有切削齿圈都能切削井底和井壁，形成井径。如果最先切削井壁的那圈齿磨损变短，第二圈齿就会接替第一圈齿的工作，实现保径，不致钻孔越来越小。如果第二圈齿也磨损失效，第三圈齿仍可实现保径，以此类推。由于本发明复合钻头的旋切钻头具有所有齿圈都能切削旋切钻头对应井径的特点，使其具有三牙轮钻头所不及的保径和侧钻能力，保径效果好。
[0042] 本发明中复合钻头由旋切钻头和PDC刀翼形成，钻进过程中，井眼中心位置的钻进由旋切钻头切削齿完成，而井眼外围部分的钻进由旋切钻头和PDC钻头切削齿共同完成，具有以下特点：
[0043] （1）加强外围破岩：旋切钻头钻进过程中，以旋切方式冲击、压碎、切削岩石，实现钻进，并且外围靠近井壁附件，以切削作用为主。此类型复合钻头在井眼外围、旋切钻头牙轮间复合PDC钻头副刀翼，进一步加强外围破岩能力、提高外围破岩效率、提高机械钻速，同时减小外围切削齿磨损、增加钻头寿命。
[0044] （2）保径效果进一步加强：由旋切钻头钻进过程可以实现所有齿圈都能切削井底和井壁的特点，此类型结构中，外围部分通过PDC副刀翼切削齿承担部分切削任务，在减小旋切钻头旋切齿磨损的同时，使复合钻头的保径能力和效果得到进一步加强。
[0045] （3）钻进过程稳定性加强：复合钻头与旋切钻头相比较，与井底和井壁接触齿数目和增加、接触点分布更广，增加钻进过程的稳定性。
[0046] （4）更适合侧钻、定向井作业：在稳定性增加的基础上，此类型复合钻头切削更平稳，即具有更好的控制能力，所以在侧钻、定向井等作业中适用性得到进一步增加。
[0047] 本发明的有益效果：本发明复合钻头井眼中心部分的钻进由旋切钻头完成，旋切钻头以旋切方式冲击、压碎、切削岩石，中心破岩效率高，机械钻速高，具有更好的动力学性能，磨损均匀，同时改进钻头轴承结构，确保提高破岩效率的同时增加钻头使用寿命。钻进过程井眼外围线速度高，由旋切钻头和PDC钻头切削齿共同完成，提高复合钻头切削能力，保径效果好。附图说明
[0048] 本发明附图说明如下：
[0049] 图1为本发明复合钻头的结构示意图，包括主体（1）、旋切钻头牙轮（2）、旋切钻头切削齿（3）、PDC刀翼（4）、PDC切削齿（5）、储油囊（6）、喷嘴（7）。钻头主体（1）包括牙轮轴颈、扶正块、高压泥浆通道和连接丝扣。钻进过程中，井眼中心部分的钻进由旋切钻头切削齿完成，而井眼外围部分的钻进由旋切钻头和PDC钻头切削齿完成。
[0050] 图2为本发明复合钻头中的旋切钻头结构示意图，包括钻头主体（1）、旋切钻头牙轮（2）、旋切钻头切削齿（3）。钻头主体（1）包括牙轮轴颈、扶正块、高压泥浆通道和连接丝扣。牙轮（2）的大端到小端布置多圈切削齿。
[0051] 图3为本发明复合钻头中的旋切钻头的切削原理及主要设计参数：轮体夹角 、轴颈偏移值 、旋切钻头直径 的关系示意图；
[0052] 图4为本发明复合钻头中旋切钻头牙轮数目为2，轮体夹角 ，轴颈偏移值，且一个切心部，一个不切心部，PDC钻头为两刀翼结构时的复合钻头仰视图；
[0053] 图5为图4对应的复合钻头的牙轮齿圈投影示意图；
[0054] 图6为本发明复合钻头中旋切钻头牙轮数目为1，轮体夹角 ，轴颈偏移值，PDC钻头为三刀翼结构时，复合钻头的结构示意图；
[0055] 图7为本发明复合钻头中的旋切钻头牙轮数目为2，钻头直径 ，轮体夹角，轴颈偏移值 的试验钻头进行模拟试验及钻出的井底轮廓；
[0056] 图8为三牙轮钻头直径 钻出的井底轮廓；
[0057] 图9为单牙轮钻头直径 钻出的井底轮廓；
[0058] 图10为PDC钻头直径 钻出的井底轮廓；
具体实施方式
[0059] 如图1～图7所示：旋切钻头和PDC刀翼形成的复合钻头，包括主体（1）、旋切钻头牙轮（2）、旋切钻头切削齿（3）、PDC刀翼（4）、PDC切削齿（5）、储油囊（6）、喷嘴（7）。钻头主体（1）包括牙轮轴颈、扶正快、高压泥浆通道和连接丝扣。主体（1）轮体夹角 的范围为 （包含 及 ），轴颈偏移量 的范围为（包含 及 ），其中，旋切钻头牙轮 对应的轮体夹角为 ，轮 对应的轴颈偏移
量为 ， 为旋切钻头直径。
量为 ， 为旋切钻头直径。
[0060] 实施例1：
[0061] 当本发明的旋切钻头的 ， ，直径 ，钻速为 时，实验用材料分别选用洪雅石： ，青砂石：
，实验过程收集岩屑，分析破岩难易程度及振动情况，检查切削齿磨痕及
方向，计算牙轮和钻头的轮体速比。
，实验过程收集岩屑，分析破岩难易程度及振动情况，检查切削齿磨痕及
方向，计算牙轮和钻头的轮体速比。
[0062] 实施例结果和理论计算同时表明：实施例1对应参数条件下，轮体速比小于1，本实施例中小于0.55；岩性越硬，牙轮转速越高，轮体速比越高。
[0063] 实施例2：
[0064] 当牙轮2的 ， ，直径 ，钻速为 ，实验用材料分别为洪雅石： ，青砂石： ，实验过程收集岩
屑，分析破岩难易程度及振动情况，检查切削齿磨痕及方向，计算牙轮和钻头的轮体速比。
屑，分析破岩难易程度及振动情况，检查切削齿磨痕及方向，计算牙轮和钻头的轮体速比。
[0065] 实施例结果和理论计算同时表明：对应 时，岩性越硬，牙轮转速降低，轮体速比小于实施例1对应的值。
[0066] 综合对比分析上述实施结果可得：本发明复合钻头中的旋切钻头切削齿以旋切方式破岩，具有更好的动力学性能，磨损均匀，轴承工作条件改善，钻头使用寿命长，保径效果好；优化轮体夹角 和轴颈偏移值 ，可达到增大牙轮切削齿在井底和井壁滑移量、降低轮体速比的目的，提高旋切钻头的破岩效率和机械钻速。不同的复合钻头结构可实现不同的性能特点。
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