特别适合采用二氧化碳作为制冷剂的这样一种制冷设备如DE 10 2004 038 640 A1公开内容所述，这种制冷设备中的效率并非最优的， 尤其是考虑到其采用的强烈冷却级。

因此本发明的目的是将开始所描述类型的制冷设备改进至其具有 更优的效率的程度。
在开始所述类型的制冷设备的情况下，通过具有用于进一步冷却 总强烈冷却质量流的强烈冷却膨胀冷却装置的强烈冷却级实现上述目 的，这种设备在激活的状态下冷却总强烈冷却质量流，并从而产生供 应至强烈冷却膨胀元件的主强烈冷却质量流，和附加强烈冷却质量流。
根据本发明的方法的优点在于，强烈冷却膨胀冷却装置可以进一 步增加在强烈冷却温度下可以被吸收的热量的大小，并进而进一步增 加根据本发明的制冷设备的效率，通过吸收强烈冷却热交换器中的热 能而在强烈冷却温度下可以实现的焓的增加被最佳地匹配于制冷剂的 热力学状态，尤其是二氧化碳作为制冷剂的热力学可能状态。
特别地，一个实施例提供，为了增加在热交换器中的可用焓差， 或者为了进一步降低主强烈冷却质量流的焓，提供强烈冷却膨胀装置， 该强烈冷却膨胀装置在激活状态下使得总强烈冷却质量流膨胀，从而 产生供应至强烈冷却膨胀元件的主强烈冷却质量流，和附加强烈冷却 质量流。
至今还没有进一步关于出现在强烈冷却膨胀冷却装置内的中等强 烈冷却压力的描述的详细说明。
优选的，中等强烈冷却压力位于膨胀冷却装置的中间压力和强烈 冷却压缩机单元的吸入压力之间，以便于适应由在强烈冷却膨胀冷却 装置中最佳膨胀至制冷设备条件的可能的焓降。
在这种情况下，提供一种解决方法：在强烈冷却膨胀冷却装置中， 中等强烈冷却压力至少比膨胀冷却装置的中间压力低大约2巴。
更好的是，中等强烈冷却压力至少比膨胀冷却装置的中间压力低 大约4巴。
此外，一种合适的方案为：在强烈冷却膨胀冷却装置中，中等强 烈冷却压力比强烈冷却压缩单元的吸入压力高大约2巴。
更好的是，中等强烈冷却压力至少比强烈冷却压缩单元的吸入压 力高大约4巴。
在这种情况下，尤其有利的是，在强烈冷却膨胀冷却装置中，中 等强烈冷却压力位于膨胀冷却装置的中间压力和强烈冷却压缩机单元 的吸入压力之间的压力差的中间范围内。
一种特别适合的方案为，在强烈冷却膨胀冷却装置中，中等强烈 冷却压力位于膨胀冷却装置的中间压力和强烈冷却压缩单元的吸入压 力之间的被分成三份的压力差的中间一份内。
至今还没有进一步详细的、关于附加强烈冷却质量流的排出的描 述。因此，例如，可以想到的是，通过强烈冷却压缩单元、可选的为 强烈冷却压缩机单元的附加压缩级，来压缩附加强烈冷却质量流。
但是，一种特别简单的方案为，附加强烈冷却质量流被供给到制 冷剂压缩机单元，因此，不通过强烈冷却压缩机单元执行压缩。
在这种情况下，如前所述，仍旧可以将附加强烈冷却质量流供给 到制冷剂压缩机单元的单独附加压缩级。
根据本发明的制冷设备的简化实施例提供，附加强烈冷却质量流 被供给到制冷剂压缩机单元的吸入线路，因此不再需要附加压缩级。
在这种情况下，如前所述，能够想到的是，通过节气元件将中等 强烈冷却压力设定到不同于吸入线路处的压力的理想水平。
但是，根据本发明的制冷设备的简化实施例提供，在不调节压力 的情况下，附加强烈冷却质量流供给到制冷剂压缩机单元的吸入线路， 从而不需要用于中等强烈冷却压力的压力调节的附加措施。
根据本发明的方案的一个具体实施方式，中等强烈冷却压力被适 当地选择，使得其位于制冷剂压缩机单元的吸入线路的低压范围内。
在最简化的情况下，中等强烈冷却压力大约对应于制冷剂压缩机 单元的吸入线路处的低压。
而且，根据本发明的方案的一个具体实施方式，制冷剂压缩机单 元可以被这样构造，即使得具有用于正常冷却质量流和附加强烈冷却 质量流的不同制冷剂压缩机。
一种特别简单的方案提供，附加强烈冷却质量流与膨胀至低压的 正常冷却质量流一起供给到制冷压缩机单元，从而制冷压缩机单元吸 入并压缩这两种质量流的总和。
至今还没有进一步关于进一步压缩被强烈冷却压缩单元压缩的主 强烈冷却质量流的详细描述。
这种离开强烈冷却压缩单元的主强烈冷却质量流可以同样被供给 到单独压缩级。
一种结构上的简单方案提供，由强烈冷却压缩单元压缩的主强烈 冷却质量流被供给到制冷压缩机单元，并而后由制冷压缩机单元压缩 至高压。
主强烈冷却质量流的进一步压缩可以通过制冷压缩机单元的附加 压缩级进行。
特别有利的是，由强烈冷却压缩单元压缩的主强烈冷却质量流与 膨胀的正常冷却质量流混合，并被供给到制冷剂压缩机单元的吸入线 路。在这种情况下，压缩的、但因而被加热的主强烈冷却质量流与膨 胀的、但冷却的正常冷却质量流的混合具有使主强烈冷却质量流的焓 被降低的效果，从而获得压缩的主强烈冷却质量流和膨胀的正常冷却 质量流的总焓。
特别地，通过由强烈冷却压缩单元压缩的主强烈冷却质量流对膨 胀的正常冷却质量流的加热，结果具有这样的效果：待由制冷剂压缩 机单元压缩的制冷剂被供给到基本上不含液态成分的后者，且因此处 在过热状态下。
一种特别有利的方案提供，由强烈冷却压缩单元压缩的主强烈冷 却质量流、附加强烈冷却质量流和膨胀的正常冷却质量流被相互混合， 并被供给到制冷剂压缩机单元的吸入线路，并从而上述所有的质量流 被通过制冷剂压缩机单元一起压缩。
这种方案具有特别的优点是，正常冷却级和强烈冷却级不同的操 作条件(也就是说不同的制冷能力)至少部分地平坦，因此简化了制 冷剂压缩机单元的调节。
至今还没有进一步的关于强烈冷却膨胀冷却装置的操作模式的细 节的说明。
因此，一种有利的解决方案提供。相比于总强烈冷却质量流的焓， 强烈冷却膨胀冷却装置使主强烈冷却质量流的焓降低至少10％。
更有利的是，强烈冷却膨胀冷却装置使主强烈冷却质量流的焓降 低少20％。
而且，在有利的实施例的情况下，可以通过强烈冷却膨胀冷却装 置建立主强烈冷却质量流的热力学状态，所述强烈冷却膨胀冷却装置 产生处于比正常冷却质量流低的压力和焓值的热力学状态下的主强烈 冷却质量流。
为了在低温下获得最优的冷却效果，优选的是，通过强烈冷却膨 胀装置产生的主强烈冷却质量流的压力和焓值位于焓/压力曲线图的饱 和曲线附近。
更好的是，通过强烈冷却膨胀装置产生的主强烈冷却质量流的压 力和焓值基本上位于焓/压力曲线图的饱和曲线上。
至今还没有关于和现有描述的示例性实施例相联系的膨胀冷却装 置的作用模式进一步的细节。因此，一种有利的示例性实施例提供， 膨胀冷却装置具有用来将总质量流膨胀到中间压力的膨胀元件，而且 提供，可以设定中间压力的最大值。
如果中间压力可以被设定至最大值40巴或更少，则在这种情况下 特别有利，这是因为至少对于正常冷却级，这样易于执行管道系统。
设定的调节能力可以通过膨胀元件的调节能力而获得，因此通常 可以被采用被证明可以达到这种压力的标准部件。
作为膨胀元件调节能力的一种替代或者附加，一种更有利的示例 性实施例提供，中间压力可以通过向制冷压缩机单元的附加吸入线路 供给至少部分的附加质量流来设定。
在这种情况下，具有附加吸入线路的这样一种制冷压缩机单元可 以以许多的不同方法构造。一种解决方案提供，制冷压缩机单元具有 带有附加压缩级的制冷压缩机。
但是，也可以想到的是，从多个制冷压缩机构造制冷压缩机单元， 并从而提供制冷压缩机中的一个用来压缩附加质量流。
特别地，在这种情况下，有利的是，在附加吸入线路处可用的制 冷压缩机单元的传输能力能够被设定，从而使得中间压力也可以通过 设定可用的传输能力的设置来被设置。
在附加吸入线路处的传输能力的设置可以通过激活的附加压缩级 的数量或者提供用来压缩附加质量流的各个制冷压缩机的数量和/或者 其速度而调节。
作为通过将附加质量流供给到制冷压缩机单元的附加吸入线路而 对中间压力进行设定的替代或附加，另一种方案提供，中间压力可以 通过向制冷压缩机单元的吸入线路供给至少部分的附加质量流而被设 定。
这种方案具有的优点是，其消除了提供特别用于附加吸入线路的 附加压缩级或制冷剂压缩机的需要，而是，附加质量流仅仅需要被导 向在任何情况下用来压缩制冷剂的主质量流的制冷压缩机单元的吸入 线路。但是，这种方案的微小缺点在于降低了效率。
而且，当附加质量流被供给吸入线路时，有必要提供可调节的节 流元件，以便允许中间压力被此节流元件设定。
一种特别有利的解决方案在于，其基本上允许在所有操作状态和 所有温度条件下最优地操作制冷设备，所述方案提供了控制器，其将 附加质量流供应至附加吸入线路，或供应至后者，并部分地供应至制 冷压缩机单元的吸入线路。
这允许提供的附加吸入线路和压缩能力总是在其使用时可用，但 是如果附加质量流的较大部分可以被供给到制冷压缩机单元的吸入线 路，则在存在较高附加质量流的情况下，中间压力被保持在可调的最 大值之下。
对于膨胀冷却装置自身的作用模式，至今没有对各个示例性实施 例的相关解释的进一步细节描述。
因此，一种有利的实施例提供，相比于总质量流的焓，膨胀冷却 装置使主质量流的焓降低至少10％。
更为有利的是，膨胀冷却装置使主质量流的焓降低至少20％。
对于膨胀冷却装置的使用，特别地提供，在制冷设备的超临界运 行期间，膨胀冷却装置能起作用。
特别地，当二氧化碳被用作制冷剂且具有通常的周围温度来冷却 热交换器时，得到这样的超临界运行。
特别地，在有利的实施例中提供，膨胀冷却装置产生在具有比饱 和曲线的最大的压力和焓值小的热力学状态的主质量流。
而且，优选是提供，由膨胀冷却装置产生的主质量流的压力和焓 值位于焓/压力曲线图的饱和曲线的附近。
更好的是，由膨胀冷却装置产生的主质量流的压力和焓值基本上 位于焓/压力曲线图的饱和曲线上。
特别地，为了防止制冷剂压缩机单元在吸入线路处吸入具有液态 组分的制冷剂，优选的是，进入制冷剂压缩机单元的吸入线路的制冷 剂可以通过设置在其上游的热交换器进行加热。这样的热交换器允许 被吸入的制冷剂被加热至液态组分被基本上消除的程度，从而使得制 冷剂可以被认为是过热。
热可以被通过广泛的不同的方法而供给到热交换器。
一种有利的方案是，热交换器从在热交换器的高压侧出现的总质 量流上移除热，因此从热交换器的高压侧出现的、但是仍然被加热的 总质量流可以被用于加热进入制冷剂压缩机单元的制冷剂，同时通过 交换而用来冷却总质量流。
附图说明
更多的本发明的特征和优点是下面的表述和图示的一些示例性实 施例的主题。
在图中：
图1表示根据本发明的制冷设备的第一示例性实施例的管道系统 图的示意图；
图2表示根据本发明的超临界循环过程的解决方案的第一示例性 实施例的压力[P]与焓[h]的示意图；
图3表示根据本发明的制冷设备的第二具体实施方式的、类似图 1的示意图；
图4表示根据本发明的制冷设备的第三具体实施方式的、类似图 1的示意图；
图5表示根据本发明的制冷设备的第四具体实施方式的、类似图 1的示意图。

图1中所示为根据本发明的第一示例性实施例的制冷设备，其包 括整体表示为10的制冷剂回路，其中设置有整体以12表示的制冷剂 压缩机单元，在该示例性实施例中，所述制冷剂压缩机单元12包括有 多个独立的制冷剂压缩机14，例如四个制冷剂压缩机14。
每一个制冷剂压缩机14都具有位于吸入侧上的接头16和位于压 力侧上的接头18，全部的吸入侧接头16被组合在一起，从而形成制冷 剂压缩机单元12的吸入线路20，全部的压力侧接头18被组合在一起， 从而形成制冷剂压缩机单元12的压力线路22。
因此，全部的制冷剂压缩机14并行运行，但是可以通过使一些制 冷剂压缩机14运行，而一些不运行，来使制冷剂压缩机单元12的压 缩输出变化。
而且，可以通过对运行中的单个制冷剂压缩机14进行速度可变控 制，来使制冷剂压缩机单元12的压缩输出变化。
此外，每个制冷剂压缩机14也具有附加接头24，制冷剂压缩机 的全部附加接头24被组合在一起，从而形成制冷剂压缩机单元12的 附加吸入线路26。
由制冷剂压缩机单元12经附加吸入线路26而吸入的制冷剂也被 该制冷剂压缩机单元压缩至高压，并与经由吸入线路20而吸入且在制 冷剂压缩机单元12的压力线路22处被压缩至高压的制冷剂一起出现。
在制冷剂压缩机单元12的压力线路22处出现且被压缩至高压的 制冷剂形成总质量流G，且其流过高压侧热交换器30，通过此热交换 器30对压缩至高压的制冷剂进行冷却。
依赖于是否实现了亚临界循环过程或超临界循环过程，在热交换 器30中对被压缩至高压的制冷剂进行的冷却导致其液化，或仅仅至冷 却至制冷剂保持在气态的低温。
在通常获得超临界循环过程的常用周围条件下，如果二氧化碳(即 CO2)用作制冷剂，由于其仅仅冷却至对应于处于露点和沸点线外、或 饱和曲线之外的等温线的温度，因此不会发生制冷剂的液化。
与此相比较，亚临界循环过程提供，热交换器30实现冷却至对应 于穿过制冷剂的露点和沸点线、或饱和曲线的等温线的温度。
通过压力管线31，由热交换器30冷却的制冷剂随后被膨胀元件 32(例如表示膨胀冷却设备的膨胀阀)膨胀至中间压力PZ，这个压力 对应于穿过制冷剂的露点和沸点线、或饱和曲线的等温线。
这具有这样的效果：来自热交换器30并进入膨胀元件32的总质 量流G转变为主质量流H呈液态制冷剂形态且附加质量流Z呈气态制 冷剂形态的热力学状态。这两个质量流被收集在被称为收集器34表示 的储存器中，并且两个质量流彼此相互分离，附加质量流Z被制冷剂 压缩机单元12经从收集器34延伸到附加吸入线路26的吸入管线36 吸走，收集器34中的中间压力PZ可以通过在附加吸入线路26处可用 的制冷剂压缩机单元12的输送能力而进行设定。
在这种情况下，中间压力PZ优选被设置为小于40巴的压力，从 而允许跟随收集器34的制冷剂回路10的管线和组成系统被设计用于 低于40巴的压力。
为了将中间压力PZ保持在低于40巴的水平下，优选提供控制单 元40，利用压力探测器42记录收集器中的中间压力PZ，并能够连接 或者不连接单独制冷剂压缩机14的各个附加接头24至附加吸入线路 26。
例如，制冷剂压缩机14可以以与德国专利申请10 2005 009 173.3 一致的方式形成，并且被例如形成为各个制冷剂压缩机14的多个气缸 中的一个的吸入侧接头，在这里，气缸还可用来从附加质量流量Z经 附加吸入线路26吸入制冷剂，或从供应至制冷剂压缩机单元12的吸 入线路20的膨胀后的主质量流吸入制冷剂。
在收集器34之后，由液态制冷剂组成的主质量流H被分为正常冷 却质量流N，其被供应至至少一个正常冷却膨胀元件50或者两个正常 冷却膨胀元件50a、50b，以及还供应至位于相应的正常冷却膨胀元件 50下游的至少一个正常冷却热交换器52。
相应的正常冷却膨胀元件50使正常冷却质量流N的制冷剂从中间 压力PZ膨胀至低压PN，这种膨胀使得正常冷却质量流N的制冷剂以 已知的方式冷却，从而可以在正常冷却热交换器52中吸收热量，从而 产生焓增。
被膨胀至低压PN的正常冷却质量流N通过吸入管线54而供至制 冷剂压缩机单元12的吸入线路20，并通过后者而被压缩至高压PH。
但是，不仅正常冷却质量流N、而且总强烈冷却质量流TG由主 质量流H形成，而且总强烈冷却质量流TG被供至强烈冷却膨胀冷却 装置62。
强烈冷却膨胀冷却装置62使总强烈冷却质量流TG膨胀至中等强 烈冷却压力PTZ，使得处于低于总强烈冷却质量流TG的温度的温度下 的主强烈冷却质量流TH和气态制冷剂的附加强烈冷却质量流TZ用由 液态制冷剂组成的总强烈冷却质量流TG生成。
主强烈冷却质量流TH和附加强烈冷却质量流TZ在位于强烈冷却 膨胀冷却装置62下游并且形成为收集器64的储存器中相互分离，从 而附加强烈冷却质量流TZ经从收集器64导向至混合器66的排出管线 68排出。
混合器66优选被安放在吸入管线54内，并使附加强烈冷却质量 流TZ和来自至少一个正常冷却热交换器52的膨胀的正常冷却质量流 N混合起来，因此使得附加强烈冷却质量流TZ和膨胀的正常冷却质量 流N相互混合，并被供至制冷压缩机单元12的吸入线路20。
然后，将收集在收集器64内的主强烈冷却质量流TH供应至至少 一个强烈冷却膨胀元件70，并且被后者膨胀至低强烈冷却压力PTN， 并被供至强烈冷却热交换器72，该热交换器72位于相应至少一个强烈 冷却膨胀元件70的下游，而且其中，通过膨胀而冷却的主强烈冷却质 量流TH可以通过在强烈冷却温度下增加焓来吸收热量。
被膨胀至低强烈冷却压力PTN的主强烈冷却质量流TH经强烈冷 却吸入管线74(其被连接至至少一个强烈冷却热交换器72)而供至强 烈冷却压缩单元82，该压缩单元82例如同样包括多个强烈冷却压缩机 84，各个的强烈冷却压缩机84可以根据所需要的压缩输出而被连接。
强烈冷却压缩机84同样分别具有吸入侧接头86和压力侧接头88， 吸入侧接头86被组合在一起，从而形成强烈冷却压缩单元82的吸入 线路90，压力侧接头88被组合在一起，从而形成强烈冷却压缩单元 82的压力线路92。
强烈冷却压缩单元82的吸入线路90在这种情况下被连接至强烈 冷却吸入管线74，而强烈冷却压缩机单元82的压力线路92被连接至 导向混合器66的强烈冷却排出管线94。
混合器66不仅混合膨胀至低压PN的正常冷却质量流N和膨胀至 中等强烈冷却压力PTZ的附加强烈冷却质量流TZ，而且还混合由强烈 冷却压缩单元82压缩至高强烈冷却压力PTH的主强烈冷却质量流TH， 使得所有的三种质量流N、TZ和TH在低压PN(对应于吸入线路20 处的吸入压力)下被供至制冷压缩机单元12的吸入线路20，并由制冷 压缩机单元12压缩至高压PH。
图2中示出了对应于第一示例性实施例的超临界循环过程。
在制冷压缩机单元12的吸入线路20处出现的制冷剂对应于图2 中的ZA点的状态。制冷压缩机单元12对制冷剂的压缩导致压力增加， 且焓的小量增加，并且至图2中的热力学状态ZB。
此后，从状态ZB开始，压缩至高压PH的制冷剂被冷却，同时保 持热交换器30中的高压PH，使得此后，制冷剂处在热力学状态ZC下， 即位于制冷剂(在这种情况下为二氧化碳)的饱和曲线或者露点和沸 点线110上方的热力学状态ZC下，使得在热力学状态ZC下的制冷剂 像之前一样为气态。
从状态ZC开始，由膨胀制冷装置32在膨胀元件中进行制冷剂的 等焓膨胀，或者事实上，等焓膨胀在膨胀器中进行，膨胀至中间压力 PZ，并且进入对应于点ZD并表示液相和气相的混合的热力学状态， 液相在收集器34中形成主质量流H，而气相形成附加质量流Z。
通过蒸发制冷剂来形成附加质量流Z，所述制冷剂从收集器34经 吸入管线36而被排出，主质量流H到达对应于点ZE的热力学状态， 且位于饱和曲线或沸点线区域内的焓h降低，而同时由于从主质量流H 抽取的焓，附加质量流Z经历焓的增加而到达热力学状态ZF，这个热 力学状态ZF位于饱和曲线或者饱和蒸汽线的区域内，或者靠近饱和曲 线或饱和蒸汽线，从此处起，附加质量流Z重新被压缩至高压PH，确 切地说是通过附加质量流Z经由制冷压缩机单元12的附加吸入线路26 而被吸入并被压缩至高压PH。
从状态ZE开始，来自主质量流H的制冷剂通过等焓膨胀而被膨 胀至低压PN，一方面通过至少一个正常冷却膨胀元件50而呈正常冷 却质量流N的形式，另一方面通过强烈冷却膨胀冷却装置62，如果没 有采用特别措施来改变中等强烈冷却压力，则中等强烈冷却压力PTZ 自动采用制冷剂压缩机单元12的吸入线路20处的低压PN的压力水 平。
因此，主质量流H的制冷剂一方面作为正常冷却质量流N而另一 方面作为总强烈冷却质量流TG，到达对应于图2中的点ZG的热力学 状态。
在正常冷却质量流N的情况中，在正常冷却热交换器中发生焓的 增加，从而使得，在离开至少一个正常冷却热交换器52后，正常冷却 质量流N的制冷剂到达优选的过热状态。
在总强烈冷却质量流TG的情况中，强烈冷却膨胀冷却装置62和 下游的收集器64致使分离为液相和气相，所述液相形成主强烈冷却质 量流TH，该主强烈冷却质量流TH由于焓的释放而转变入饱和曲线或 沸点线区域中的热力学状态ZH；所述气相形成附加强烈冷却质量流 TZ，其经排出管线68而被供给到制冷压缩机单元12的吸入线路20， 附加强烈冷却质量流TZ通过从主强烈冷却质量流TH释放焓而经历从 热力学状态ZG的焓的增加，从而其到达图2中、位于饱和曲线或饱和 蒸汽线的区域的热力学状态，或者饱和曲线或饱和蒸汽线附近的热力 学状态。
至少一个正常冷却膨胀元件50和其下游的正常冷却热交换器52 在这种情况下形成正常冷却级100；强烈冷却膨胀冷却装置62、收集 器64、排出管线68、至少一个强烈冷却膨胀元件70、强烈冷却热交换 器72和强烈冷却压缩单元82形成强烈冷却级102，其结合于制冷剂回 路10中，并且被部分的主质量流H(即总强烈冷却质量流TG)流过， 而正常冷却级100被正常冷却质量流N流过，最后，正常冷却质量流 N和总强烈冷却质量流TG又一次在低压PN下由制冷剂压缩机单元12 通过吸入线路20而吸入，并且被压缩至高压PH，离开制冷剂压缩机 单元12的压力线路22的总质量流G不仅由正常冷却质量流N和总强 烈冷却质量流TG组成，而且另外还包括附加质量流Z，其由制冷剂压 缩机单元经附加吸入线路26而吸入。
从状态ZH开始，主强烈冷却质量流TH的制冷剂被供给至少一个 强烈冷却膨胀元件70，并在其中经历等焓膨胀，至低强烈冷却压力 PTN，并且而后到达图2中的热力学状态ZI。
在图2中的热力学状态ZI下，主强烈冷却质量流TH可以通过强 烈冷却温度下的焓增而在至少一个强烈冷却热交换器72中吸收热量， 并因此到达附图2中最简单情况下的热力学状态ZJ。
在这种最简单的情况中，通过在强烈冷却热交换器72中强烈冷却 膨胀元件70的过热调节，达到图2中的状态ZJ。在实际应用中，必须 考虑吸入管线74中的附加引入的热量。另外还可以在吸入管线74和 从图2中ZI点延伸出来的液相线之间提供一个或更多个热交换器。
从热力学状态ZJ开始，被膨胀至低强烈冷却压力PTN的主强烈 冷却质量流TH由强烈冷却压缩单元82压缩至高强烈冷却压力PTH(对 应于制冷剂压缩机单元12的吸入线路20的吸入压力)，该压缩伴随 着焓的增加，因此达到图2中的热力学状态ZK。
通过在混合器66中，混合被压缩至高强烈冷却压力PTH的主强 烈冷却质量流TH、处于更低的温度下和低压PN下的正常冷却质量流 N、和同样处在更低的温度下的附加强烈冷却质量流TZ，被压缩至高 强烈冷却压力PTH的主强烈冷却质量流TH在混合器66中发生焓降低， 因此通过全部三个质量流TH、N、TZ达到热力学状态ZA，从此状态 开始，在制冷剂压缩机单元12中进行压缩，从而到达图2中的热力学 状态ZB。
在图3中所示的根据本发明的制冷设备的第二示例性实施例的情 况中，与第一示例性实施例中相同的那些部分采用相同的标记数字， 因此，关于相同的描述，可以完全参考与第一示例性实施例相关的完 整表述。
与第一示例性实施例相对比，第二示例性实施例同样在制冷剂压 缩机单元12的吸入管线36和吸入线路20之间提供连接管线120，且 在所述管线内设置有可通过控制器40’控制的节流元件122。
这可以通过连接管线120将部分的附加质量流Z供至制冷剂压缩 机单元12的吸入线路20，确切地说，优选地是每当附加吸入线路26 处的可用输送能力被耗尽且由调节器40控制的中间压力PZ超过设定 的极限值的时候。这特别出现在特殊操作状态的情况下(但是其不经 常发生)，其中，附加质量流Z强烈增加，因此不经常需要的附加压 缩输送在这种情况下必须提供在制冷压缩机单元12中。由于这个原因， 尽管牺牲了整体效率和单位输送体积的特定制冷输出，但却可以在所 有运行条件下将中间压力PZ保持在40巴以下。
关于经过的热力学状态，第二示例性实施例与第一示例性实施例 完全一致，因此相关具体细节与第一示例性实施例中的细节描述完全 相同。
在图4中表示的第三示例性实施例的情况中，其被提供作为第二 示例性实施例的改进，制冷剂压缩机14不具有附加接头24，因此制冷 剂压缩机单元12也不具有附加吸入线路26，但是取而代之的是，整个 附加质量流Z经连接管线120而被供给到吸入线路20，节流元件122 必须设置，使得中间压力PZ高于出现在制冷剂压缩机单元12的吸入 线路20处的低压PN。
此外，关于根据图4的第三示例性实施例的作用模式，完全参考 第一和第二示例性实施例的描述。
在图5表示的第四示例性实施例的情况中，作为第二示例性实施 例的改进，热交换器元件130a被设置在混合器66和吸入线路20之间 的吸入管线54内，并且被耦合至压力管线31内的热交换器元件130b， 其中，热交换器元件130b被安放在热交换器30和膨胀冷却装置32之 间，并由总质量流G流过，使得根据周围温度和部分载荷条件表示的 特定环境，可以将供给到吸入线路20的制冷剂加热至不含液态组分的 程度。
此外，关于第四示例性实施例的描述，完全参考第一和第二示例 性实施例的描述。