专利汇可以提供基于混合供电型开绕组永磁同步电机的快速三矢量模型预测控制方法专利检索,专利查询,专利分析的服务。并且本 发明 公开了一种基于混合供电型开绕组永磁同步 电机 的快速三矢量模型预测控制方法,该方法将电容 电压 平衡、 定子 磁链幅值和电磁转矩三个不同控制约束进行统一,根据采集的三相 电流 、直流电容电压来预测得到下一拍系统电压参考值,并对两个逆变器进行分配,然后利用快速三矢量方法取得与电压参考值误差最小的电压矢量组合及占空比,令其对应的 开关 信号 作为双逆变器的驱动信号,从而实现了混合供电型开绕组永磁同步电机的控制。本发明通过将三个不同控制约束统一为单个电压控制约束,消除了两个权重因子,有效降低了模型预测控制的实现难度;通过快速三矢量方法选择最优电压矢量组合及其占空比,有效地降低 算法 复杂度,提升了系统稳态控制性能。,下面是基于混合供电型开绕组永磁同步电机的快速三矢量模型预测控制方法专利的具体信息内容。
1.一种基于混合供电型开绕组永磁同步电机的快速三矢量模型预测控制方法,包括如下步骤:
(1)采集系统中主逆变器的直流母线电容电压Vdc1、辅逆变器的直流母线电容电压Vdc2、电机的三相定子电流ia~ic以及转子位置角θr,并对转子位置角θr进行微分得到电机转速ωr;
(2)利用转子位置角θr对三相定子电流ia~ic进行坐标变换,得到dq坐标系下电机定子电流的直轴分量id和交轴分量iq,并计算出定子电流位置角θi以及当前时刻电机的直轴定k k
子磁链Ψd和交轴定子磁链值Ψq;
(3)根据给定的电磁转矩参考值Teref,计算出电机定子磁链的直轴分量参考值Ψdref和交轴分量参考值Ψqref;
(4)根据Ψdref和Ψqref通过系统离散化的预测模型,计算出电机端电压的参考矢量udqrefref
以及辅逆变器输出电压的有功分量参考值uCI_act ;
(5)根据参考矢量udqref计算出电机端电压的有功分量参考值udq_actref和无功分量参考值udq_rearef,进而通过电压分配及坐标变换后得到αβ坐标系下主逆变器输出电压参考矢量uMIref和辅逆变器输出电压参考矢量uCIref;
(6)根据uMIref和uCIref建立以下评估函数G:
G=|uMIref-uMIk+1|+|uCIref-uCIk+1|
其中:uMIk+1和uCIk+1分别为下一时刻主逆变器和辅逆变器的输出电压矢量;
(7)根据uMIref和uCIref以及基本电压矢量V0~V7的分布,确定主逆变器和辅逆变器各自使得评估函数G最小时对应的最优三矢量组合,该组合包含两个有效电压矢量Vx、Vy和一个零矢量V0,进而计算出有效电压矢量Vx和Vy对应的作用时长tx和ty;
(8)根据主逆变器的有效电压矢量Vx、Vy及其对应的作用时长tx和ty,生成三相开关信号Sa1~Sc1对主逆变器中的功率开关器件进行控制;根据辅逆变器的有效电压矢量Vx、Vy及其对应的作用时长tx和ty,生成三相开关信号Sa2~Sc2对辅逆变器中的功率开关器件进行控制。
2.根据权利要求1所述的快速三矢量模型预测控制方法,其特征在于:所述步骤(2)中通过以下公式计算定子电流位置角θi以及当前时刻电机的直轴定子磁链Ψdk和交轴定子磁链值Ψqk;
θi=arctan(iq/id)+θr
其中:Ψf为电机的永磁体磁链,Ld和Lq分别为电机的直轴电感和交轴电感。
3.根据权利要求1所述的快速三矢量模型预测控制方法,其特征在于:所述步骤(3)中通过以下公式计算电机定子磁链的直轴分量参考值Ψdref和交轴分量参考值Ψqref;
其中:Ψf为电机的永磁体磁链,Np为电机的极对数。
4.根据权利要求1所述的快速三矢量模型预测控制方法,其特征在于:所述步骤(4)中ref
通过以下公式计算电机端电压的参考矢量udq 以及辅逆变器输出电压的有功分量参考值uCI_actref;
ref ref k k
其中:ud 和uq 分别为电机端电压的直轴分量参考值和交轴分量参考值,Ψd 和Ψq分别为当前时刻电机的直轴定子磁链和交轴定子磁链,idk和iqk分别为当前时刻电机定子电流的直轴分量和交轴分量,ts为开关控制周期,Rs为电机的定子电阻,Cdc2为辅逆变器的直流母线电容值,Vdc2ref为辅逆变器直流母线电容电压的给定参考值,|is|k为当前时刻dq坐标k
系下电机定子电流矢量is的幅值,Vdc2为当前时刻辅逆变器的直流母线电容电压,j为虚数单位。
5.根据权利要求1所述的快速三矢量模型预测控制方法,其特征在于:所述步骤(5)中通过以下公式计算电机端电压的有功分量参考值udq_actref和无功分量参考值udq_rearef;
其中:udref和uqref分别为电机端电压的直轴分量参考值和交轴分量参考值,即dq坐标系下电机端电压参考矢量udqref的d轴分量和q轴分量。
6.根据权利要求1所述的快速三矢量模型预测控制方法,其特征在于:所述步骤(5)中电压分配的标准如下:
当 时,则:
当 时,则:
其中:uMI_actref和uMI_rearef分别为主逆变器输出电压的有功分量参考值和无功分量参考值,uCI_actref和uCI_rearef分别为辅逆变器输出电压的有功分量参考值和无功分量参考值,Vdc2k为当前时刻辅逆变器的直流母线电容电压。
7.根据权利要求6所述的快速三矢量模型预测控制方法,其特征在于:所述步骤(5)中坐标变换的计算表达式如下:
则:
其中:uMI_αref和uMI_βref分别为αβ坐标系下主逆变器输出电压的α轴分量参考值和β轴分ref ref
量参考值,uCI_α 和uCI_β 分别为αβ坐标系下辅逆变器输出电压的α轴分量参考值和β轴分量参考值,j为虚数单位。
8.根据权利要求1所述的快速三矢量模型预测控制方法,其特征在于:所述步骤(7)中确定主逆变器和辅逆变器各自的最优三矢量组合,具体实现标准为:首先,确定uMIref和ref
uCI 在αβ坐标系中与α轴的夹角分别为θ1和θ2;
若θ1∈[0,π/3),即判定uMIref位于第一扇区,则主逆变器的有效电压矢量Vx=V1,Vy=V2;
若θ2∈[0,π/3),即判定uCIref位于第一扇区,则辅逆变器的有效电压矢量Vx=V1,Vy=V2;
若θ1∈[π/3,2π/3),即判定uMIref位于第二扇区,则主逆变器的有效电压矢量Vx=V2,Vy=V3;若θ2∈[π/3,2π/3),即判定uCIref位于第二扇区,则辅逆变器的有效电压矢量Vx=V2,Vy=V3;
若θ1∈[2π/3,π),即判定uMIref位于第三扇区,则主逆变器的有效电压矢量Vx=V3,Vy=V4;若θ2∈[2π/3,π),即判定uCIref位于第三扇区,则辅逆变器的有效电压矢量Vx=V3,Vy=V4;
若θ1∈[π,4π/3),即判定uMIref位于第四扇区,则主逆变器的有效电压矢量Vx=V4,Vy=V5;若θ2∈[π,4π/3),即判定uCIref位于第四扇区,则辅逆变器的有效电压矢量Vx=V4,Vy=V5;
若θ1∈[4π/3,5π/3),即判定uMIref位于第五扇区,则主逆变器的有效电压矢量Vx=V5,Vy=V6;若θ2∈[4π/3,5π/3),即判定uCIref位于第五扇区,则辅逆变器的有效电压矢量Vx=V5,Vy=V6;
若θ1∈[5π/3,2π),即判定uMIref位于第六扇区,则主逆变器的有效电压矢量Vx=V6,Vy=V1;若θ2∈[5π/3,2π),即判定uCIref位于第六扇区,则辅逆变器的有效电压矢量Vx=V6,Vy=V1;
其中:V0所对应的三相开关信号分别为0、0、0,即表示逆变器ABC三相下桥臂的功率开关器件导通;V1所对应的三相开关信号分别为1、0、0,即表示逆变器A相上桥臂的功率开关器件导通,B相和C相下桥臂的功率开关器件导通;V2所对应的三相开关信号分别为1、1、0,即表示逆变器A相和B相上桥臂的功率开关器件导通,C相下桥臂的功率开关器件导通;V3所对应的三相开关信号分别为0、1、0,即表示逆变器B相上桥臂的功率开关器件导通,A相和C相下桥臂的功率开关器件导通;V4所对应的三相开关信号分别为0、1、1,即表示逆变器B相和C相上桥臂的功率开关器件导通,A相下桥臂的功率开关器件导通;V5所对应的三相开关信号分别为0、0、1,即表示逆变器C相上桥臂的功率开关器件导通,A相和B相下桥臂的功率开关器件导通;V6所对应的三相开关信号分别为1、0、1,即表示逆变器A相和C相上桥臂的功率开关器件导通,B相下桥臂的功率开关器件导通;V7所对应的三相开关信号分别为1、1、1,即表示逆变器ABC三相上桥臂的功率开关器件导通。
9.根据权利要求1所述的快速三矢量模型预测控制方法,其特征在于:所述步骤(7)中对于主逆变器,通过以下公式计算其有效电压矢量Vx和Vy对应的作用时长tx和ty;
对于辅逆变器,通过以下公式计算其有效电压矢量Vx和Vy对应的作用时长tx和ty;
其中:Vxα和Vxβ分别为αβ坐标系下有效电压矢量Vx的α轴分量和β轴分量,Vyα和Vyβ分别为αβ坐标系下有效电压矢量Vy的α轴分量和β轴分量,uMI_αref和uMI_βref分别为αβ坐标系下uMIrefref ref ref
的α轴分量和β轴分量,uCI_α 和uCI_β 分别为αβ坐标系下uCI 的α轴分量和β轴分量。
控制方法
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