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含Nb固溶强化型镍基高温 合金的短流程均匀化开坯工艺、合金器件及其应用

阅读：556发布：2020-05-08

专利汇可以提供含Nb固溶强化型镍基高温合金的短流程均匀化开坯工艺、合金器件及其应用专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本发明提供了一种含Nb固溶强化型镍基高温合金的短流程均匀化开坯工艺、合金器件及其应用，涉及合金技术领域，含Nb固溶强化型镍基高温合金的短流程均匀化开坯工艺，包括：依次对所述含Nb固溶强化型镍基高温合金进行不完全均匀化处理和挤压开坯；其中，所述挤压开坯包括对所述不完全均匀化处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金进行挤压处理，所述挤压处理的温度为1130～1150℃。该短流程均匀化开坯工艺的保温时间短，能耗低、效率高，开坯效果较好。，下面是含Nb固溶强化型镍基高温合金的短流程均匀化开坯工艺、合金器件及其应用专利的具体信息内容。

权利要求

1.一种含Nb固溶强化型镍基高温合金的短流程均匀化开坯工艺，其特征在于，包括：
依次对所述含Nb固溶强化型镍基高温合金进行不完全均匀化处理和挤压开坯；
其中，所述挤压开坯包括对所述不完全均匀化处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金进行挤压处理，所述挤压处理的温度为1130～1150℃。
2.根据权利要求1所述的短流程均匀化开坯工艺，其特征在于，挤压处理的温度为1135～1145℃；
优选地，所述挤压处理还满足以下条件：挤压速度为30～50mm/s，以及挤压比为4～
4.5；
优选地，挤压速度为35-45mm/s。
3.根据权利要求1所述的短流程均匀化开坯工艺，其特征在于，所述不完全均匀化处理包括：
将所述含Nb固溶强化型镍基高温合金在1100～1120℃条件下保温4-6小时后，再在
1170～1190℃条件下保温4-6小时。
4.根据权利要求3所述的短流程均匀化开坯工艺，其特征在于，所述不完全均匀化处理包括：
将所述含Nb固溶强化型镍基高温合金以7～9℃/min的速度升温至1100～1120℃，保温
5小时；再以0.5～2℃/min的速度升温至1170～1190℃，保温4-6小时；
优选地，所述不完全均匀化处理还包括：在1170～1190℃条件下保温4-6小时后使所述含Nb固溶强化型镍基高温合金随炉冷至500℃，出炉空冷至室温。
5.根据权利要求1-4任一项所述的短流程均匀化开坯工艺，其特征在于，所述不完全均匀化处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金经过预处理后再进行挤压处理，所述预处理包括：依次对含Nb固溶强化型镍基高温合金进行表面扒皮和倒角；
优选地，所述倒角包括：将表面扒皮后的含Nb固溶强化型镍基高温合金与挤压模具先接触的一侧端面倒圆角；
优选地，所述圆角半径为3-5mm。
6.根据权利要求1-4任一项所述的短流程均匀化开坯工艺，其特征在于，所述挤压处理是在挤压机中进行的；
优选地，先将所述不完全均匀化处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金在电阻炉中加热至1130～1150℃再置于挤压机中进行所述挤压处理；
优选地，先将所述电阻炉预热至900℃再感应加热至1130～1150℃；
优选地，在倒角处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金表面涂覆润滑剂后再进行挤压；
优选地，所述润滑剂包括玻璃润滑剂；
优选地，挤压模具与涂覆润滑剂后的含Nb固溶强化型镍基高温合金之间设置有玻璃垫；
优选地，在挤压时将升温控制在80～150℃。
7.根据权利要求1、2、3或4所述的短流程均匀化开坯工艺，其特征在于，所述含Nb固溶强化型镍基高温合金包括GH625合金。
8.一种合金器件，其特征在于，所述合金器件包括权利要求1-7任一项所述的短流程均匀化开坯工艺制备得到的含Nb固溶强化型镍基高温合金。
9.一种权利要求8所述的合金器件在航空和/或核电领域的应用。
10.一种飞机、蒸馏塔或者核反应堆堆芯，其特征在于，包括权利要求8所述的合金器件。

说明书全文

含Nb固溶强化型镍基高温 合金的短流程均匀化开坯工艺、合

金器件及其应用

技术领域

[0001] 本发明涉及合金技术领域，尤其是涉及一种含Nb固溶强化型镍基高温合金的短流程均匀化开坯工艺、合金器件及其应用。

背景技术

[0002] 含Nb固溶强化型镍基高温合金，例如GH625合金生产主要采用双联冶炼工艺(即真空感应熔炼+电渣重熔)进行冶炼，得到电渣锭；由于GH625合金的合金化程度高，电渣重熔后偏析严重，而且会有第二相析出，加之树枝晶的组织形态，热塑性较差，需要进行均匀化退火，即通过高温保温，使元素扩散均匀，消除不利于塑性的第二相。均匀化退火后，一般采用自由锻开坯，即用多次镦拔，将树枝晶打碎，通过动态再结晶将组织转变为等轴晶粒，便于后续压力加工的开展。

[0003] 由于铸锭自由锻(即镦粗+拔长)的受力状态中存在拉应力，因此该工艺对电渣铸锭的塑性要求很高。然而，GH625合金电渣锭的塑性较差，存在Laves相、δ相、MC相等不利于塑性的第二相，且存在明显的Nb、Mo元素偏析，进一步降低了塑性，所以必须做长时间均匀化退火处理，才能开坯成功。长时间均匀化退火处理的缺点如下：①工艺时间过长，双阶段均匀化总长达40-50小时，能源消耗大；②长时间均匀化导致表面氧化严重，开坯前需要大量扒皮；③长时间均匀化导致铸锭晶粒粗大，不利于开坯过程动态再结晶的发生。

[0004] 有鉴于此，特提出本发明。

发明内容

[0005] 本发明的目的在于提供一种含Nb固溶强化型镍基高温合金的短流程均匀化开坯工艺，提高了开坯效率和质量，同时利用挤压的材料变形特性，有效减少了均匀化退火时间，因此，该短流程均匀化开坯工艺的保温时间短，能耗低、效率高，开坯效果较好。

[0006] 本发明提供的含Nb固溶强化型镍基高温合金的短流程均匀化开坯工艺，包括：

[0007] 依次对所述含Nb固溶强化型镍基高温合金进行不完全均匀化处理和挤压开坯；

[0008] 其中，所述挤压开坯包括对所述不完全均匀化处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金进行挤压处理，所述挤压处理的温度为 1130～1150℃。

[0009] 进一步地，挤压处理的温度为1135～1145℃；

[0010] 优选地，所述挤压处理还满足以下条件：挤压速度为30～50mm/s，以及挤压比为4～4.5；

[0011] 优选地，挤压速度为35-45mm/s。

[0012] 进一步地，所述不完全均匀化处理包括：

[0013] 将所述含Nb固溶强化型镍基高温合金在1100～1120℃条件下保温4-6小时后，再在1170～1190℃条件下保温4-6小时。

[0014] 进一步地，所述不完全均匀化处理包括：

[0015] 将所述含Nb固溶强化型镍基高温合金以7～9℃/min的速度升温至1100～1120℃，保温5小时；再以0.5～2℃/min的速度升温至 1170～1190℃，保温4-6小时；

[0016] 优选地，所述不完全均匀化处理还包括：在1170～1190℃条件下保温4-6小时后使所述含Nb固溶强化型镍基高温合金随炉冷至500℃，出炉空冷至室温。

[0017] 进一步地，所述不完全均匀化处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金经过预处理后再进行挤压处理，所述预处理包括：依次对含 Nb固溶强化型镍基高温合金进行表面扒皮和倒角；

[0018] 优选地，所述倒角包括：将表面扒皮后的含Nb固溶强化型镍基高温合金与挤压模具先接触的一侧端面倒圆角；

[0019] 优选地，所述圆角半径为3-5mm。

[0020] 进一步地，所述挤压处理是在挤压机中进行的；

[0021] 优选地，先将所述不完全均匀化处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金在电阻炉中加热至1130～1150℃再置于挤压机中进行所述挤压处理；

[0022] 优选地，先将所述电阻炉预热至900℃再感应加热至 1130～1150℃；

[0023] 优选地，在倒角处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金表面涂覆润滑剂后再进行挤压；

[0024] 优选地，所述润滑剂包括玻璃润滑剂；

[0025] 优选地，挤压模具与涂覆润滑剂后的含Nb固溶强化型镍基高温合金之间加玻璃垫；

[0026] 优选地，在挤压时将升温控制在80～150℃。

[0027] 进一步地，所述含Nb固溶强化型镍基高温合金包括GH625合金。

[0028] 一种合金器件，所述合金器件包括前面所述的短流程均匀化开坯工艺制备得到的含Nb固溶强化型镍基高温合金。

[0029] 一种前面所述的合金器件在航空和/或核电领域的应用。

[0030] 一种飞机、蒸馏塔或者核反应堆堆芯，包括前面所述的合金器件。

[0031] 与现有技术相比，本发明至少可以取得以下有益效果：

[0032] 不完全均匀化处理可以使含Nb固溶强化型镍基高温合金中元素分布部分均匀化，消除部分偏析和树枝晶，但树枝晶有所保留，以有利于后续开坯的动态再结晶。热挤压为三向压应力状态，对合金的塑性要求比自由锻开坯低，热挤压过程会出现明显升温，在温升与压应力共同作用下，促进均匀化中未完全溶解的δ相回溶；热挤压变形量大，促进动态再结晶(再加上均匀化过程保留了部分树枝晶，也可以作为再结晶形核位置)，同时有利于加速元素扩散，消除偏析，这也是均匀化处理时间可以缩短的另一原因；热挤压开坯速度快，效率高，不需要多火次；另外，挤压处理的温度为1130～1150℃，利于防止预热温度过高而导致局部熔化。

具体实施方式

[0033] 下面将结合实施例对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

[0034] 在本发明的一个方面，本发明提供了一种含Nb固溶强化型镍基高温合金的短流程均匀化开坯工艺，包括：

[0035] 依次对所述含Nb固溶强化型镍基高温合金进行不完全均匀化处理和挤压开坯；

[0036] 其中，所述挤压开坯包括对所述不完全均匀化处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金进行挤压处理，所述挤压处理的温度为 1130～1150℃(例如可以为1130℃，1140℃和1150℃等)。

[0037] 不完全均匀化处理可以使含Nb固溶强化型镍基高温合金中元素分布部分均匀化，消除部分偏析和树枝晶，但树枝晶有所保留，以有利于后续开坯的动态再结晶。热挤压为三向压应力状态，对合金的塑性要求比自由锻开坯低，热挤压过程会出现明显升温，在温升与压应力共同作用下，促进均匀化中未完全溶解的δ相(含Nb固溶强化型镍基高温合金中的第二相)回溶；热挤压变形量大，促进动态再结晶 (再加上均匀化过程保留了部分树枝晶，也可以作为再结晶形核位置)，同时有利于加速元素扩散，消除偏析，这也是均匀化处理时间可以缩短的另一原因；热挤压开坯速度快，效率高，不需要多火次；另外，挤压处理的温度为1130～1150℃，利于防止预热温度过高而导致局部熔化。

[0038] 需要说明的是，不完全均匀化指的是：合金中的第二相没有被完全消除，枝晶干与枝晶间的合金元素分布没有完全均匀，且枝晶间有清晰的界面。

[0039] 相对于上述挤压处理的温度，当挤压处理的温度小于1130℃时，则由于不完全均匀化处理后的合金的初始塑性不足，挤压过程容易开裂，且挤压处理的温度低不利于动态再结晶的发生，无法彻底将柱状晶转变为等轴晶，对后续工艺中的成形性能和最终使用性能均有不利影响，当挤压处理的温度大于1150℃时，则经过挤压升温后，坯料温度接近合金的初熔点，而导致局部液相出现，使坯料碎裂。

[0040] 在本发明的一些优选实施方式中，挤压处理的温度为 1135～1145℃。

[0041] 含Nb固溶强化型镍基高温合金在Ni、Cr基体的基础上，添加 Nb、Mo、W等大半径原子来实现固溶强化，提升合金高温强度，不依靠第二相沉淀强化；在本发明的一些优选实施方式中，所述含Nb 固溶强化型镍基高温合金包括GH625合金，GH625合金的牌号为 Inconel625或UNS N06625，GH625合金中各个组分的质量分数见下表1：

[0042] 表1

[0043]C Cr Mo Nb(+Ta) Al Ti Fe Si Ni
≤0.1 21-23 8-10 3.15-4.15 ≤0.4 ≤0.4 ≤5 ≤0.5 余量

[0044] 在本发明的一些实施方式中，所述挤压处理还满足以下条件：挤压速度为30～50mm/s(例如可以为30mm/s、35mm/s、40mm/s、45mm/s 或者50mm/s等)，以及挤压比为4～4.5(例如可以为4、4.1、4.2、4.3、 4.4或者4.5等)。相对于上述挤压速度，当挤压速度过小时，则升温不足，无法起到使δ相回溶和元素均匀化的作用；当挤压速度过大时，则不利于动态再结晶的发生，对坯料塑性要求高，容易开裂，升温过大导致超出合金的初熔点；当挤压比过小时，则变形量不足，动态再结晶不完全、升温不足，无法起到使δ相回溶和元素均匀化的作用；当挤压比过大时，则对合金塑性要求高，容易开裂，还会导致温升过大进而导致超出合金的初熔点，外载荷过大，容易闷车(挤不动)，需要的开坯设备吨位较大，不一定有合适的挤压设备。

[0045] 在本发明的一些实施方式中，通过上述挤压温度、挤压速度和挤压比的组合，能够使挤压过程中的温升控制在80～150℃；一方面利用温升与应力的交互作用，使δ相回溶，可以缩短均匀化时间，另一方面温升有利于动态再结晶形核与扩展，获得好的开坯效果。温升也不能过大(即不能超过150℃)，以免达到GH625合金的初熔温度 (1315℃)。

[0046] 在本发明的一些优选实施方式中，挤压速度为35-45mm/s。

[0047] 在本发明的一些实施方式中，所述不完全均匀化处理包括：

[0048] 将所述含Nb固溶强化型镍基高温合金在1100～1120℃(1100℃、1105℃、1110℃、1115℃或者1120℃等)条件下保温4-6小时(例如可以为4小时、4.5小时、5小时、5.5小时或者6小时等)后，再在 1170～1190℃(1170℃、1175℃、1180℃、1185℃或者1190℃等)条件下保温4-6小时(例如可以为4小时、4.5小时、5小时、5.5小时或者6小时等)。低温均匀化阶段，大锭型GH625合金中存在Laves 相，富含Nb元素，对塑性不利，该相初熔温度约1188℃，如果不消除的话，挤压开坯升温会导致该相熔化使铸锭开裂，该相大量回溶到基体的温度约
1100℃，所以低温段均匀化(即1100～1120℃条件下保温4-6小时)主要目的是使该相回溶；
同时，另一种析出相-δ相，也是1100℃开始回溶到基体(Ni)；高温均匀化(即1170～1190℃条件下保温4-6小时)可以使δ相部分回溶，但不会回溶完全，还可以使铸锭中元素分布部分均匀化，消除部分偏析和树枝晶，但树枝晶有所保留，以有利于后续开坯的动态再结晶。

[0049] 在本发明的一些优选实施方式中，所述不完全均匀化处理包括：

[0050] 将所述含Nb固溶强化型镍基高温合金以7～9℃/min(例如可以为7℃/min、8℃/min或者9℃/min等)的速度升温至1100～1120℃，保温5小时；再以0.5～2℃/min(例如可以为0.5℃/min、1℃/min、1.5℃ /min或者2℃/min等)的速度升温至1170～1190℃，保温4-6小时。

[0051] 在本发明的一些实施方式中，所述不完全均匀化处理还包括：在 1170～1190℃条件下保温4-6小时后使所述含Nb固溶强化型镍基高温合金随炉冷至500℃，出炉空冷至室温。由此，防止降温过快导致内应力过大；使元素进一步扩散，均匀化程度提高。

[0052] 在本发明的一些实施方式中，所述不完全均匀化处理后的含Nb 固溶强化型镍基高温合金经过预处理后再进行挤压处理，所述预处理包括：依次对含Nb固溶强化型镍基高温合金进行表面扒皮和倒角。由此，利于后续挤压的进行。

[0053] 在本发明的一些实施方式中，所述倒角包括：将表面扒皮后的含 Nb固溶强化型镍基高温合金与挤压模具先接触的一侧端面倒圆角，所述圆角半径为3-5mm。由此，降低挤压过程中坯料和模具接触位置的应力集中，防止开裂；有助于挤压开始阶段的金属流动。

[0054] 在本发明的一些实施方式中，所述挤压处理是在挤压机中进行的，优选地，先将所述不完全均匀化处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金在电阻炉中加热至1130～1150℃再置于挤压机中进行所述挤压处理；优选地，先将所述电阻炉预热至900℃再感应加热至1130～1150℃。具体地，在挤压开坯时，先将电阻炉预热至900℃，之后再感应加热至1130～
1150℃，此时，不完全均匀化处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金的温度为1130～1150℃，将该合金送至挤压机中进行挤压处理。

[0055] 在本发明的一些实施方式中，在倒角处理后的含Nb固溶强化型镍基高温合金表面涂覆润滑剂后再进行挤压；优选地，所述润滑剂包括玻璃润滑剂；优选地，挤压模具前端加玻璃垫；热挤压过程可以在封闭的挤压筒内进行，在含Nb固溶强化型镍基高温合金表面涂覆玻璃润滑剂，同时在挤压模具与涂覆润滑剂后的含Nb固溶强化型镍基高温合金之间加玻璃垫，可以起到很好的保温作用，使含Nb固溶强化型镍基高温合金不会因为降温而塑性降低。

[0056] 在本发明的一些实施方式中，含Nb固溶强化型镍基高温合金是通过真空感应熔炼+电渣重熔冶炼，即先进行真空感应熔炼后进行电渣重熔冶炼得到的。

[0057] 在本发明的一些具体实施方式中，短流程均匀化开坯工艺包括以下步骤：

[0058] 1、不完全均匀化

[0059] 300℃入炉，随炉加热，以8℃/min的速度升温至1100～1120℃范围，保温5小时；以1℃/min的速度进一步升温至1180℃，保温5小时，随炉冷至500℃，出炉空冷至室温。

[0060] 2、挤压开坯

[0061] 1)不完全均匀化后的电渣锭(即真空感应熔炼+电渣重熔冶炼含 Nb固溶强化型镍基高温合金得到的电渣锭)表面扒皮；

[0062] 2)与挤压模具先接触的一侧端面倒圆角，圆角半径3～5mm；

[0063] 3)电阻炉预热至900℃，感应加热至1130～1150℃，2)中得到的电渣锭表面涂玻璃润滑剂，挤压模具前端加玻璃垫，之后进行挤压处理，挤压参数选择：挤压速度30～50mm/s，挤压比4～4.5，挤压升温控制在150℃以内；

[0064] 4)挤压结束后空冷至室温(例如可以为10-30℃)。

[0065] 现有技术中采用均匀化退火+自由锻(镦拔)开坯，由于δ相对开坯锻造的再结晶过程不利，δ相必须完全回溶，而且枝晶的元素偏析要尽量消除，否则塑性不够，因此，均匀化退火的时间较长(总时长达40-50小时)，而且自由锻开坯有以下缺点：①对塑性要求高，必须要延长均匀化时间，否则极易开裂；②变形量小，再结晶发展不充分，铸锭容易出现混晶；③反复镦拔时间较长，大锭型甚至要分多火次开坯，效率较低。因此，若采用镦拔开坯，则无法缩短均匀化时间。而本发明中采用不完全均匀化与挤压开坯的组合工艺，二者相辅相成，不完全均匀化保留的树枝晶促进了挤压开坯过程的动态再结晶，有利于获得优质开坯组织。

[0066] 在本发明的另一方面，本发明提供了一种合金器件，所述合金器件包括前面所述的短流程均匀化开坯工艺制备得到的含Nb固溶强化型镍基高温合金。

[0067] 需要说明的是，上述合金器件可以包括但不限于飞机发动机中的发动机控制装置外壳用电阻焊接蜂窝结构、燃油管路、液压管路、喷管、波纹管、涡轮护环和环境控制系统中的热交换器管；还可以包括飞机燃烧系统中的燃烧系统过渡衬套、涡轮密封、压气机叶片和推力室管；还可以包括蒸馏塔中的管道、反应容器、热交换器、传输管道和阀门；还可以包括核反应堆堆芯中的控制棒部件以及核电站压水堆蒸汽发生器传热管。

[0068] 在本发明的另一方面，本发明提供了一种前面所述的合金器件在航空和/或核电领域的应用。

[0069] 在本发明的另一方面，本发明提供了一种飞机、蒸馏塔或者核反应堆堆芯，包括前面所述的合金器件。

[0070] 需要说明的是，上述飞机、蒸馏塔或者核反应堆堆芯除了包括前面所述的合金器件之外，还可以包括常规、蒸馏塔或者核反应堆堆芯应该具备的结构，以飞机为例进行说明，飞机还可以包括机翼、座椅等部件，在此不再过多赘述。

[0071] 下面结合具体实施例，对本发明的一些实施方式作详细说明。在不冲突的情况下，下述的实施例及实施例中的特征可以相互组合。

[0072] 实施例

[0073] 实施例1

[0074] 短流程均匀化开坯工艺包括以下步骤：

[0075] 1、不完全均匀化

[0076] 300℃入炉，随炉加热，以8℃/min的速度升温至1100℃范围，保温5小时；以1℃/min的速度进一步升温至1180℃，保温5小时，随炉冷至500℃，出炉空冷至室温。

[0077] 2、挤压开坯

[0078] 1)不完全均匀化后的电渣锭(即真空感应熔炼+电渣重熔冶炼含 Nb固溶强化型镍基高温合金得到的电渣锭)表面扒皮；

[0079] 2)与挤压模具先接触的一侧端面倒圆角，圆角半径4mm；

[0080] 3)电阻炉预热至900℃，感应加热至1130℃，2)中得到的电渣锭表面涂玻璃润滑剂，挤压模具前端加玻璃垫，之后进行挤压处理，挤压参数选择：挤压速度30mm/s，挤压比4，挤压升温控制在150℃以内；

[0081] 4)挤压结束后空冷至室温。

[0082] 实施例2

[0083] 短流程均匀化开坯工艺同实施例1，不同之处在于步骤3)中的挤压温度为1150℃。

[0084] 实施例3

[0085] 短流程均匀化开坯工艺同实施例1，不同之处在于步骤3)中的挤压温度为1140℃。

[0086] 实施例4

[0087] 短流程均匀化开坯工艺同实施例1，不同之处在于步骤3)中的挤压速度为50mm/s，挤压比为4.5。

[0088] 实施例5

[0089] 短流程均匀化开坯工艺同实施例1，不同之处在于步骤3)中的挤压速度为40mm/s，挤压比为4.3。

[0090] 实施例6

[0091] 短流程均匀化开坯工艺同实施例1，不同之处在于步骤3)中的挤压速度为20mm/s。

[0092] 实施例7

[0093] 短流程均匀化开坯工艺同实施例1，不同之处在于步骤3)中的挤压速度为60mm/s。

[0094] 实施例8

[0095] 短流程均匀化开坯工艺同实施例1，不同之处在于步骤3)中的挤压比为2。

[0096] 实施例9

[0097] 短流程均匀化开坯工艺同实施例1，不同之处在于步骤3)中的挤压比为6。

[0098] 实施例10

[0099] 均匀化开坯工艺同实施例1，不同之处在于步骤1为完全均匀化，具体的步骤如下：

[0100] 300℃入炉，随炉加热，以8℃/min的速度升温至1100℃范围，保温20小时；以1℃/min的速度进一步升温至1180℃，保温20小时，随炉冷至500℃，出炉空冷至室温。

[0101] 对比例1

[0102] 均匀化开坯工艺同实施例1，不同之处在于步骤3)中的挤压温度为1000℃。

[0103] 对比例2

[0104] 均匀化开坯工艺同实施例1，不同之处在于步骤3)中的挤压温度为1300℃。

[0105] 实施例1-10以及对比例1-2中的均匀化开坯工艺得到的合金中再结晶区域体积比(再结晶区域体积比采用定量金相的方法进行测定，测量方法如下：未再结晶区域呈不规则的多边形，且晶粒尺寸较大；再结晶晶粒细小，呈六边形形状。定量金相法通过测量再结晶晶粒所占的面积比，来获得体积比例)见下表2：

[0106] 表2

[0107] 再结晶区域体积比(％)
实施例1 100
实施例2 100
实施例3 100
实施例4 100
实施例5 100
实施例6 77
实施例7 91
实施例8 64
实施例9 闷车
实施例10 100
对比例1 闷车
对比例2 坯料碎裂

[0108] 最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。

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