一种高温粗煤气余热余压余气综合利用工艺方法
阅读：1036发布：2020-12-27
专利汇可以提供一种高温粗煤气余热余压余气综合利用工艺方法专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 公开了一种高温粗 煤 气余热余压余气综合利用工艺方法，是利用煤制气炉产生出口压 力 ≤5MPa、 温度 830℃～1150℃、 氧 化度17%以下的高温粗煤气，高温除尘后输送到装填有 铁 矿煤球团的还原 竖炉 内，从铁矿煤球团移动颗粒床层中穿过，经铁矿煤球团移动颗粒床除尘，并加热铁矿煤球团生产 直接还原 铁，炉顶煤气回收余热，除尘、脱除焦油、脱除杂质气体后成为还原气，还原气经SPA变压 吸附 分离出H2和CO兑入部分还原气，调整氢 碳 比到2﹕1～2﹕2，还原气 增压 至不小于5MPa压力下生产甲醇，分离出H2和CO后的还原气与生产甲醇的驰放气增压到不小于1.3MPa后，用于燃气 蒸汽 联合循环发电，以实现生产直接还原铁、化工产品、电力产品的多联产工艺。，下面是一种高温粗煤气余热余压余气综合利用工艺方法专利的具体信息内容。
1.一种高温粗煤气余热余压余气综合利用工艺方法，该工艺方法包括以下步骤：
a.选择煤灰软化温度高于直接还原铁还原温度至少50℃的煤炭为原料，在煤制气炉中生产粗煤气；粗煤气出口压力≤5MPa，温度830℃～1150℃，氧化度控制在17%以下；利用粗煤气自带压力，以旋风除尘器或挡板除尘；
b.以铁矿煤球团为含铁矿原料，装填在直接还原竖炉中；高温除尘后的830℃～
1150℃高温粗煤气经由设在还原竖炉中部的围管输送到装填有铁矿煤球团的直接还原竖炉内，从铁矿煤球团移动颗粒床层中穿过，经铁矿煤球团移动颗粒床除尘，并加热铁矿煤球团生产直接还原铁；
c.直接还原铁经还原竖炉底部下锁斗泄气减压后由出料口排出，经密闭热筛分，筛除粉尘后用于电炉、转炉炼钢，或用于炼钢连铸的冷却剂；
d.炉顶煤气降温到350℃～800℃排出还原竖炉，经换热器回收余热降至常温后，经电袋复合除尘、电捕焦油脱除微量焦油后，进入低温甲醇洗或氨法脱硫脱碳工序，脱除杂质气体后成为还原气；
e.还原气经SPA变压吸附分离出其中的H2和CO,再向H2中兑入一部分带有压力的还原气，将氢碳比调整到2﹕1～2﹕2，还原气增压至不小于5MPa用于生产甲醇；或经PSA变压吸附从还原气中分离出部分CO，将还原气氢碳比调整到2﹕1～2﹕2，增压至不小于
5MPa用于生产甲醇；
f.经SPA变压吸附分离出H2和CO后的还原气与生产甲醇后的驰放气增压到不小于
1.3MPa后，用于燃气蒸汽联合循环发电。
2.根据权利要求1所述的高温粗煤气余热余压余气综合利用工艺方法，其特征是所述步骤b中的含铁矿原料为氧化铁球团。
3.根据权利要求1所述的高温粗煤气余热余压余气综合利用工艺方法，其特征是以所述步骤d得到的还原气生产间接液化汽油、乙醇或合成天然气。
一种高温粗煤气余热余压余气综合利用工艺方法
技术领域
背景技术
[0003] 201110112050.5发明专利公开了焦炉煤气干熄焦联产直接还原铁的方法，是以焦炉煤气代替N2作为冷却红焦的传热介质，利用红焦加热焦炉煤气，再利用加热后的焦炉煤气用于生产直接还原铁，其实质是利用红焦干熄焦余热冶炼直接还原铁，仍然是余热炼铁。
[0004] 目前还没有检索到利用余热余压炼铁、炼铁余气余压生产化工产品联产电力的多联产连续工艺流程。
发明内容
[0005] 本发明的目的是提供一种高温粗煤气余热余压余气综合利用工艺方法，以实现生产直接还原铁、化工产品、电力产品的多联产工艺。
[0006] 本发明的高温粗煤气余热余压余气综合利用工艺方法是将煤制气炉产生的高温粗煤气输送到装填有铁矿煤球团或氧化铁球团的还原竖炉内，利用高温粗煤气余热余压生产直接还原铁，将直接还原铁炉顶煤气调整氢碳比为2﹕1～2﹕2用于生产甲醇，生产甲醇后以CO为主要气体的驰放气再用于燃气蒸汽联合循环发电，以实现生产直接还原铁、化工产品、电力产品的多联产工艺。
[0007] 本发明的高温粗煤气余热余压余气综合利用工艺方法具体包括以下步骤：a.选择煤灰软化温度高于直接还原铁还原温度至少50℃的煤炭为原料，在煤制气炉中生产粗煤气；粗煤气出口压力≤5MPa，温度830℃～1150℃，氧化度≤17%；利用粗煤气自带压力，以旋风除尘器或挡板除尘；
b.以铁矿煤球团为含铁矿原料，装填在还原竖炉中；高温除尘后的830℃～1150℃高温粗煤气经由设在还原竖炉中部的围管输送到装填有铁矿煤球团的还原竖炉内，从铁矿煤球团移动颗粒床层中穿过，经铁矿煤球团移动颗粒床除尘，并加热铁矿煤球团生产直接还原铁；或以氧化铁球团矿为原料，装填在还原竖炉中；高温除尘后的830℃～950℃高温粗煤气经由设在还原竖炉中部的围管输送到装填有氧化铁球团矿的还原竖炉内，从氧化铁球团矿移动颗粒床层中穿过，经氧化铁球团矿移动颗粒床除尘，并加热氧化铁球团矿生产直接还原铁；
c.直接还原铁经还原竖炉底部下锁斗排气减压后由出料口排出，经密闭热筛分，筛除粉尘后用于电炉、转炉炼钢，或用于炼钢连铸的冷却剂；
d.炉顶煤气降温到350℃～800℃排出还原竖炉，经换热器回收余热，电捕焦油降至常温后，经电袋复合除尘，进入低温甲醇洗或氨法脱硫脱碳工序，脱除杂质气体后成为还原气；
e.还原气经SPA变压吸附分离出其中的H2和CO,再向H2中兑入一部分带有压力的还原气，将氢碳比调整到2﹕1～2﹕2，还原气增压至不小于5MPa用于生产甲醇；或经PSA变压吸附从还原气中分离出部分CO，将还原气氢碳比调整到2﹕1～2﹕2，增压至不小于
5MPa用于生产甲醇；
f.经SPA变压吸附分离出H2和CO后的还原气与生产甲醇后的驰放气增压到不小于
1.3MPa后，用于燃气蒸汽联合循环发电。
b.以铁矿煤球团为含铁矿原料，装填在还原竖炉中；高温除尘后的830℃～1150℃高温粗煤气经由设在还原竖炉中部的围管输送到装填有铁矿煤球团的还原竖炉内，从铁矿煤球团移动颗粒床层中穿过，经铁矿煤球团移动颗粒床除尘，并加热铁矿煤球团生产直接还原铁；或以氧化铁球团矿为原料，装填在还原竖炉中；高温除尘后的830℃～950℃高温粗煤气经由设在还原竖炉中部的围管输送到装填有氧化铁球团矿的还原竖炉内，从氧化铁球团矿移动颗粒床层中穿过，经氧化铁球团矿移动颗粒床除尘，并加热氧化铁球团矿生产直接还原铁；
c.直接还原铁经还原竖炉底部下锁斗排气减压后由出料口排出，经密闭热筛分，筛除粉尘后用于电炉、转炉炼钢，或用于炼钢连铸的冷却剂；
d.炉顶煤气降温到350℃～800℃排出还原竖炉，经换热器回收余热，电捕焦油降至常温后，经电袋复合除尘，进入低温甲醇洗或氨法脱硫脱碳工序，脱除杂质气体后成为还原气；
e.还原气经SPA变压吸附分离出其中的H2和CO,再向H2中兑入一部分带有压力的还原气，将氢碳比调整到2﹕1～2﹕2，还原气增压至不小于5MPa用于生产甲醇；或经PSA变压吸附从还原气中分离出部分CO，将还原气氢碳比调整到2﹕1～2﹕2，增压至不小于
5MPa用于生产甲醇；
f.经SPA变压吸附分离出H2和CO后的还原气与生产甲醇后的驰放气增压到不小于
1.3MPa后，用于燃气蒸汽联合循环发电。
[0009] 一般认为，煤炭气化-余热炼铁-化工产品-余气发电是不能连续生产的。
[0010] 然而，本发明研究发现，采用压力≤5MPa的煤制气炉和≤5MPa气体压力的还原竖炉，可以在降压0.05～0.2MPa的情况下，使直接还原铁炉顶煤气保持在3.8～3.9MPa；炉顶气余热换热器利用≥350℃余热，在气体降到常温、炉顶气降压0.05～0.2MPa下，仍可保持压力在3.7～3.8MPa；炉顶气余热换热后的气体，经电捕焦油和布袋除尘在降压0.05～0.2MPa情况下，煤气仍可保持3.6～3.7MPa的压力；可以满足低温甲醇洗脱除CO2、H2S、COS等杂质气体的压力要求2.5～5.5MPa，低温甲醇洗之后的还原气仍然可以保持压力在
3.3～3.5MPa之间；煤气经PSA变压吸附分离H2和CO，降压仅0.05～0.1MPa，还原气仍然可以保持压力在≥3.25MPa；再将还原气的氢碳比调整到2﹕1～2﹕2后，经压缩机增压至≥5.0MPa，就可以用于生产甲醇；生产甲醇的驰放气主要气体CO、N2和PSA变压吸附分离出来的解析气CO、N2，解析气仅0.02MPa，与其它可燃气体、空气经多级泵加压至≥1.3MPa可以用于燃气蒸汽联合循环发电。
3.3～3.5MPa之间；煤气经PSA变压吸附分离H2和CO，降压仅0.05～0.1MPa，还原气仍然可以保持压力在≥3.25MPa；再将还原气的氢碳比调整到2﹕1～2﹕2后，经压缩机增压至≥5.0MPa，就可以用于生产甲醇；生产甲醇的驰放气主要气体CO、N2和PSA变压吸附分离出来的解析气CO、N2，解析气仅0.02MPa，与其它可燃气体、空气经多级泵加压至≥1.3MPa可以用于燃气蒸汽联合循环发电。
[0011] 本发明工艺方法可以实现的理由还在于以下几个方面。
[0012] 1、由于在铁矿煤球团矿中配有煤粉做还原剂，因此，进入炉顶气中的在直接还原铁过程中升温至900℃以前产生的干馏煤气中的H2量，与还原铁后期消耗的粗煤气中的H2量大体相等，相当于还原铁过程利用的是煤中的碳元素，而将氢元素留下用于生产甲醇或其它化工产品。
[0013] 2、生产甲醇后的驰放气不是常规的H2,而是以CO、N2为主的驰放气，可以用于燃气蒸汽联合循环发电。
[0014] 3、直接还原铁还原竖炉生产采用的粗煤气压力≤5MPa，还原竖炉设置上锁斗用于装入铁矿煤球团、下锁斗用于将还原气卸气减压后，直接还原铁卸载出炉。
[0015] 4、直接还原铁炉顶煤气350℃～800℃，用换热器回收余热；炉顶煤气低温甲醇洗脱除CO2、H2S、COS和其它杂质气体；PSA变压吸附分离H2和CO，以调整还原气中氢碳比；利用煤气化炉产生的气体压力驱动全流程气体，并在气体压力达不到工艺要求时采用增压泵。具体是，在生产甲醇前配气氢碳比达到2﹕1～2﹕2后，还原气压力达不到5.0MPa压力时，设置压缩机将配好的还原气升压到5.0MPa用于生产甲醇；在驰放气和PSA分离出的CO进入燃气轮机前经多级泵增压到≥1.3MPa。
[0016] 本发明高温粗煤气余热余压余气综合利用工艺方法中压力温度工艺参数如下表所示。
[0017] 从粗煤气出口压力经DRI竖炉、换热器、电袋除尘、低温甲醇洗、PSA分离后的还原气合计降压1.15Mpa，若DRI竖炉粗煤气进口压力≥4Mpa，在4Mpa～5Mpa之间，合计降压1.15Mpa。
[0018] a).直接还原铁还原竖炉采用的还原气压力≤5MPa，温度830℃～1150℃，还原竖炉的装料出料必须采用上锁斗装料和下锁斗出料。上下锁斗的泄压气体经净化增压可以用于甲醇等化工产品生产流程，也可以用于燃气蒸汽联合发电。
[0019] b).采用4MPa压力，830℃～1150℃温度的粗煤气还原气，直接还原铁竖炉炉顶煤气出口温度可以降至350℃～800℃，压力可以保持在3.8MPa～3.9MPa。
[0021] d).经废热锅利回收余热后的炉顶煤气，经电捕焦油进入电袋复合除尘工序，除尘后保持常温，压力降到3.6MPa～3.7MPa。
[0022] e).电袋复合除尘后的炉顶煤气进入低温甲醇洗工序，在脱除CO2、H2S、COS等杂质气体后成为还原煤气，此时的气体压力降到3.3MPa～3.5MPa，还原气体成分为H2占20%～30%，CO占70%～80%。低温甲醇洗工序降压≤0.25MPa。
[0023] f).经低温甲醇洗产出的还原气氢碳比例达不到生产甲醇或其它化工产品甲烷、间接合成汽油等产品的要求，需要调整。采用PSA变压吸附法，将H2分离出来，并与低温甲醇洗产出的还原气配合，经配气调整氢碳比例用于生产甲醇或其它化工产品。生产甲醇的3 3 3
氢碳比为2﹕1，调整范围2﹕1～2﹕2，用量为H2 1400m，CO 700m，合计2100m/t.甲醇。由于流程中按比例碳多氢少，驰放气以CO为主要气体。PSA工序降压0.05～0.1Mpa,经PSA变压吸附后的还原气体温度降到常温，压力降到≥3.25Mpa。PSA变压吸附可以吸附H2和CO用作还原气，也可以吸附CO，以分离出的H2和CO做还原气。
氢碳比为2﹕1，调整范围2﹕1～2﹕2，用量为H2 1400m，CO 700m，合计2100m/t.甲醇。由于流程中按比例碳多氢少，驰放气以CO为主要气体。PSA工序降压0.05～0.1Mpa,经PSA变压吸附后的还原气体温度降到常温，压力降到≥3.25Mpa。PSA变压吸附可以吸附H2和CO用作还原气，也可以吸附CO，以分离出的H2和CO做还原气。
[0024] g).从低温甲醇洗产出的还原气与PSA分离出的H2和CO经配气工序，温度达到常温，压力降到2.9MPa～3.5MPa,再经气体压缩机增压，将压力升到≥5.0MPa, 送入甲醇生产工序，温度提高到240℃～300℃，用于生产甲醇。
[0025] h).生产甲醇后的驰放气由于氢碳比碳大于氢，所以驰放气主要是CO，而不是常规甲醇生产工艺的H2。由PSA分离产出的CO和甲醇驰放气CO合并，经压缩机增压到≥1.3MPa，用于气轮机燃气透平发电。透平发电尾气温度550～609℃，用于废热锅炉余热发电。
[0026] i).若要提高化工产品产量，减少发电量，可以将一部分还原气经H2O变换H2，用增加的这一部分H2调整还原气氢碳比例，以增加化工产品产量，减少发电量。 [0027] 本发明是通过余热炼铁工艺将已有的甲醇或化工产品、燃气蒸汽联合循环发电工艺串连起来。各工序余热余压余气利用如下表。
[0028] 本发明的特征之一，余热炼铁能耗低。按常压还原试验数据计算,炉顶煤气温度设计为350℃时，还原剂用煤量为218kg，利用余热折合热能85cekg，合计能耗303kg/t.DRI，比 MIDREX直接还原铁工艺364kg/t.DRI低43kg/t.DRI，主要原因是MIDREX还原气一次还原率只有30%，还原气要净化、加热反复循环3次，要燃烧部分炉顶气加热还原气，而余热炼铁取消了这部分能源消耗。余热炼铁303kg/t.DRI加DRI热装电炉熔分电耗350kwh/t.Fe，能耗为346kg/t.Fe，比高炉炼铁（含炼焦、烧结、炼铁）能耗529kg/t.Fe低。
[0029] 本发明的特征之二，联产甲醇比煤制甲醇能耗低。由于余热炼铁采用粗煤气≤5.0MPa气体压力，之后的废锅、除尘、低温甲醇洗、PSA各工序都要消耗并降低气体压力，但在还原气进入生产甲醇工序前压力仍可达到3.0MPa～3.6MPa。与煤制甲醇单一产品国家规范能耗1.684t比较，由于利用了还原气压力3.0MPa～3.6MPa，可以大幅度降低驱动还原气能耗，节电400～500 kwh/t.甲醇，使得多联产甲醇比煤制甲醇单一产品能耗下降，从煤制甲醇单一产品国家规范能耗1.684t（煤制甲醇，甲醇再制烯烃的甲醇煤耗），降到多联产甲醇能耗1.0t～1.3t。
[0030] 本发明的特征之三，燃气蒸汽联合循环发电比常规燃煤发电能耗低。采用甲醇驰放气CO和PSA分离气体CO合并，用于燃气蒸汽联合循环发电。华能天津IGCC电厂发电煤耗为255g/kwh，全国2011年燃煤供电煤耗330g/kwh，本发明燃气蒸汽联合循环发电比常规燃煤电厂煤耗低，可以达到255g/kwh，比常规燃煤发电能耗低。
[0031] 本发明的特征之四，多联产能耗低于单一产品能耗。由于多联产余热炼铁加电炉熔分能耗低于高炉炼铁能耗；多联产甲醇能耗低于煤制甲醇单一产品能耗；燃气蒸汽联合循环发电能耗低于常规燃煤发电能耗；使得多联产流程能耗低于单一产品能耗。3
[0032] 本发明的特征之五，减少了产生的废气。余热炼铁只比煤炭气化增加了540m 废3 3 3 3 3
气，比高炉炼铁排放高炉煤气1500m ～1800m 少960m ～1260m。且余热炼铁增加的540m废气，融入了炉顶煤气中，大大降低了炼铁和甲醇生产用煤气的除尘、脱硫、脱碳的煤气处理量，增加了硫化工产品和CO2捕集量，同时也取消了单一发电用煤气脱硫、除尘工序，减少了CO2的排放量。
气，比高炉炼铁排放高炉煤气1500m ～1800m 少960m ～1260m。且余热炼铁增加的540m废气，融入了炉顶煤气中，大大降低了炼铁和甲醇生产用煤气的除尘、脱硫、脱碳的煤气处理量，增加了硫化工产品和CO2捕集量，同时也取消了单一发电用煤气脱硫、除尘工序，减少了CO2的排放量。
[0033] 本发明的特征之六，甲醇驰放气以CO为主。常规的甲醇生产驰放气以H2为主要成分，多联产甲醇驰放气以CO、N2为主要成分，和PSA分离出的CO、N2合并用于燃气蒸汽联合发电，由于采用了低温甲醇洗煤气净化工艺，使得煤气净化程度较高，还原气中总硫含量6 6
≤0.1×10，尾气中总硫体积分数≤10×10，使得燃气蒸汽联合循环发电硫排放大幅度降低，加上之前工序电袋符合除尘，实现了发电工序清洁生产。当然也可以采用氨法、PSA等脱硫、脱碳工艺。
≤0.1×10，尾气中总硫体积分数≤10×10，使得燃气蒸汽联合循环发电硫排放大幅度降低，加上之前工序电袋符合除尘，实现了发电工序清洁生产。当然也可以采用氨法、PSA等脱硫、脱碳工艺。
[0034] 本发明的特征之七，多联产可以实现清洁生产。由于余热炼铁、生产甲醇或其它化工产品、燃气蒸汽联合循环发电各个产品都可以实现清洁生产，所以，煤气余热炼铁、化工、电力多联产可以实现清洁生产。
[0035] 本发明的特征之八，多联产可以降低单位产品投资。本发明直接还原铁、甲醇或化工产品、发电三个产品使用一个煤制气气源，共同使用流程中的环保设施，与单一产品比节省了投资。
[0036] 本发明的特征之九，多联产降低了温室气体的捕集成本。一是多联产减少了产生的废气，降低了温室气体的捕集成本；二是COS、H2S、NXO等有害气体在生产甲醇之前的炉顶煤气净化过程中捕集回收；CO2在生产甲醇之前的炉顶煤气净化过程中捕集回收一部分；在以CO为主的驰放气和PSA分离的CO用于燃气蒸汽联合发电燃烧后，废气中的CO2可以达到 20～30%的较高浓度，且没有硫化物、粉尘，可以PSA、氨法、离子液体溶剂法等方法低成本捕集回收CO2。
[0037] 本发明的特征之十，多联产降低了环保设施运营成本。本发明直接还原铁、甲醇或化工产品、发电三个产品使用一个煤制气气源，共同使用流程中的环保设施，与单一产品比节省了环保设施的运营成本。
具体实施方式
[0038] 实施例13
日处理1000t煤的两段式干粉煤加压气化炉，使用烟煤做气化用煤，使用氧气608m/t.煤，输送煤粉气体为CO2，粗煤气从煤气化炉出炉温度达到1000～1100℃，煤灰软化温度＞1300℃，粗煤气氧化度≤15%，压力4MPa。经过第一段挡板、陶瓷旋风除尘器除尘，输入装有铁矿煤球团用于生产直接还原铁的竖炉中。铁矿煤球团经直接还原竖炉上锁斗装入直接还原竖炉中，关闭上锁斗下阀门，将上锁斗煤气卸气解压，再装入下一批含铁原料，如此反复装料。还原铁后的炉顶煤气温度降至≥350℃，经换热器回收热量，经电捕煤焦油，炉顶煤气降至常温并脱除H2O。炉顶煤气再经电袋复合除尘，经低温甲醇洗脱除H2S、COS、CO2等有毒有害气体后成为还原气体。将一部分还原气经PSA分离出CO后，剩余的H2+CO加入还原气中，将还原气氢碳比调整至2﹕1至2﹕2，经气体压缩机增压至≥5.0MPa送入甲醇生产工序，温度达到240℃～300℃用于生产甲醇。生产甲醇后的驰放气主要成分是CO、N2，兑入PSA分离出的CO、N2中，用于燃气蒸汽联合循环发电。
日处理1000t煤的两段式干粉煤加压气化炉，使用烟煤做气化用煤，使用氧气608m/t.煤，输送煤粉气体为CO2，粗煤气从煤气化炉出炉温度达到1000～1100℃，煤灰软化温度＞1300℃，粗煤气氧化度≤15%，压力4MPa。经过第一段挡板、陶瓷旋风除尘器除尘，输入装有铁矿煤球团用于生产直接还原铁的竖炉中。铁矿煤球团经直接还原竖炉上锁斗装入直接还原竖炉中，关闭上锁斗下阀门，将上锁斗煤气卸气解压，再装入下一批含铁原料，如此反复装料。还原铁后的炉顶煤气温度降至≥350℃，经换热器回收热量，经电捕煤焦油，炉顶煤气降至常温并脱除H2O。炉顶煤气再经电袋复合除尘，经低温甲醇洗脱除H2S、COS、CO2等有毒有害气体后成为还原气体。将一部分还原气经PSA分离出CO后，剩余的H2+CO加入还原气中，将还原气氢碳比调整至2﹕1至2﹕2，经气体压缩机增压至≥5.0MPa送入甲醇生产工序，温度达到240℃～300℃用于生产甲醇。生产甲醇后的驰放气主要成分是CO、N2，兑入PSA分离出的CO、N2中，用于燃气蒸汽联合循环发电。
[0039] 煤制气炉、直接还原铁竖炉、甲醇装置、燃气蒸汽联合循环发电全部满负荷3
生产，粗煤气流量82500m/h，利用余热可以生产直接还原铁30～43t/h；有效气流量
3
(CO+H2)71500Nm/h，有效气体中H2含量20%，利用H2+CO最多可以生产甲醇10.1t/h；利用
3
生产甲醇后的驰放气和PSA分离出的CO，有效气流量(CO)50050Nm/h，用于燃气蒸汽联合
3
循环发电，CO低位发热值为12.783mj/m，可以发电85624Kwh/h。
生产，粗煤气流量82500m/h，利用余热可以生产直接还原铁30～43t/h；有效气流量
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(CO+H2)71500Nm/h，有效气体中H2含量20%，利用H2+CO最多可以生产甲醇10.1t/h；利用
3
生产甲醇后的驰放气和PSA分离出的CO，有效气流量(CO)50050Nm/h，用于燃气蒸汽联合
3
循环发电，CO低位发热值为12.783mj/m，可以发电85624Kwh/h。
[0040] 实施例23
日处理2000t煤的两段式干粉煤加压气化炉，使用烟煤做气化用煤，使用氧气608m/t.煤，输送煤粉气体为CO2，粗煤气从煤气化炉出炉温度达到1000～1100℃，煤灰软化温度＞1200℃，粗煤气氧化度≤15%，压力3.0MPa。经过第一段挡板、陶瓷旋风除尘器除尘，输入装有铁矿煤球团用于生产直接还原铁的竖炉中，还原铁后的炉顶煤气温度降至≥350℃。
经换热器回收热量，经电捕煤焦油，炉顶煤气降至常温并脱除H2O。炉顶煤气再经电袋复合除尘，经低温甲醇洗脱除H2S、COS、CO2等有毒有害气体后成为还原气体。将一部分还原气经PSA分离出CO后，剩余的H2+CO加入还原气中，将还原气氢碳比调整至2﹕1至2﹕2，经气体压缩机增压至≥5MPa，送入甲醇生产工序，温度达到240℃～300℃用于生产甲醇。生产甲醇后的驰放气主要成分是CO、N2，兑入PSA分离出的CO中，用于燃气蒸汽联合循环发电。
日处理2000t煤的两段式干粉煤加压气化炉，使用烟煤做气化用煤，使用氧气608m/t.煤，输送煤粉气体为CO2，粗煤气从煤气化炉出炉温度达到1000～1100℃，煤灰软化温度＞1200℃，粗煤气氧化度≤15%，压力3.0MPa。经过第一段挡板、陶瓷旋风除尘器除尘，输入装有铁矿煤球团用于生产直接还原铁的竖炉中，还原铁后的炉顶煤气温度降至≥350℃。
经换热器回收热量，经电捕煤焦油，炉顶煤气降至常温并脱除H2O。炉顶煤气再经电袋复合除尘，经低温甲醇洗脱除H2S、COS、CO2等有毒有害气体后成为还原气体。将一部分还原气经PSA分离出CO后，剩余的H2+CO加入还原气中，将还原气氢碳比调整至2﹕1至2﹕2，经气体压缩机增压至≥5MPa，送入甲醇生产工序，温度达到240℃～300℃用于生产甲醇。生产甲醇后的驰放气主要成分是CO、N2，兑入PSA分离出的CO中，用于燃气蒸汽联合循环发电。
[0041] 煤制气炉、直接还原铁竖炉、甲醇装置、燃气蒸汽联合循环发电全部满负荷生3
产，粗煤气流量165000m/h，利用余热可以生产直接还原铁60～87t/h；有效气流量
3
(CO+H2)135000Nm/h，有效气体中H2含量20%，利用H2+CO可以生产甲醇19.2t/h；利用生产
3
甲醇后的驰放气和PSA分离出的CO有效气体161667Nm/h，主要成分是CO、N2，用于燃气蒸
3
汽联合循环发电，CO低位发热值为12.783mj/m，可以发电161667Kwh/h。
产，粗煤气流量165000m/h，利用余热可以生产直接还原铁60～87t/h；有效气流量
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(CO+H2)135000Nm/h，有效气体中H2含量20%，利用H2+CO可以生产甲醇19.2t/h；利用生产
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甲醇后的驰放气和PSA分离出的CO有效气体161667Nm/h，主要成分是CO、N2，用于燃气蒸
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汽联合循环发电，CO低位发热值为12.783mj/m，可以发电161667Kwh/h。
[0042] 实施例33
日处理1000t煤的两段式干粉煤加压气化炉，使用烟煤做气化用煤，使用氧气608m/t.煤，输送煤粉气体为CO2，粗煤气从煤气化炉出炉温度达到830～950℃，煤灰软化温度＞
1000℃，粗煤气氧化度≤15%，压力4MPa。经过第一段挡板、陶瓷旋风除尘器除尘，输入装有氧化铁球团矿用于生产直接还原铁的竖炉中，还原铁后的炉顶煤气温度降至150～400℃。
经换热器回收热量，经电捕煤焦油，炉顶煤气降至常温并脱除H2O。炉顶煤气再经电袋复合除尘，经低温甲醇洗脱除H2S、COS、CO2等有毒有害气体后成为还原气体。将一部分还原气经CO变换工序成为H2，与另一部分剩余还原气合并，将还原气氢碳比调整至2﹕1至2﹕
2，经气体压缩机增压至≥5.0MPa送入甲醇生产工序，温度达到240℃～300℃用于生产甲醇。生产甲醇后的驰放气主要成分是CO、N2，用于燃气蒸汽联合循环发电。
日处理1000t煤的两段式干粉煤加压气化炉，使用烟煤做气化用煤，使用氧气608m/t.煤，输送煤粉气体为CO2，粗煤气从煤气化炉出炉温度达到830～950℃，煤灰软化温度＞
1000℃，粗煤气氧化度≤15%，压力4MPa。经过第一段挡板、陶瓷旋风除尘器除尘，输入装有氧化铁球团矿用于生产直接还原铁的竖炉中，还原铁后的炉顶煤气温度降至150～400℃。
经换热器回收热量，经电捕煤焦油，炉顶煤气降至常温并脱除H2O。炉顶煤气再经电袋复合除尘，经低温甲醇洗脱除H2S、COS、CO2等有毒有害气体后成为还原气体。将一部分还原气经CO变换工序成为H2，与另一部分剩余还原气合并，将还原气氢碳比调整至2﹕1至2﹕
2，经气体压缩机增压至≥5.0MPa送入甲醇生产工序，温度达到240℃～300℃用于生产甲醇。生产甲醇后的驰放气主要成分是CO、N2，用于燃气蒸汽联合循环发电。
[0043] 实施例43
日处理2000t煤的两段式干粉煤加压气化炉，使用烟煤做气化用煤，使用氧气608m/
日处理2000t煤的两段式干粉煤加压气化炉，使用烟煤做气化用煤，使用氧气608m/
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