作为大量调查和研究的结果,在发现生产硫含量为1%(质量)或 更少的低硫燃料油方法的
基础上得以有效完成本发明,所述方法通过 将按
指定数量混合的API度数为30或更小的重质原油衍生的重质烃油 与API度数为35或更大的
轻质原油衍生的重质烃油的混合油进行加氢 处理而使曾认为不可能处理的API度数为30或更小的重质原油衍生的 重质烃油进行处理成为可能,不会降低脱金属程度同时减慢了催化剂 失活速率。
即,本发明涉及一种重质烃油加氢处理方法,包括将100体积份 API度数为30或更小的重质原油衍生的重质烃油与30到1000体积份 API度数为35或更大的轻质原油衍生的重质烃油的混合油加氢处理以 便生产硫含量为1%(质量)或更少的低硫重质燃料油。
本发明还涉及前述方法,其中混合油是在氢分压为7到25MPa、 LHSV为0.01到10h-1、反应温度为250到450℃和氢/油比为500到 8000SCF/BBL的条件下进行加氢处理的。
进而,本发明还涉及前述方法,其中使用表面积为1.0×107到1.0 ×109m2/m3和孔体积为0.20到0.60m3/m3的催化剂,通过组构 (building up)一或多种每种包括0.03到10%(摩尔)选自周期表 VIII族金属的至少一种金属和0.1到10%(摩尔)选自周期表VIB族金 属的至少一种金属负载于主要由
氧化
铝组成的催化剂载体的催化剂来 形成催化剂。
下面将更详细地描述本发明。
本文所用的API度数为30或更小的重质原油表示API度数按以下 公式计算为30或更小的原油:API度数=141.5/(比重60/60) -131.5。
上式中的比重表示按JIS K2249“原油和石油产品-基于标准温度 (15℃)的
密度和石油测量表的测定方法”所测定的比重。
用于本发明的重质原油的API度数为30或更小、优选29或更小 且更优选28或更小。API度数大于30的重质原油可不用本发明方法 处理,因为由该原油衍生的重质烃有足够高的
反应性。
用于本发明的API度数为30或更小的重质原油的具体例子包括 Khafji原油、阿拉伯重质原油和Al Rayyan原油。
API度数为30或更小的重质原油衍生的重质烃油表示通过常压或 减压蒸馏API度数为30或更小的重质原油生产的含70%(质量)或 更多、优选80%(质量)或更多、更优选90%(质量)或更多且更优 选95%(质量)或更多蒸馏温度为300℃或更高馏分的渣油。
对于API度数为30或更小重质原油衍生的重质烃油的特性没有特 别的限制。典型的特性如下:
比重(15/4℃):0.9700到1.100
硫含量:4.0到8.0%(质量)
金属含量(Ni+V):70到200ppm质量
残
碳含量:10到20%(质量)
本文所用的蒸馏温度表示按照JIS K 2254“石油产品-蒸馏特性的 测定方法”中描述的“6.减压蒸馏试验方法”所测定的温度。
本文所用的API度数为35或更大的轻质原油表示API度数按上述 公式计算为35或更大的原油。
本发明中使用的轻质原油的API度数为35或更大、优选为35.5 或更大和更优选为36或更大。API度数低于35的轻质原油不是优选 的,因为这样的轻质原油衍生的重质烃油活性低而不能达到减慢催化 剂失活的效果。
用于本发明的API度数为35或更大的轻质原油的具体例子包括阿 拉伯超轻质原油、低-Zakum原油和Murban原油。
API度数为35或更大的轻质原油衍生的重质烃油表示通过常压或 减压蒸馏API度数为35或更大的轻质原油生产的含70%(质量)或 更多、优选80%(质量)或更多、更优选90%(质量)或更多的馏分 和更优选95%(质量)或更多蒸馏温度为300℃或更高馏分的渣油。
对于API度数为35或更大的轻质原油衍生的重质烃油的特性没有 特别的限制。典型的特性如下:
比重(15/4℃):0.9100到0.9500
硫含量:1.1到3.0%(质量)
金属含量(Ni+V):3到30ppm质量
残碳含量:2到8%(质量)
在本发明中,将100体积份由API度数为30或更小的重质原油衍 生的重质烃油与30到1000体积份、优选40到900体积份和更优选 100到700体积份API度数为35或更大的轻质原油衍生的重质烃油混 合。如果将超过1000体积份API度数为35或更大的轻质原油衍生的 重质烃油与100体积份API度数为30或更小的重质原油衍生的重质烃 油混合,由于重质原油衍生的重烃比例降低,不能获得本发明的效果。 如果API度数为35或更大的轻质原油衍生的重质烃油少于30体积份 或更少,则不能获得减慢催化剂失活速率的效果。
只要对本发明的效果没有不利影响,混合油可以与API度数大于 30且小于35的中质原油衍生的重质烃油调合。对这类重质烃油的含 量比没有特别的限制。但为使本发明效果能够充分体现,最好100体 积份总混合物包含30体积份这类重质烃油。
对于中质原油的特性没有特别的限制。典型的特性如下:
比重(15/4℃):0.9500到0.9700
硫含量:3.0到4.0%(质量)
金属含量(Ni+V):30到70ppm质量
残碳含量:8到10%(质量)
接下来,将混合油加氢处理。
对本发明的加氢处理条件没有特别的限制。氢分压优选为7到 25MPa、更优选为9到22MPa和更优选为10到21MPa。如果入口的 氢分压低于7MPa,由于催化剂上生成过量焦炭,催化剂的寿命将被 缩短。如果氢分压大于25MPa,由于必须大幅增加建造反应塔和外围 设备的成本,该方法在经济上将是不切实际的。
LHSV优选为0.01到10h-1、更优选为0.02到8h-1和更优选为0.04 到6h-1。如果LHSV低于0.01h-1,由于必须大幅增加建造反应塔的成 本,该方法在经济上将是不切实际的。如果LHSV高于10h-1,则不能 充分发挥催化剂的活性。
对反应模式没有特别的限制,可以选自各种方法例如固定床和移 动床反应模式。优选使用固定床反应模式。
对于本发明使用的催化剂没有特别的限制。优选使用表面积为1.0 ×107到1.0×109m2/m3和孔体积为0.20到0.60m3/m3的催化剂,通过 组构一或多种每种包括0.03到10%(摩尔)选自周期表VIII族金属的 至少一种金属和0.1到10%(摩尔)选自周期表VIB族金属的至少一 种金属负载于主要由氧化铝组成的催化剂载体的催化剂来形成催化 剂。
载体的例子包括氧化铝、氧化铝-氧化
硅、氧化铝-氧化
硼、氧化 铝-氧化
钛、氧化铝-氧化锆、氧化铝-氧化镁、氧化铝-氧化硅-氧化锆、 氧化铝-氧化硅-氧化钛、各种沸石和通过将多孔性无机化合物例如各 种
粘土矿物像沸石和蒙脱石加到氧化铝上所生产的载体。
周期表中VIB族金属的例子包括铬、钼和钨。周期表中VIII族金属的 例子包括铁、钴和镍。
这些金属通常组合使用。组合的具体的例子包括镍-钼、钴-钼、 镍-钨、镍-钴-钼和钨-钴-镍。这些金属以金属氧化物或金属硫化物的 形式负载。
在本发明中,可以通过任何已知的方法生产催化剂。方法的例子 包括浸入、浸渍和共沉淀方法。
通过本发明方法生产的重质燃料油的硫含量为1%(质量)或更少、 优选0.8%(质量)或更少和更优选0.6%(质量)或更少。
当所生产的重质燃料油硫含量超过1%(质量)时,即使处理API 度数更小的重质原油衍生的重质烃油,催化剂的失活速率是低的。因 而不必将重质烃油与API度数大的轻质原油衍生的重质烃油混合,因 此不必使用本发明。
对于通过本发明生产的低硫重质燃料油的硫含量下限没有特别的 限制。但是,为使本发明优异效果得到应用,下限优选为0.05%(质 量)或更高和更优选0.1%(质量)或更高。如果脱硫反应进行到硫 含量低于0.05%(质量),则不管原料的特性如何,催化剂的失活速 率迅速增加。
本文所用的硫组分(硫含量)表示按JIS K2541“原油和石油产品 -硫含量测定方法”中描述的“6.
辐射激发法”所测定的硫含量。
工业应用
本发明使得从曾认为是不能处理的API度数为30或更小的重质原 油中收集硫含量为1%(质量)或更少同时不降低脱金属率的低硫重 质燃料油成为可能。由此增加了价廉重质原油的生产能力,从而使炼 厂的经济效益增加。
实施本发明的最佳方式
参考以下
实施例但非限定性地来详细描述本发明。
(实施例1)
使用表2所列催化剂体系,在氢分压为17MPa、氢/油比为 5000SCF/BBL、LHSV为0.24h-1和所得油的硫含量为0.3%(质量)的 反应条件下,对表1所列的100体积份重质原料1(API度数为30或 更小的重质原油衍生的重质烃油)与400体积份轻质原料1(API度数 为35或更大的轻质原油衍生的重质烃油)的混合物进行加氢处理。结 果在表3中列出。
(实施例2)
除了使用按100体积份:233体积份比例混合重质原料1和轻质原 料1所生产的原料外,使用与实施例1相同的催化剂和反应条件进行 加氢处理。结果在表3中列出。
(实施例3)
除了使用按100体积份:100体积份比例混合重质原料1和轻质原 料1所生产的原料外,使用与实施例1相同的催化剂和反应条件进行 加氢处理。结果在表3中列出。
(实施例4)
除了使用100体积份重质原料2(API度数为30或更小的重质原 油衍生的重质烃油)与100体积份轻质原料2(由API度数为35或更 大的轻质原油衍生的重质烃油)混合所生产的原料外,使用与实施例 1相同的催化剂和反应条件进行加氢处理,结果在表3中列出。
(比较实施例1)
除了以表1所列的重质原料1用做原料外,使用与实施例1相同 的催化剂和反应条件进行加氢处理,结果在表3中列出。
(比较实施例2)
除了以表1中列出的重质原料1用做原料和LHSV变为0.12h-1外, 使用与实施例1相同的催化剂和反应条件进行加氢处理,结果在表3 中列出。
(比较实施例3)
除了以表1中列出的重质原料2用做原料和LHSV变为0.12h-1外, 使用与实施例1相同的催化剂和反应条件进行加氢处理,结果在表3 中列出。
表1 原料 重质原料1 重质原料 2 轻质原料 1 轻质原料 2 原料的API度数 24.9 27.7 39.6 39 300℃+馏分 体积% 99.9 99.9 99.9 99.9 比重 (15/4℃) 1.007 0.9854 0.9209 0.9388 硫含量 质量% 5.4 4.4 2.4 2.6 Ni+V含量 质量ppm 131 116 25 9 残碳含量 质量% 15 13.8 3.8 2.6
表2 催化剂层 催化剂 表面积 m2/m3 孔体积 m3/m3 载体 负载的金属 催化剂层中催 化剂的比例 体积% Mo 摩尔% Ni 摩尔% 第一催化剂层 A 7.9×107 0.34 氧化铝 6.1 3.2 33.3 第二催化剂层 B 1.1×108 0.39 氧化铝 8.3 4.5 33.4 第三催化剂层 C 1.4×108 0.37 氧化铝 8.3 4.5 33.3
表3 实施例 比较实施例 1 2 3 4 1 2 3 混合比 体积% 重质原料1 重质原料2 轻质原料1 轻质原料2 100 0 400 0 100 0 233 0 100 0 100 0 0 100 0 100 100 0 0 0 100 0 0 0 0 100 0 0 氢分压 MPa 17 17 17 17 17 17 17 LHSV h-1 0.24 0.24 0.24 0.24 0.24 0.12 0.12 氢/油比 SCF/BBL 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 生产的油的硫含量 质量% 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 加氢处理的初始反应温度℃ 363 368 372 370 390 375 373 催化剂失活速率 ℃/天 0.11 0.16 0.19 0.18 0.9 0.42 0.38 平均脱金属率 质量% 83 87 85 84 70 75 74
从表3中列出的结果明显看出,通过本发明方法,即通过将API 度数为30或更小的重质原油衍生的重质烃油与API度数为35或更大 的轻质原油衍生的重质烃油按预定量混合所生产的原料进行加氢处理 的方法能使催化剂失活速率大大减缓。为使操作周期可以达到一年, 要求催化剂的失活速率为0.20℃/天或更短。关于平均脱金属率,本 发明方法可维持在通常要求的80%或更高。
相反,在使用API度数为24.9的重质原油衍生的重质烃油的比较 实施例1中,失活速率达到极高的0.9℃/天,脱金属率降低至70%。
在比较实施例2中,API度数为24.9的重质原油衍生的重质烃油 的生产能力减半,失活速率高达0.42℃/天,脱金属率降低至75%。
在比较实施例3中,重质烃油衍生自API度数为27.7的重质原油, 失活速率高达0.38℃/天,脱金属率降低至74%。