火花塞专利检索-火花隙绝缘专利检索查询-专利查询网

火花塞

阅读：430发布：2020-05-08

专利汇可以提供火花塞专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本发明抑制火花塞的电极消耗。火花塞具有：筒状的主体金属件，具有向内周方向伸出的金属件内台阶部，并且具备沿轴线方向延伸的筒孔；绝缘体，插入于主体金属件，具有沿轴线方向延伸的轴孔，并且具备隔着环状的衬垫与金属件内台阶部相向的相向部；中心电极，沿轴线方向延伸，具有向外周方向伸出的凸缘部，并且插入于轴孔；及密封体，配置于轴孔内，将绝缘体与中心电极封接。在包含火花塞的轴线且沿着所述轴线的剖面中，从绝缘体的相向部的后端至凸缘部与绝缘体接触的部分的后端的、沿着轴线的距离L满足L≤1.1mm。，下面是火花塞专利的具体信息内容。

权利要求

1.一种火花塞，具有沿着轴线的细长形状，并具有：
筒状的主体金属件，具有向内周方向伸出的金属件内台阶部并且具备沿轴线方向延伸的筒孔；
绝缘体，插入于所述主体金属件，具有沿所述轴线方向延伸的轴孔并且具备隔着环状的衬垫与所述金属件内台阶部相向的相向部；
中心电极，沿所述轴线方向延伸，具有向外周方向伸出的凸缘部，并且插入于所述轴孔以使所述中心电极的一部分从所述绝缘体的前端向前端侧突出；及
密封体，配置于所述轴孔内，将所述绝缘体与所述中心电极封接，
所述火花塞的特征在于，
在包含所述火花塞的轴线且沿着所述轴线的剖面中，
从所述绝缘体的所述相向部的后端至所述凸缘部与所述绝缘体接触的部分的后端的、沿着所述轴线的距离L满足L≤1.1mm，
所述火花塞形成有放电空隙的一端为前端，所述后端是与所述前端相反的一端，在所述剖面中当将由正交于所述轴线的基准线和所述凸缘部与所述绝缘体接触的部分所形成的锐角的角度设为θA，将由所述基准线与连结所述相向部的前端和所述凸缘部与所述绝缘体接触的部分的后端的直线所形成的锐角的角度设为θB时，
满足θA+θB≥90°以及L≥0.5mm。
2.根据权利要求1所述的火花塞，其特征在于，
所述主体金属件的螺纹部的公称直径M满足M≤12mm。

说明书全文

火花塞

技术领域

[0001] 本发明涉及一种火花塞。

背景技术

[0002] 近年来，在汽车发动机中，为了实现高输出化、燃油经济性提高，燃烧时的发动机内的压力存在变高的趋势。作为其结果，在点火时，设置于发动机内的火花塞的要求电压存在升高的趋势。点火时的火花塞的要求电压越升高，则火花塞的电极越容易消耗。

[0003] 以往，作为抑制火花塞的电极的消耗的技术，存在用热膨胀系数比芯材小的材料来包覆中心电极的芯材的前端的技术(参照专利文献1)。

[0004] 现有技术文献

[0005] 专利文献

[0006] 专利文献1：日本特开2015－82355号

发明内容

[0007] 发明所要解决的课题

[0008] 但是，这样的火花塞由于使用包覆中心电极的芯材的材料，所以，有时火花塞的制造成本会增加。因此，要求一种无论电极的材料如何都能够抑制电极的消耗的技术。

[0009] 用于解决课题的技术方案

[0010] 本发明是为了解决上述课题而完成的，能够实现为以下的方式。

[0011] (1)根据本发明的一个方式，提供一种火花塞，具有：筒状的主体金属件，具有向内周方向伸出的金属件内台阶部并且具备沿轴线方向延伸的筒孔；绝缘体，插入于所述主体金属件，具有沿所述轴线方向延伸的轴孔，并且具备隔着环状的衬垫与所述金属件内台阶部相向的相向部；中心电极，沿所述轴线方向延伸，具有向外周方向伸出的凸缘部，并且插入于所述轴孔；及密封体，配置于所述轴孔内，将所述绝缘体与所述中心电极封接。该火花塞在包含所述火花塞的轴线且沿着所述轴线的剖面中，从所述绝缘体的所述相向部的后端至所述凸缘部与所述绝缘体接触的部分的后端的、沿着所述轴线的距离L满足L≤1.1mm。根据该方式的火花塞，通过将距离L设为1.1mm以下，能够降低火花塞的距离L的区域的静电电容，所以，能够抑制火花塞的电极消耗。

[0012] (2)在上述方式的火花塞中，也可以是，在所述剖面中当将由正交于所述轴线的基准线和所述凸缘部与所述绝缘体接触的部分所形成的锐角的角度设为θA，将由所述基准线与连结所述相向部的前端和所述凸缘部与所述绝缘体接触的部分的后端的直线所形成的锐角的角度设为θB时，满足θA+θB≥90°以及L≥0.5mm。根据该方式的火花塞，能够使静电电容降低，并且确保绝缘体的强度。

[0013] (3)在上述方式的火花塞中，也可以是，所述主体金属件的螺纹部的公称直径M(mm)满足M≤12。根据该方式的火花塞，能够使公称直径M为12以下的火花塞的静电电容降低，抑制电极的消耗。

[0014] 本发明除了上述作为火花塞的方式以外，还能够以例如火花塞的制造方法等各种方式实现。附图说明

[0015] 图1是本发明的一个实施方式中的火花塞的局部剖视图。

[0016] 图2是放大地示出火花塞的一部分的放大剖视图。

[0017] 图3是示出距离L与空隙增加量的变化率的关系的图。

[0018] 图4是示出距离L与变化率的关系的图。

[0019] 图5是示出距离L、变化率与公称直径M的关系的图。

[0020] 图6是将火花塞视为同轴圆筒电容器的示意图。

[0021] 图7是示出火花塞的等效电路的图。

[0022] 图8是放大地示出第2实施方式的火花塞的一部分的放大剖视图。

[0023] 图9是示出距离L、(θA+θB)的值与绝缘体的强度的关系的图。

[0024] 图10是示出在玻璃密封工序中作用于绝缘体的力W的图。

[0025] 图11是示出在玻璃密封工序中作用于绝缘体的力W的另一个图。

具体实施方式

[0026] A.第1实施方式：A1.火花塞的结构：图1是本发明的一个实施方式中的火花塞100的局部剖视图。火花塞100具有沿着轴线O的细长形状。在图1中，单点虚线所示的轴线O的右侧示出外观主视图，轴线O的左侧示出通过轴线O的剖视图。在以下说明中，将图1的下方侧称为火花塞100的前端侧，将图1的上方侧称为后端侧。图1的XYZ轴对应于其他图的XYZ轴。轴线O与Z轴平行，+Z方向也是轴线方向。在图1中，火花塞100的前端侧是+Z方向，火花塞100的后端侧是－Z方向。在简称为“Z方向”时，是指与Z轴平行的方向(沿着Z轴的方向)。这对于X轴以及Y轴也一样。

[0027] 火花塞100具备绝缘体10、中心电极20、接地电极30和主体金属件50。绝缘体10通过筒状的主体金属件50来保持自身的外周的至少一部分，且具有沿着轴线O的轴孔12。将中心电极20设置于该轴孔12中。接地电极30被固定于主体金属件50的前端面57，在接地电极30与中心电极20之间形成放电空隙G。

[0028] 绝缘体10是对以氧化铝为代表的陶瓷材料进行煅烧而形成的绝缘子。绝缘体10是在中心形成有轴孔12的筒状的部件，所述轴孔12在前端侧收容中心电极20的一部分、在后端侧收容端子配件40的一部分的。在绝缘体10的轴向中央，形成有使外径增大而成的中央躯干部19。在比中央躯干部19靠后端侧处，形成有后端侧躯干部18。在比中央躯干部19靠前端侧处，形成有外径比后端侧躯干部18小的前端侧躯干部17，在前端侧躯干部17的更靠前处，形成有外径小于前端侧躯干部17、且越向前端侧则外径越小的长腿部13。在长腿部13的基端，形成有与后述的金属件内台阶部56相向的相向部15。

[0029] 主体金属件50是具备沿轴线方向延伸并且包围并保持从绝缘体10的后端侧躯干部18的一部分至长腿部13的部位的筒孔的圆筒状的金属件。主体金属件50由例如低碳钢形成，整体被实施镀镍、镀锌等镀敷处理。主体金属件50从后端侧起依次具备工具卡合部51、密封部54和安装螺纹部52。工具卡合部51供用于将火花塞100安装于发动机缸盖的工具进行嵌合。安装螺纹部52具有螺合于发动机缸盖的安装螺纹孔的螺纹牙。在本实施方式中，安装螺纹部52的直径是12mm。将安装螺纹部52的直径也称为公称直径M。密封部54以凸缘状形成于安装螺纹部52的根部。将板体折弯而形成的环状的垫圈5被嵌插到密封部54与发动机缸盖之间。主体金属件50的前端面57是中空的圆状，绝缘体10的长腿部13和中心电极20从其中央突出。

[0030] 在主体金属件50的比工具卡合部51靠后端侧处，设置有厚度薄的铆接部53。另外，在密封部54与工具卡合部51之间，设置有与铆接部53厚度同样薄的压缩变形部58。圆环状的环部件6、7介于从工具卡合部51到铆接部53的、主体金属件50的内周面与绝缘体10的后端侧躯干部18的外周面之间，进一步地，在两个环部件6、7之间填充有滑石(talc)9的粉末。在制造火花塞100时，将铆接部53向内侧折弯并向前端侧按压，从而压缩变形部58发生压缩变形，通过该压缩变形部58的压缩变形，使得绝缘体10经由环部件6、7以及滑石9而在主体金属件50内被向前端侧按压。通过该按压，滑石9在+Z方向上被压缩，主体金属件50内的气密性得到提高。

[0031] 在主体金属件50的内周，隔着环状的板衬垫8，将位于绝缘体10的长腿部13基端的相向部15按压到形成于安装螺纹部52的位置并且向内周方向伸出的金属件内台阶部56。该板衬垫8是保持主体金属件50与绝缘体10之间的气密性的部件，防止燃烧气体的流出。

[0032] 中心电极20是在中心电极母材21的内部埋设有导热性比中心电极母材21优异的芯材22的棒状的部件。中心电极母材21由以镍为主要成分的镍合金构成，芯材22由铜或者以铜为主要成分的合金构成。

[0033] 在中心电极20的后端部附近，形成有向外周方向伸出的形状的凸缘部23。凸缘部23从后端侧抵接于形成于轴孔12的轴孔内台阶部14，在绝缘体10内对中心电极20进行定位。中心电极20经由陶瓷电阻体3以及密封体4电连接到端子配件40。密封体4将绝缘体10与中心电极20封接。

[0034] 中心电极20通过密封体4，以如下方式紧固于轴孔12内。首先，从轴孔12的后端侧插入中心电极20，从其上方填充密封体4的材料粉末(例如，将铜粉末与硼硅酸玻璃粉末按1：1混合而成的粉末)，用推杆进行按压。进一步地，从其上方填充陶瓷电阻体3的材料粉末(将ZrO2粉末、氧化铝粉末、炭黑、玻璃粉末、PVA 粘合剂等混合而成的粉末)，用推杆进行按压。进一步地，从其上方再次填充密封体4的材料粉末，用推杆进行按压之后，将端子配件40插入到轴孔12的后端。然后，在压入端子配件40的同时对绝缘体10进行加热，使轴孔12内的密封体4的材料粉末与陶瓷电阻体3的材料粉末熔融，其后进行冷却。于是，在轴孔12内，密封体4与陶瓷电阻体3 凝固，中心电极20紧固于轴孔12内。将通过密封体4将中心电极20紧固于轴孔12内的工序也称为“玻璃密封工序”。

[0035] 接地电极30由耐腐蚀性高的金属构成。作为耐腐蚀性高的金属，例如使用镍铬铁合金(商标名)600、镍铬铁合金601等以镍作为主要成分的镍合金。接地电极30的基端被焊接于主体金属件50的前端面57。在本实施方式中，以接地电极30的前端部分的一个侧面与中心电极20相向的方式使接地电极30的中间部分弯曲。接地电极30在其前端部32具备放电芯片80，该放电芯片80向作为另一方的电极的中心电极20突出而形成放电空隙G。

[0036] 图2是放大地示出火花塞100的一部分的放大剖视图。图2所示的剖面是包含轴线O且沿着轴线O的剖面。如上所述，绝缘体10的相向部15从后端侧与主体金属件50的金属件内台阶部56以使板衬垫8介于其间的方式接触。另外，绝缘体10在自身的内周具备轴孔内台阶部14，该轴孔内台阶部14具有供中心电极20的凸缘部23接触的部分(接触部16)，中心电极20的凸缘部23从后端侧与该接触部16接触。

[0037] 在图2中，示出从相向部15的后端P1至接触部16的后端P2的、沿着轴线O的距离L(mm)。在本实施方式中，距离L满足以下的式(1)。

[0038] L≤1.1mm···式(1)

[0039] 另外，在图2中，示出配置有密封体4的部分的轴孔12的直径Rs以及比凸缘部23靠前端侧的中心电极20的最大直径Rc。直径Rs和直径Rc与Y方向平行。在本实施方式中，优选为，直径Rs满足以下的式(2)，直径Rc满足以下的式(3)。

[0040] Rs≤3.9mm···式(2)

[0041] Rc≤2.3mm···式(3)

[0042] 以上说明的本实施方式的火花塞100由于满足式(1)，所以，能够降低将包含相向部15的后端P1的XY平面设为底面、将包含接触部16的后端P2的XY平面设为上表面的从底面至上表面的区域(距离L的区域)的静电电容，所以，能够抑制火花塞100的电极消耗。

[0043] 下面，关于以满足式(1)的方式构成火花塞100的依据，基于实验结果进行说明。

[0044] A2.实验内容及其实验结果：图3是示出距离L与空隙增加量的变化率的关系的图。在本实验中，首先，制作如下样品：直径Rc是2.3mm、直径Rs是3.9mm且距离L分别不同的火花塞100的样品1～7；直径Rc是2.3mm、直径Rs是3.0mm且距离L分别不同的样品8～14；以及直径Rc是1.9mm、直径Rs是3.9mm且距离L分别不同的样品15～21。火花塞100的公称直径M是
12mm。接下来，在以下的条件下进行实验。作为测定条件，在大气环境下将压力设为2.6Mpa，进行5个小时的1秒100次(100Hz)的点火。然后，测定实验开始前以及开始后的接地电极和中心电极的消耗程度即空隙的增加量(空隙增加量(mm))，计算空隙增加量的变化率(％)。
“空隙增加量的变化率(％)”表示相对于以往产品而言的电极的消耗的变化率，通过以下的式(4)来计算。此外，图3所示的各样品的空隙增加量和变化率是制作3个具有相同的直径Rc、直径Rs和距离L的样品并进行实验的结果的平均值。

[0045] {(样品的电极间的空隙增加量/以往产品(L＝1.8mm)的电极间的空隙增加量)－1}×100···式(4)

[0046] 可以说实验后的空隙增加量越小，则越抑制电极的消耗，并且可以说变化率(％)越小，则相对于以往产品，电极的消耗越少。另外，“判定”这栏根据以下的基准来标注“○”或者“×”。此外，“判定”这栏为“－”的火花塞表示是以往产品，是比较对象。

[0047] 变化率为－5％以上的情况：×变化率低于－5％的情况：○

[0048] 根据图3的结果可知，由于满足上述式(1)，从而变化率减少，抑制了电极的消耗。具体来说，根据图3的结果可知，作为满足上述式(1)的火花塞的样品3～7、10～14、17～21的变化率低于－5％。

[0049] 图4是示出距离L与变化率的关系的图。在图4中，用“◆”表示直径Rc是2.3mm、直径Rs是3.9mm的数据，用“■”表示直径Rc是2.3mm、直径Rs是3.0mm的数据，用“▲”表示直径Rc是1.9mm、直径Rs是3.9mm的数据。

[0050] 根据图4的结果可知，根据直径Rc与直径Rs的值的组合，会存在些许的差异，但距离L越短，则变化率越减少，越抑制电极的消耗。根据以上的结果显示，距离L(mm)优选满足式(1)。

[0051] 图5是示出距离L、变化率与公称直径M的关系的图。在本实验中，还调查基于公称直径M而存在的距离L与变化率的关系，所以，针对每个公称直径M，制作距离L不同的多个火花塞。此外，任意火花塞均为直径Rc是2.3mm、直径Rs是3.9mm。实验条件与用于求取在图3以及图4中说明的距离L与变化率的关系的条件相同。

[0052] 在图5中，用“◆”表示公称直径M是12mm的数据，用“■”表示公称直径M是10mm的数据。根据图5的结果可知，在公称直径M是12mm以下的火花塞的情况下，距离L越短，则变化率越减少。进一步地可知，越是公称直径M小的火花塞，则随着距离L变短，变化率越减少，越能进一步抑制电极的消耗。根据以上的结果显示，在公称直径M是12mm以下的情况下，距离L(mm)优选满足式(1)。

[0053] A3.推测机制：下面说明通过将距离L设为式(1)的范围而使得变化率提高的推测机制。

[0054] 图6是将火花塞100视为同轴圆筒电容器的示意图。在图2中说明的距离L的区域能够视为将图6中的中心电极20作为中心导体、将主体金属件50作为外部导体的同轴圆筒电容器(cylindrical condenser)。同轴圆筒电容器的静电电容C通过以下的式(5)来求取。在式(5)中，“a”是中心导体的外径的半径，“b”是外部导体的内径的半径，L是同轴的长度，ε0是真空的介电常数。如果置换成火花塞100，则“a”相当于中心电极20的外径的半径(Rc/2)，距离“b”相当于主体金属件50的内径的半径，L相当于距离L。

[0055] [式5]

[0056]

[0057] 根据式(5)可以明确，在同轴圆筒电容器中，同轴的长度L越短，则静电电容越低。即，在火花塞100的情况下，距离L越短，则静电电容越低。在本实施方式的火花塞100的情况下，距离L在式(1)的范围内且较短，所以，能够降低距离L的区域的静电电容。

[0058] 图7是示出火花塞100的等效电路的图。火花塞100能够视为电容器，蓄积于火花塞100的电荷在放电时流过空隙G间。因此，通过抑制火花塞100的静电电容，从而发生放电时的能量(电容电流)减小。作为其结果，可认为能够抑制中心电极20以及接地电极30的消耗。
在图7中，用电容器C1表示相比陶瓷电阻体3与前端侧的密封体4的边界的前端侧，用电容器C2表示相比陶瓷电阻体3与前端侧的密封体4的边界的后端侧。另外，在图7中，将陶瓷电阻体3的内部电阻示为电阻R，将中心电极20与接地电极30的空隙示为空隙G。

[0059] 从电容器C2流出的电流流过电阻R，从而电流值大幅下降。另一方面，从电容器C1流出的电流不经由电阻R，电流流过空隙G间。因此，可认为对于空隙G之间的发生放电时的电容电流，从电容器C1流出的电流的贡献大。根据式(5)，“a”的值与“b”的值越接近，则静电电容越高。在火花塞100的距离L的区域中，主体金属件50的内周面与中心电极20的外周的距离同火花塞100的其他区域相比更短，所以，可认为与其他区域相比更容易对电容电流造成影响。因此，通过抑制电容器C1的静电电容，能够抑制中心电极20以及接地电极30的消耗。

[0060] 在本实施方式中，通过使距离L的值变短，能够减小电容器C1的静电电容，作为其结果，可认为能够抑制电极的消耗。另外，即使使距离L的值变短，对火花塞100的其他性能(例如，耐热性、耐污损性、耐泄漏性)造成影响的比例也小，但尽管如此，也能够抑制电极的消耗。进一步地，能够不变更电极的材料而抑制电极的消耗。

[0061] 此外，火花塞100的公称直径M越小，则主体金属件50的内周面与中心电极20的外周的距离越近，所以，静电电容越高。但是，关于本实施方式的火花塞，通过将距离L设为式(1)的范围，从而即使是公称直径M小到12mm以下的火花塞100，也能够通过抑制距离L的区域的静电电容来抑制电极的消耗。

[0062] B：第2实施方式：B1.火花塞的结构：图8是放大地示出第2实施方式的火花塞100a的一部分的放大剖视图。图8所示的剖面是包含轴线O且沿着轴线O的剖面。在图8中，示出距离L、角度θA和角度θB。角度θA是在剖面中由正交于轴线O的基准线(从轴孔内台阶部14的前端P3划到所述轴线O的垂线)和中心电极20的凸缘部23与绝缘体10接触的接触部16所形成的锐角的角度。角度θB是在剖面中由正交于轴线O的基准线(从绝缘体10的相向部15的前端P4划到轴线O的垂线)与连结相向部15的前端P4和接触部16的后端P2的直线所形成的锐角的角度。本实施方式的火花塞100a除了满足上述式(1)以外，距离L还满足以下的式(6)。另外，角度θA与角度θB的合计(θA+θB)(°)满足以下的式(7)。此外，火花塞100a的其他结构与第1实施方式的火花塞100相同，所以，省略说明。

[0063] θA+θB≥90°···(6)

[0064] L≥0.5mm···(7)

[0065] 以上说明的本实施方式的火花塞100a由于满足式(1)，所以，起到与第1实施方式的火花塞100相同的效果。进一步地，火花塞100a由于满足式(6)、(7)，所以，在玻璃密封工序中，能够充分地确保绝缘体10的强度。

[0066] 此外，从确保绝缘体10的强度的观点出发，θA的值优选为20°以上，更优选为25°以上，更优选为30°以上。

[0067] 下面，关于以除式(1)之外还满足式(6)、(7)的方式构成火花塞100a的依据，基于实验结果进行说明。

[0068] B2.实验内容及其实验结果：图9是示出距离L、(θA+θB)的值与绝缘体10的强度的关系的图。在本实验中，准备用于制作距离L的值以及(θA+θB)的值不同的火花塞100a的绝缘体10、中心电极20和主体金属件50。样品在各规格下各有10根。然后，使用这些绝缘体10、中心电极20和主体金属件50，进行通过密封体4使中心电极20紧固于轴孔12内的玻璃密封工序。在本实验的玻璃密封工序中，查验在轴孔内台阶部14与密封体4相接触的部分(接触部16)附近有无因密封体4穿通轴孔内台阶部14部分所导致的绝缘体10的破损。“判定”这栏根据以下的基准来标注“○”或者“×”。在未发生绝缘体10的破损的情况下，可以说充分地确保了绝缘体10的强度。

[0069] 在10根样品中1根以上破损：×在10根样品中没有破损：○

[0070] 如图9的结果所示，在距离L短到0.4mm的样品36～42中，可知在(θA+θB)的值为100°以上的样品40～42中未发生绝缘体10的破损。在距离L为0.5mm以上的样品22～35中，可知在(θA+θB)的值为90°以上的样品24～28、样品31～35中未发生绝缘体10的破损。根据以上的结果显示，由于除了式(1)之外，距离L(mm)还满足式(6)，(θA+θB)还满足式(7)，从而抑制火花塞100a的电极的消耗，并且确保绝缘体10的强度。

[0071] B3.推测机制：以下说明通过将距离L、(θA+θB)设为特定的范围可确保绝缘体10的强度的推测机制。

[0072] 图10是示出在玻璃密封工序中作用于绝缘体10的力W的图。图10所示的力W是在按压密封体4的材料粉末的情况下在绝缘体10的轴孔内台阶部14附近产生的+Z方向的力W。力W1是垂直地作用于轴孔内台阶部14的接触部16的、力W的分力(Wcosθ)。力W2是在与接触部16平行的方向上作用的、W的分力(Wsinθ)。在玻璃密封工序中，当用力W按压密封体4的材料粉末时，绝缘体10的轴孔内台阶部14、特别是接触部16附近被力W1按压。此时，如果为了使静电电容降低而缩短距离L，则作为图8所示的从前端P3至前端P4的距离的绝缘体10的壁厚会变薄，所以，绝缘体10的强度有可能降低。

[0073] 图1 1是示出在玻璃密封工序中作用于绝缘体10的力W的另一个图。图11所示的角度θA大于图10所示的角度θA。如果这样使角度θA增大，则与角度θA小的情况相比，能够减小垂直地作用于接触部16的力W1(Wcosθ)。因此，与(θA+θB)不在式(6)的范围内的情况、即(θA+θB)小于90°的情况相比，在轴孔内台阶部14的接触部16附近产生的应力变小。因此，可认为即使在为了使静电电容降低而缩短距离L的情况下，通过使角度θA这样变更，将(θA+θB)设为式(6)的范围，也能够充分地确保绝缘体10的强度。

[0074] 另外，公称直径M越小，则绝缘体10的壁厚越薄。因此，在公称直径M小到12mm以下的火花塞的情况下，期望充分地确保绝缘体10的强度。本实施方式的火花塞100a通过将(θA+θB)设为式(6)的范围，从而即使公称直径M为12mm以下，也能够充分地确保绝缘体10的强度。

[0075] C.变形例：在上述各种实施方式中，公称直径M为12mm以下，但公称直径M也可以大于12mm。火花塞100、100a具备放电芯片，但火花塞100、100a也可以不具备放电芯片。

[0076] 本发明不限于上述实施方式、变形例，在不脱离其主旨的范围内，能够实现各种结构。例如，为了解决上述课题的一部分或者全部、或者为了达到上述效果的一部分或者全部，与在发明内容这栏中记载的各方式中的技术特征对应的实施方式、变形例中的技术特征能够适当进行替换、组合。另外，如果该技术特征在本说明书中未作为必须的特征来说明，则能够适当删除。

[0077] 附图标记说明

[0078] C1、C2…电容器；G…放电空隙；L…距离；O…轴线；P1…后端；P2…后端；P3…前端；P4…前端；R…电阻；Rc…密封件直径；Rs…中轴径；W、W1、W2…力；3…陶瓷电阻体；4…密封体；5…垫圈；6…环部件；8…板衬垫；9…滑石；10、10a…绝缘体；12…轴孔；13…长腿部；
14…轴孔内台阶部；15…相向部；16…接触部；17…前端侧躯干部；18…后端侧躯干部；19…中央躯干部；20…中心电极；21…中心电极母材；22…芯材；23…凸缘部；30…接地电极；
32…前端部；40…端子配件；50…主体金属件；51…工具卡合部；52…安装螺纹部；53…铆接部；54…密封部；56…金属件内台阶部；57…前端面；58…压缩变形部；80…放电芯片；100、
100a…火花塞。

标题	发布/更新时间	阅读量
一种火花塞用除碳涂脂保养装置	2020-05-08	730
小窗口套筒窗口加工新方法	2020-05-08	877
一种电火花线切割加工过程自适应调整的多功能监测方法	2020-05-11	544
一种火花塞电机间的间隙检测机	2020-05-11	687
一种往复式旋转发动机	2020-05-11	263
叶旋发动机	2020-05-11	883
一种复杂、多内腔、窄流道喷注器的成形方法	2020-05-08	817
一种火花塞调节工具	2020-05-08	639
一种基于火花间隙GAP的串补限流装置	2020-05-11	910
一种基于火花间隙GAP快速合闸的串联补偿装置	2020-05-11	912

火花塞

火花塞

技术领域

背景技术

发明内容

具体实施方式

该功能需要专业版企业版VIP权限，您可以：