【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、凝固開始から凝固終了までの凝固温度範囲が広い亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造するための水平連続鋳造用鋳型および水平連続鋳造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、亜共晶鋳鉄は、凝固開始から凝固終了までの凝固温度範囲が１００℃以上と広い。 従って、亜共晶鋳鉄を砂型や金型によって鋳造すると、亜共晶鋳鉄が大きく凝固収縮して歩留が悪く、又、製品内部に鋳造欠陥が残留する。 更に、亜共晶鋳鉄を連続鋳造する際に、鋳鉄の水平連続鋳造で使用されている従来の黒鉛鋳型を用いると、溶損や焼付きが発生する。 又、鋼や合金鋼の水平連続鋳造において使用されている銅鋳型を用いると、冷却速度が早すぎて、チル晶が生成し、鋳鉄が非常に脆くなる。 このように、従来の鋳型を使用して、亜共晶鋳鉄を安定的に鋳造することは困難であった。

【０００３】上述した問題点を解決するために、特開昭５２−５０９２９号公報（以下、「先行技術１」という）には、白鋳鉄、高合金特殊鋳鉄、高合金銅合金などの溶融温度と凝固温度の差の大きい金属の連続鋳造用鋳型が開示されている。 先行技術１においては、連続鋳造用鋳型における溶融金属の注入側に潤滑性のある耐火物を使用している。 即ち、先行技術１においては、僅かな摩耗をともないながら優れた潤滑性を有する耐火物を利用することによって、凝固インゴットの引き抜きに必要な力を少なくし、金属の凝固殻の破断を防止しようとするものである。

【０００４】更に、特開昭５７−９１８５１号公報（以下、「先行技術２」という）には、低炭素白鋳鉄材の連続鋳造法が開示されている。 先行技術２においては、Ｂ
Ｎ等の窒化物からなる鋳型を使用して、引き抜きスピード、引き抜きストローク、引き抜きサイクル、鋳造条件を規定して、鋳片の破断およびブレークアウトを防止できる鋳造方法を提供している。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上述した先行技術には、次の問題点がある。 即ち、先行技術１においては、
注入側に潤滑性のある耐火物が使用されているが、潤滑性のある耐火物は熱膨張が大きく、鋳型内径側に過大な圧縮応力が発生し、内径面に剥離を生じたり、ひどい場合は耐火物が破断する。 その結果、製品への表面疵がついたり、中心部へポロシティーが生成する。 更に、悪化すると注入部で凝固（ブリッジング）する。

【０００６】先行技術２においては、引き抜きは、鋳片の表面温度を８００〜８６０℃に調整して行うことが開示されている。 確かに、鋳片の表面温度を８６０℃以下に調製して鋳造すると、鋳造安定性が図れ、表面性状は良好となる。 しかしながら、超音波探傷によって鋳片内部を検査すると、製品中心部ヘポロシティーが生成しており、製品の品質に問題がある。

【０００７】従って、本発明の目的は、従来の問題点を解決して、鋳片の破断およびブレークアウトを防止し、
優れた品質を有する、亜共晶鋳鉄の水平連続鋳造用鋳型および水平連続鋳造方法を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】発明者等は、上述した従来の問題点を解決するため、鋭意研究を重ねた。 その結果、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が1
×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミックスからなる部材を備えることによって、凝固温度範囲の広い亜共晶鋳鉄溶湯が鋳型を通過するときに鋳型の剥離及び破断を防止することを知見した。 更に、溶融金属の出側に、黒鉛からなる、または、窒化物を含むセラミックスからなる別の部材を備え、別の部材が、その内径に鋳片の熱収縮に応じた勾配を備えていると、勾配によって凝固金属との接触が十分に行われ、冷却・抜熱が円滑になり、その結果、
鋳片の破断およびブレークアウトをより確実に防止することを知見した。

【０００９】この発明は、上述した知見に基づいてなされたものであって、この発明の水平連続鋳造用鋳型の第１の態様は、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が1×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミックス（Ａ）からなる部材が備えられている、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ／３が３．９以下である亜共晶鋳鉄を連続鋳造するための水平連続鋳造用鋳型である。

【００１０】この発明の水平連続鋳造用鋳型の第２の態様は、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が
1×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミックス（Ａ）からなる部材が備えられ、そして、溶融金属の出側に、黒鉛からなる、または、窒化物を含むセラミックス（Ｂ）からなる別の部材が備えられ、前記別の部材が、その内径に鋳片の熱収縮に応じた勾配を備えている、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ
／３が３．９以下である亜共晶鋳鉄を連続鋳造するための水平連続鋳造用鋳型である。

【００１１】この発明の水平連続鋳造用鋳型の第３の態様は、前記セラミックス（Ａ）からなる部材において、
製品断面積の５５〜８５％の断面積を有する注入部を設けることを特徴とするものである。

【００１２】この発明の亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法の第１の態様は、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が1×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミックス（Ａ）からなる部材が備えられている水平連続鋳造用鋳型を使用して、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ／３が３．９以下である亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法である。

【００１３】この発明の亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法の第２の態様は、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が1×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミックス（Ａ）からなる部材が備えられ、そして、溶融金属の出側に、黒鉛からなる、または、窒化物を含むセラミックス（Ｂ）からなる別の部材が備えられ、前記別の部材が、その内径に鋳片の熱収縮に応じた勾配を備えている水平連続鋳造用鋳型を使用して、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ／３が３．９以下である亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法である。

【００１４】この発明の亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法の第３の態様は、前記水平連続鋳造用鋳型と連結している保持炉内の溶融金属の温度を、液相線温度＋１０
０℃以上に維持し、停止時間が５〜１０秒、ストローク長が２０〜５０ｍｍからなる間欠引き抜きによって、引き抜き、そして、前記鋳型出口における冷却を空冷で行うことを特徴とする亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法である。

【００１５】この発明の亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法の第４の態様は、前記水平連続鋳造用鋳型の前記セラミックス（Ａ）からなる部材において、製品断面積の５５〜８５％の断面積を有する注入部を設けることを特徴とする亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法である。

【００１６】この発明の水平連続鋳造用鋳型のその他の態様は、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が1×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミックス（Ａ）からなる部材が備えられている、Ｃ：１．６〜３．６wt％、Ｓ
ｉ：１．０〜３．５wt％を含有し、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ／３
が２．０〜３．９の範囲内である亜共晶鋳鉄を連続鋳造するための水平連続鋳造用鋳型である。

【００１７】この発明の水平連続鋳造用鋳型のその他の態様は、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が1×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミックス（Ａ）からなる部材が備えられ、そして、溶融金属の出側に、黒鉛からなる、または、窒化物を含むセラミックス（Ｂ）からなる別の部材が備えられ、前記別の部材が、その内径に鋳片の熱収縮に応じた勾配（０〜０．６％）を備えている、Ｃ：１．６〜３．６wt％、Ｓｉ：１．０〜３．５wt
％を含有し、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ／３が２．０〜３．９の範囲内である亜共晶鋳鉄を連続鋳造するための水平連続鋳造用鋳型である。

【００１８】この発明の水平連続鋳造用鋳型のその他の態様は、前記セラミックス（Ａ）からなる部材における注入部の厚さが、前記セラミックス（Ｂ）からなる別の部材の厚さの１．２〜２．０倍であることを特徴とするものである。

【００１９】この発明の亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法のその他の態様は、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が1×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミックス（Ａ）からなる部材が備えられている水平連続鋳造用鋳型を使用し、Ｃ：１．６〜３．６wt％、Ｓｉ：１．０
〜３．５wt％を含有し、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ／３が２．０〜
３．９の範囲内である亜共晶鋳鉄の水平連続鋳造方法である。

【００２０】この発明の亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法のその他の態様は、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が1×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミックス（Ａ）からなる部材が備えられ、そして、溶融金属の出側に、黒鉛からなる、または、窒化物を含むセラミックス（Ｂ）からなる別の部材が備えられ、前記別の部材が、その内径に鋳片の熱収縮に応じた勾配（０〜０．６
％）を備えている水平連続鋳造用鋳型を使用して、Ｃ：
１．６〜３．６wt％、Ｓｉ：１．０〜３．５wt％を含有し、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ／３が２．０〜３．９の範囲内である亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法である。

【００２１】この発明の亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法のその他の態様は、前記引き抜きにおいて、前記鋳型の出口における鋳片の表面温度が８６０〜１０００℃
の範囲内であるものである。

【００２２】

【発明の実施の形態】この発明の水平連続鋳造用鋳型は、例えば、図２に示すように、筒状の水冷ジャケット３と、水冷ジャケット３の内壁に内接してタンディッシュ方向に突き出して鋳型の入り口側に配設される窒化物を含む所定の値の熱膨張係数を有するセラミックス（Ａ）からなる鋳型内壁を構成する前部筒状体１と、水冷ジャケット３の内壁に内接し、かつ前部筒状体１に接続して鋳型出口側に配設される黒鉛、または、窒化物を含むセラミックス（B）からなる鋳型内壁を構成する後部筒状体２とからなっている。

【００２３】この発明の水平連続鋳造方法および水平連続鋳造用鋳型において鋳造される鋳鉄は、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓ
ｉ／３が３．９以下である亜共晶鋳鉄である。 更に、鋳造される鋳鉄は、カーボン（Ｃ）：１．６〜３．６wt
％、ケイ素（Ｓｉ）：１．０〜３．５wt％を含有し、カーボン当量（ＣＥ）＝Ｃ＋Ｓｉ／３が２．０〜３．９の範囲内である亜共晶鋳鉄であってもよい。

【００２４】この発明の水平連続鋳造用鋳型において、
溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が1×１
０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミック（Ａ）からなる部材が備えられている。 溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が1×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミック（Ａ）からなる部材が備える理由は以下の通りである。

【００２５】即ち、亜共晶鋳鉄は熱膨張係数が大きいので、鋳型は凝固開始部である注入側と凝固シェルが生成した後に冷却を促進する鋳型本体部を分割してもよい。
注入側の鋳型には、保持炉からの溶湯の流動性を確保し、そして、鋳鉄との反応性を低減するために、熱伝導の低い窒化物を含むセラミックスを使用する。

【００２６】この窒化物を含むセラミックス（Ａ）は熱膨張係数が小さい程よい。 一方、熱膨張係数が1×１０
^-6 （℃ ^-1 ）を越えると、セラミックスの熱膨張により内径側に過大な圧縮応力が生成して、鋳型の剥離や破断を起こす。 従って、溶融金属の注入側に備えられる、窒化物を含むセラミックス（Ａ）からなる部材の熱膨張係数を1×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下に限定する。 なお。 窒化物を含むセラミック（Ａ）からなる部材の長さは、１００〜
３００ｍｍであることが好ましい。

【００２７】窒化物を含むセラミックス（Ａ）としては、例えば、窒化ホウ素（ＢＮ）があり、六方晶系窒化ホウ素（ｈ−ＢＮ）が好ましい。 セラミックス中に含有されるｈ−ＢＮは、５０〜９７ｗｔ％が好ましい。 ｈ−
ＢＮが５０ｗｔ％未満では、耐熱衝撃性、濡れ性等の所望の効果が得られない。 一方、ｈ−ＢＮが９７ｗｔ％を超えると、鋳造中の損耗が激しくなり、円滑な鋳造を行うことができない。 必要により、セラミックス（Ａ）
は、窒化けい素（Ｓｉ ₃ Ｎ ₄ ）、窒化アルミニウム（Ａｌ
Ｎ）、酸化けい素（ＳｉＯ ₂ ）、酸化アルミニウム（Ａ
ｌ ₂ Ｏ ₃ ）、炭化ホウ素（Ｂ ₄ Ｃ）、酸化ジルコニウム（ＺｒＯ ₂ ）、ほう化ジルコニウム（ＺｒＢ ₂ ）、酸化カルシウム（ＣａＯ）等を含んでもよい。

【００２８】出口側の鋳型は、窒化物を含むセラミックス（Ｂ）、または、黒鉛のいずれかからなる部材であればよく、この部材には、その内径に鋳片の熱収縮に応じた勾配を備えていてもよい。 勾配が０〜０．６％のときには、勾配によって凝固金属との接触が十分に行われ、
冷却・抜熱が円滑になる。 窒化物を含むセラミックス（Ｂ）としては、例えば、ＢＮやＳｉ ₃ Ｎ ₄がある。

【００２９】鋳造条件の１つとしての、鋳型と連結している保持炉内の溶湯温度は、液相線温度＋１００℃以上とする。 その理由は、保持炉内の溶湯温度が液相線温度＋１００℃未満では、鋳型入り口部での流動性を確保することができず、ポロシティやブリッジングを起こすからである。

【００３０】本発明においては、鋳型出口における冷却を空冷で行う。 一般的には鋳型出口では2次冷却を水冷で行い復熱によるブレークアウトを防止しているが、亜共晶鋳鉄では、水冷を行うと溶湯温度まで低下し、鋳型入り口部での流動性を確保できない。 従って、鋳型出口において空冷を行い、復熱によるブレークアウトを防止する。

【００３１】引き抜きは、表面温度８６０℃以下で鋳造すると、鋳造安定性が図れ、表面性状は良好となるが、
超音波探傷で内部を検査すると、製品中心部ヘポロシティーが生成しており、製品の品質に問題がある。 これを回避するため、表面温度を上昇させたところ、８６０℃
以上でポロシティは消減することが判明した。 ただし、
表面温度を更に上昇させていくと、凝固シェルが薄くなり、１０００℃を越えると、ブレイクアウトしてしまうことが判明した。 従って、引き抜きは、鋳型出口における鋳片の表面温度が８６０〜１０００℃の範囲内になるように、調整して行う。

【００３２】この発明においては、停止時間が５〜１０
秒、ストローク長が２０〜５０ｍｍからなる間欠引き抜きによって、引き抜きを行う。 ストローク長が２０ｍｍ
以下かつ休止時間１０〜１５秒では、凝固シェルが粗大化するが、鋳型内部の溶湯温度まで同時に低下するため、結果的に、鋳型入り口部での固相率が増大して、溶湯の流動性が大きく低下する。

【００３３】溶湯の流動性が低下すると、上に記載したと同様に、中心部ヘポロシティが生成する。 更に溶湯温度が低下した場合は、鋳型入り口部でブリッジングが生成して、凝固シェルの破断が起こる。 これを回避するため、停止時間が５〜１０秒、ストロークが２０〜５０ｍ
mからなる間欠引き抜きを行う。 停止時間が５秒未満では、凝固シェルが薄くブレイクアウトしてしまう。 また、ストロークが５０mmを越えると、引き抜き抵抗が上昇し、凝固シェル破断の可能性が高くなる。

【００３４】この発明において、水平連続鋳造用鋳型のセラミックス（Ａ）からなる部材において、製品断面積の５５〜８５％の断面積を有する注入部を設ける。 その理由は、冷却部からの抜熱を低下させ、注入部での溶湯温度低下を防止するからである。 この発明においては、
前記セラミック（Ａ）からなる部材における注入部の厚さが、前記セラミック（Ｂ）からなる別の部材の厚さの１．２〜２．０倍である。 その理由は、冷却部からの抜熱を低下させ、注入部での溶湯温度低下を防止するからである。

【００３５】本発明において、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が1×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミック（Ａ）からなる部材が備えられ、そして、溶融金属の出側に、黒鉛からなる、または、窒化物を含むセラミック（Ｂ）からなる別の部材が備えられ、上述した別の部材が、その内径に鋳片の熱収縮に応じた勾配（０〜
０．６％）を備えている水平連続鋳造用鋳型を使用する。 このときには、上述した効果を更に高めることができる。

【００３６】この発明を以下に実施例によって、更に詳しく説明する。

【実施例】実施例1 本発明の方法によって、下記の通り、５０ｍｍφの亜共晶鋳鉄素材の水平連続鋳造を行った。 化学成分 Ｃ：２．５％ Ｓｉ：２．０％ Ｍｎ：０．６％ Ｐ：０．０１％ Ｓ：０．００５％ を含有し、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ／３が３．２である亜共晶鋳鉄の溶湯を１４８０℃の温度で保持炉内へ注湯した。 鋳型は、図１に示すように、BNを含む熱膨張係数が５×１
０ ^-7 （℃ ^-1 ）のセラミックス（Ａ）からなる長さ３５０
ｍｍの部材１を備えた、内径５０ｍｍ、外径８０ｍｍの内径からなる勾配のない鋳型を用いた。 引き抜きは、停止時間９．５秒、ストローク長さ３５ｍｍからなる間欠引き抜きで行った。 この時、保持炉内の溶湯温度は１４
１０〜１４３０℃（但し、液相温度は１２８０℃）であった。 その結果、１０ｔの亜共晶鋳鉄を鋳造し、約８０
０ｍの品質の優れた製品が得られた。

【００３７】実施例2 本発明の方法によって、下記の通り、１００ｍｍφの亜共晶鋳鉄素材の水平連続鋳造を行った。 化学成分 Ｃ：２．５％ Ｓｉ：２．０％ Ｍｎ：０．６％ Ｐ：０．０２％ Ｓ：０．０１０％ を含有し、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ／３が３．２である亜共晶鋳鉄の溶湯を１４８０℃の温度で保持炉内へ注湯した。 鋳型は、図２に示すように、注入側にBNを含む熱膨張係数が５×１０ ^-7 （℃ ^-1 ）のセラミックス（Ａ）からなる長さ１５０ｍｍ、内径９０ｍｍ、外径１４０ｍｍの部材１
を備え、出口側は内径に0．4％の勾配をつけた黒鉛からなる長さ２００ｍｍの部材２を備えた、内径１００ｍ
ｍ、外径１４０ｍｍの鋳型を用いた。 引き抜きは、停止時間８．５秒、ストローク長さ２５ｍｍからなる間欠引き抜きで行った。 この時、保持炉内の溶湯温度は１４１
０〜１４３０℃（但し、液相温度は１２８０℃）であった。 その結果、８ｔの亜共晶鋳鉄を鋳造し、約１４０ｍ
の品質の優れた製品が得られた。

【００３８】実施例３ 本発明の方法によって、下記の通り、５０ｍｍφの亜共晶鋳鉄素材の水平連続鋳造を行った。 化学成分 Ｃ：２．０％ Ｓｉ：２．０％ Ｍｎ：０．６％ Ｐ：０．０１％ Ｓ：０．００５％ を含有し、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ／３が２．７である亜共晶鋳鉄の溶湯を１５００℃の温度で保持炉内へ注湯した。 鋳型は、図３に示すように、注入側にBNを含む熱膨張係数が５×１０ ^-7 （℃ ^-1 ）のセラミックス（Ａ）からなる長さ２００ｍｍ、内径４０ｍｍ、外径１００ｍｍの部材１
を備え、出口側は内径に０．１％の勾配をつけたBNを含むセラミックス（Ｂ）からなる長さ１５０ｍｍの部材２
を備えた、内径５０ｍｍ、外径１００ｍｍの鋳型を用いた。 引き抜きは、停止時間９．５秒、ストローク長さ３
５ｍｍからなる間欠引き抜きで行った。 この時、保持炉内の溶湯温度は１４５０〜１４７０℃（但し、液相温度は１３３０℃であった。その結果、１２ｔの亜共晶鋳鉄を鋳造し、約８５０ｍの品質の優れた製品が得られた。

【００３９】

【発明の効果】上述したように、この発明の方法によると、鋳片の破断およびブレークアウトを防止し、優れた品質を有する、亜共晶鋳鉄の水平連続鋳造用鋳型および水平連続鋳造方法を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明の方法におけるダイスの組立図を示す図である。

【図２】図２は、本発明の方法におけるダイスの別の組立図を示す図である。

【図３】図３は、本発明の方法におけるダイスの更に別の組立図を示す図である。

【符号の説明】

１． 前部筒状体 ２． 後部筒状体 ３． 水冷ジャケット ３１． フランジ

【手続補正書】

【提出日】平成１２年３月６日（２０００．３．６）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】請求項１

【補正方法】変更

【補正内容】

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】請求項４

【補正方法】変更

【補正内容】

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】０００９

【補正方法】変更

【補正内容】

【０００９】この発明は、上述した知見に基づいてなされたものであって、この発明の水平連続鋳造用鋳型の第１の態様は、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が１×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミックス（Ａ）からなる部材が、水冷ジャケットの内壁に内接して備えられている、ＣＥ＝Ｃ＋Ｓｉ／３が３．９以下である亜共晶鋳鉄を連続鋳造するための水平連続鋳造用鋳型である。

【手続補正４】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１２】この発明の亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法の第１の態様は、溶融金属の注入側に、窒化物を含み熱膨張係数が１×１０ ^-6 （℃ ^-1 ）以下のセラミックス（Ａ）からなる部材が、水冷ジャケットの内壁に内接し
て備えられている水平連続鋳造用鋳型を使用して、ＣＥ
＝Ｃ＋Ｓｉ／３が３．９以下である亜共晶鋳鉄を水平連続鋳造する方法である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 古野 好克 神奈川県川崎市川崎区白石町２番１号 日 本鋳造株式会社内 (72)発明者 新沼 透 神奈川県川崎市川崎区白石町２番１号 日 本鋳造株式会社内 (72)発明者 土屋 雅之 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 本田技 術研究所内 (72)発明者 上野 宏明 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 本田技 術研究所内 (72)発明者 森 健太郎 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4E004 AA10 BA03 BA04 BA10 NC05