Die Erfindung betrifft einen Hochspannungsgleichrichter, ins­besondere zur Verwendung als Bias-Spannungsversorgung in Va­kuumprozessen wie PVD-Beschichtungsprozessen, mit einem Ein­gangstransformator sowie nachfolgenden Gleichrichter-Glät­tungs- und Schaltereinheiten sowie einer Anordnung zur Schal­tersteuerung in Abhängigkeit von auftretenden Überströmen. Ferner ist die Erfindung auf eine insbesondere zur Verwen­dung im Zusammenhang mit einem solchen Hochspannungsgleich­richter bestimmte Steuerelektronik gerichtet.

Bei PVD-Prozessen kann man im wesentlichen zwischen drei Pro­zeßphasen unterscheiden, nämlich der Phase der Aufheizung, der Phase des Reinigung und der Beschichtungsphase. Während der Phase der Aufheizung wird durch ionisiertes Gas eine Aufheizung und Reinigung des Produkts vollzogen. Die Me­tallverdampfer sind dabei nicht eingeschaltet. Der Hochspan­nungsgleichrichter liefert die Energie zum Plasma. Während der Phase der Reinigung sind die Metallverdampfer eingeschaltet. Mittels Lichtbogen werden Metallionen er­zeugt, welche ein Plasma von schweren Ionen bilden. Das Sub­strat wird hierbei durch den Hochspannungsgleichrichter auf möglichst maximalem Spannungswert gehalten.

In der Beschichtungsphase werden die Ionen vom Metallverdamp­fer z.B. mit einem Gas vermischt und auf dem Substrat abgela­gert. Während dieser Phase soll der Hochspannungsgleichrich­ter, der eine Spannung von 1.000 Vgs und höher erzeugen kann, eine niedrigere, z.B. weniger als 400 Volt betragende Spannung liefern.

Bei derartigen Beschichtungsprozessen ist das Auftreten von Bogenentladungen auf dem Substrat, welche kurzschlußartige Belastungen für den Hochspannungsgleichrichter darstellen, nicht vermeidbar, und deshalb muß versucht werden, zur Ver­ meidung der daraus resultierenden schädlichen Auswirkungen solche Bogenentladungen unverzüglich zu detektieren und die anliegende Spannung vom Substrat zu entfernen.

Aufgabe der Erfindung ist es daher, einen Hochspannungs­gleichrichter der eingangs angegebenen Art in der Weise aus­zubilden, daß Bogenentladungen innerhalb sehr kurzer Zeit de­tektiert werden können, eine unverzügliche Abschaltung nach der Detektierung einer Bogenentladung ermöglicht wird und dabei schädliche Auswirkungen auf dem Substrat verhindert werden.

Gelöst wird diese Aufgabe gemäß der vorliegenden Erfindung im wesentlichen dadurch, daß jeweils ein von einer sekundä­ren Transformatorwicklung gespeister Gleichrichter (VA, VB, VC) mit nachgeschaltetem Glättungskondensator (C1A, C1B, C1C), einem als Gleichstromsteller zur Regelung der Ausgangs­spannung dienenden ersten Schalter (S1A, S1B, S1C), einer zur Glättung der Stromwelligkeit bestimmten Drossel (L1A, L1B, L1C) sowie einem zur Glättung der Ausgangsspannung be­stimmten Kondensator (C2A, C2B, C2C) und einem in Abhängig­keit von auftretenden Überströmen gesteuerten zweiten Schal­ter (S2A, S2B, S2C) zu einer Gleichrichterstufe (A, B, C) zu­sammengefaßt sind, über deren Ausgang eine Freilaufdiode (D3A, D3B, D3C) geschaltet ist, und

daß die Glättungsdrossel (L1A, L1B, L1C) durch den jeweili­gen zweiten Schalter (S2A, S2B, S2C) auf einen ersten Frei­laufkreis (S1A, L1A, D2A; S1B, L1B, D2B; S1C, L1C, D2C) um­schaltbar ist, wobei

vor jeder Abschaltung des jeweiligen zweiten Schalters (S2A, S2B, S2C) der zugehörige erste Schalter (S1A, S1B, S1C) für eine vorbestimmte kurze Zeitdauer in den leitenden Zustand gebracht und dann abgeschaltet wird.

Durch die Ausgestaltung des Hochspannungsgleichrichters nach der Erfindung ist eine optimale Anpassung an die jeweilige Prozeßphase möglich. Das Zusammenwirken der ersten und zwei­ten Schalter führt in Verbindung mit den ersten und zweiten Freilaufkreisen dazu, daß auch bei Auftreten sehr hoher Stromabfallraten und damit bei Auftreten hoher Spitzenspan­nungen auf den Induktivitäten keine zur Zerstörung oder Be­schädigung von Schaltelementen, insbesondere Halbleiterele­menten führende Betriebszustände auftreten können. Dennoch ist eine Detektierung und Abschaltung einer Bogenentladung innerhalb von Bruchteilen einer Millisekunde ohne weiteres erreichbar. Die Schaltungsanordnung läßt es ferner zu, daß nach dem Abschalten der Bogenentladung die maximale Ausgangs­spannung des Gleichrichters sehr schnell wieder erreicht wird.

Ein Aufbau des Hochspannungsgleichrichters aus mehreren gleichartigen Stufen in Form einer Serienschaltung dieser Stufen ist von Vorteil, weil dabei an die einzelnen Kompo­nenten hinsichtlich der Spannungsfestigkeit keine besonders hohen Anforderungen gestellt werden müssen und damit die Ver­wendung preisgünstiger Komponenten möglich ist.

Besonders vorteilhafte Ausgestaltungen des Hochspannungs­gleichrichters nach der Erfindung sind in den Ansprüchen 2 bis 6 angegeben.

Eine mögliche Steuerelektronik für einen vorzugsweise in der bereits beschriebenen Art ausgebildeten Hochspannungsgleich­richter zeichnet sich gemäß der Erfindung aus durch eine De­tektor- und Regelschaltung, die in Abhängigkeit vom Auftre­ten eines Lichtbogens bzw. eines vorgebbaren Maximalstroms eine Umschaltung von der im Normalbetrieb verwendeten Span­nungsregelung auf eine Regelung mit Strombegrenzung bewirkt, wobei der Sollwert des Stromes zumindest im wesentlichen gleich dem zuletzt geführten Istwert des Stromes vor dem Auf­ treten des Lichtbogens entspricht, und eine Rückschaltung auf die Spannungsregelung unter erneuter Einstellung der Aus­gangsspannung auf den Maximalwert erfolgt, sobald der Licht­bogen erloschen ist.

Diese Steuerelektronik gestattet es, Verunreinigungen, die Ursache für Bogenentladungen auf dem Substrat sind, gezielt mit begrenzter Leistung wegzubrennen und damit auch zu errei­chen, daß die Gesamtzeit des Auftretens von Bogenentladungen verkürzt wird.

Vorteilhafte Ausgestaltungen dieser Steuerelektronik sind in den Unteransprüchen 8 bis 10 angegeben.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausführungsbeispie­len unter Bezugnahme auf die Zeichnung im einzelnen erläu­tert; in der Zeichnung zeigt:

• Fig. 1 ein schematisches Blockschaltbild eines Hoch­spannungsgleichrichters nach der Erfindung,
• Fig. 2 ein Blockschaltbild einer Schaltungsanord­nung zur Erzeugung der Steuerimpulse für die Schaltungsanordnung nach Fig. 1, und
• Fig. 3 ein Blockschaltbild einer Steuerelektronik, die im Zusammenhang mit einem vierstufigen Hochspannungsgleichrichter nach Fig. 1 ver­wendbar ist.

Der Hochspannungsgleichrichter nach Fig. 1 besteht aus mehre­ren in Reihe geschalteten Stufen, die durch die Buchstaben A, B und C gekennzeichnet sind. Jede Stufe ist dabei prinzi­piell gleichartig aufgebaut, obwohl Einzelschaltelemente un­terschiedlich sein können.

Jede Stufe A, B, C wird über eine sekundäre Transformator­wicklung gespeist, um eine galvanische Trennung zwischen Netzspannung und Ausgangsspannung sicherzustellen. Dabei können alle Sekundärwicklungen auf einem eigenen Trans­formator angebracht oder auch auf einem gemeinsamen Transfor­mator angeordnet sein. In Fig. 1 sind beispielsweise drei Einzeltransformatoren TA, TB und TC gezeigt.

Die vom jeweiligen Transformator kommende Sekundärspannung wird durch einen Gleichrichter VA bzw. VB bzw. VC gleichge­richtet und durch jeweils einen nachgeschalteten Glättungs­kondensator C1A, C1B, C1C geglättet.

Es folgt dann in jeder Stufe ein Schalter S1A bzw. S1B, S1C auf Halbleiterbasis, der im Schaltbetrieb als Gleichstrom­steller benutzt wird, um die Ausgangsspannung jeder Stufe zwischen dem Wert Null und dem Maximalwert regeln zu können. In der Stufe A ist dabei ein Transistorschalter verwendet, während in den Stufen B und C GTO-Schalter vorgesehen sind. Wesentlich ist jedoch nur, daß Schalter auf Halbleiterbasis Verwendung finden und diese Schalter geeignet sind, durch einen Steuerimpuls oder mehrere Steuerimpulse abgeschaltet zu werden.

Auf den jeweiligen Schalter folgt eine zur Glättung der Stromwelligkeit bestimmte Drossel L1A bzw. L1B, L1C. Zur Glättung der Ausgangsspannung ist in jeder Stufe ein Glät­tungskondensator C2A bzw. C2B, C2C vorgesehen.

Von wesentlichem Vorteil ist, daß durch die im praktischen Betrieb verwendete hohe Schaltfrequenz jeweils eine relativ kleine Drossel verwendet werden kann, was im Hinblick auf die angestrebte Kompaktheit des Gleichrichters günstig ist.

Ferner ist in jeder Stufe ein Schalter S2A bzw. S2B, S2C vor­gesehen, um den Strom der jeweiligen Stufe bei Auftreten von Bogenentladungen bzw. beim Auftreten von Kurzschlüssen oder großen Überlastungen an den Ausgangsklemmen des gesamten Gleichrichters zu unterbrechen bzw. zu Null werden zu las­sen.

Durch diesen Schalter S2A bzw. S2B, S2C wird der Strom in der Drossel L1A bzw. L1B, L1C auf den Freilaufkreis S1-L1-B2 umgeschaltet. Dadurch wird der Ausgangsstrom auf Null redu­ziert.

Wesentlich ist dabei, daß der Schalter S1A bzw. S1B, S1C im Augenblick vor der Abschaltung von S2A bzw. S2B, S2C für eine bestimmte Zeitdauer von beispielsweise etwa 100 Mikrose­kunden leitend gemacht wird, um sicherzustellen, daß der je­weilige Kondensator C1S, C2S, C3S entladen ist, wenn der zu­gehörige Schalter S1A bzw. S1B, S1C abgeschaltet wird. Diese Maßnahme gewährleistet, daß der zugehörige Schalter nicht be­schädigt oder zerstört werden kann.

Eine am Ausgang jeder Stufe A, B, C vorgesehene Freilaufdio­de D3A bzw. D3B, D3C stellt sicher, daß jede Stufe für sich, d.h. unabhängig davon betrieben werden kann, ob eine oder mehrere weitere Stufen des Gleichrichters abgeschaltet sind. Zwischen den Ausgangsklemmen des Gleichrichters ist ein RCD-­Netzwerk vorgesehen, das als Überspannungsentlastungsglied dient und aus einer Parallelschaltung eines Widerstands R1 mit einer Diode D4, einem dazu in Reihe geschalteten Wider­stand R2 und einem im gleichen Serienkreis liegenden Wider­stand R3 mit dazu parallelgeschaltetem Kondensator C3 be­steht.

Die Ausgangsspannung des Gleichrichters ist mit I_Volts be­zeichnet, und der Ausgangsstrom ist mit I_Amps gekennzeich­net. Über diese Größen werden die erforderlichen Steuersigna­le für die Schalter gebildet.

Die Fig. 2 zeigt ein Blockschema eines Beispiels einer Schal­tungsanordnung zur Steuersignalgewinnung, wobei die erwähn­ten Rückkopplungssignale I_Volts und I_Amps die Eingangssigna­le bilden.

Die am Ausgang dieser Schaltungsanordnung erhaltenen Signale O1A bzw. O1B, O1C und O2A bzw. O2B, O2C stellen dann die Steuersignale für die Einschaltung und die Ausschaltung der Schalter S1A bzw. S1B, S1C und S2A bzw. S2B, S2C nach Fig. 1 dar.

Zu erwähnen ist noch, daß der bei der Schaltungsanordnung nach Fig. 1 eingangsseitig vorgesehene Widerstand RL einen Ladestrombegrenzungswiderstand für die Glättungskondensato­ren C1A, C1B, C1C darstellt. Nach erfolger Aufladung der Kon­densatoren wird dieser Widerstand RL mittels des Schalters SL überbrückt.

Nachfolgend wird die Funktionsweise der Schaltungsanordnung nach Fig. 1 erläutert. Die im Ausführungsbeispiel vorgesehe­nen drei verschiedenen Stufen der Schaltungsanordnung nach Fig. 1 können so ausgelegt sein, daß die Stufe A einen Gleichstrom bei einer Spannung von maximal etwa 200 Volt und die Stufen B und C einen Gleichstrom bei einer Spannung von je maximal etwa 500 Volt liefern. Damit steht gemäß diesem Beispiel am Ausgang eine Gleichspannung von 1200 Volt zur Verfügung. Ebenso möglich wäre es, mit zwei Stufen von je 250 Volt zu arbeiten, so daß für die Beschichtung eine Span­nung von 500 Volt zur Verfügung stünde. Die angegebenen Wer­te stellen dabei nur Beispiele dar.

In der Prozeßphase der Reinigung wird maximale Ausgangsspan­nung verwendet, d.h., daß während dieser Prozeßphase die GTO-Stufen B und C voll ausgesteuert sind. Dies bedeutet gleichzeitig, daß die ersten Schalter S1B und S1C von Stufe B und Stufe C dauernd im leitenden Zustand sind, während der erste Schalter S1A von Stufe A schaltet und den Ausgangs­strom und die Ausgangsspannung regelt.

Die Stufen B und C gelangen erst außerhalb des Regelbereichs der Stufe A in den Schaltbetrieb, was den Vorteil hat, daß unter normalen Prozeßumständen nur ein Schalten mit Transi­storen, d.h. ein Schalten mit etwa 10 kHz erfolgt und damit eine wesentlich geringere Lärmbelastung auftritt als in dem Falle des Schaltens der GTO-Stufen, die mit einer Schaltfre­quenz von etwa 2 kHz arbeiten.

Die Bereiche, in denen sich die GTO's im Schaltbetrieb befin­den, werden im normalen Betriebsbereich stets schnell durch­laufen.

Nur in der Prozeßphase der Aufheizung kann es vorkommen, daß längere Zeit in einem Zwischengebiet gearbeitet wird, aber dabei ist der Ausgangsstrom relativ klein, so daß auch die von den GTO's verursachte Lärmbelästigung gering bleibt. Beim eigentlichen Beschichtungsvorgang arbeitet nur die Stu­fe A des Gleichrichters.

Beim Auftreten bzw. Detektieren einer Bogenentladung werden sofort alle Stufen blockiert. Dies führt zu einem Vermeiden des Auftretens von sehr hohen Bogenströmen auf dem Substrat und damit zur Beseitigung der Gefahr einer Beschädigung des jeweiligen Substrats. Im Augenblick des Auftretens einer Bo­genentladung kann der Kondensator C1S noch an einer hohen Spannung liegen, da sich dieser Kondensator erst über R2S und den Transistor bzw. den entsprechenden GTO-Schalter ent­laden muß. Dies ist gleichbedeutend damit, daß dieses Schal­telement wegen der am Ausgang anliegenden Bogenentladung einen sehr großen Strom abschalten muß bei einer hohen wie­derkehrenden Spannung. Bei einem solchen Betriebszustand könnte der Halbleiter zerstört oder zumindest beschädigt werden.

Um diese Gefahr zu beseitigen, wird bei Feststellung eines Lichtbogens in der Weise vorgegangen, daß zuerst der Schal­ter S2 blockiert und zur gleichen Zeit der Schalter S1 wäh­rend einer kurzen Verzögerungszeit Delta t in den leitenden Zustand gebracht bzw. im leitenden Zustand gehalten wird. Erfolgt die Abschaltung von S2A, so wird der Strom von S2A auf einen Freilaufkreis umgeschaltet, in dem die Drossel L1A, die Diode D2A und der Schalter S1A enthalten sind. Nach Ablauf der Zeitdauer Delta t wird auch der Schalter S1A abge­schaltet und es entsteht dann ein weiterer Freilaufkreis über die Drossel L1A, die Diode D2A, den Kondensator C1A und die Diode D1A. Zusätzlich ist noch ein Freilaufkreis über L1S, D1S und R1S realisiert.

Es wird auf diese Weise erreicht, daß die in der Drossel L1A gespeicherte Energie in den Kondensator C1A zurückgespeist wird.

Die jetzt für die Stufe A geschilderten Vorgänge laufen in den anderen Stufen analog ab.

Beim erneuten Einschalten der Stufe A wird zuerst der Schal­ter S2A eingeschaltet. Das Einschalten des Schalters S1A er­folgt nach der Einschaltung des Schalters S2A, und dies ge­schieht vorzugsweise nicht schlagartig, sondern über einen vergleichsweise schnellen Soft-Start.

Die Feststellung einer Bogenentladung erfolgt über das Si­gnal IAmps, wenn dessen Wert einen bestimmten Stromwert über­schreitet. Gemäß einer Besonderheit der Erfindung findet die Abschaltung jedoch dann bei einem niedrigen Stromwert statt, wenn die über das Signal IVolts erfaßte Ausgangsspannung ab­ sinkt. Aufgrund dieser Vorgehensweise wird die Detektierung bezüglich des Auftretens von Bogenentladungen wesentlich emp­findlicher. Dabei ist jedoch sichergestellt, daß das Stromab­schaltniveau einen bestimmten Minimalwert nicht unterschrei­tet.

Fig. 3 zeigt eine vorteilhafte Ausführungsform einer Steuer­elektronik zur Verwendung im Zusammenhang mit einem Hochspan­nungsgleichrichter nach Fig. 1.

Diese Steuerelektronik gestattet es, während der Prozeßphase der Reinigung Verunreinigungen auf dem Substrat gezielt mit begrenzter Leistung wegzubrennen. Dies wird dadurch er­reicht, daß man die Regelung während des Auftretens einer Bo­genentladung in Strombegrenzung arbeiten läßt und als Soll­wert des Stromes den Wert des Stromes verwendet, der dem zu­letzt geführten Istwert vor dem Auftreten des Bogens ent­spricht. Nach dem Verschwinden des Bogens wird die Schal­tungsanordnung wiederum auf Spannungsregelung umgeschaltet und die Ausgangsspannung auf deren Maximalwert zurückge­bracht.

Die Funktionsweise der in Fig. 3 in Form einer Blockschal­tung dargestellten Steuerelektronik wird nachfolgend erläu­tert.

Eingangsseitig wird der jeweilige Istwert der Spannung VFB mit einem vom Ausgangsstrom abgeleiteten Spannungswert in einem Komparator K1 verglichen. Dieser Komparator K1 schal­tet bei einem Absinken der Spannung bei einem kleineren Stromwert um als im Falle der Anwesenheit einer hohen Aus­gangsspannung, wie dies prinzipiell bereits erläutert worden ist.

Ein Umschalten des Komparators K1 entspricht der Detektie­ rung einer Bogenentladung, bei der bekanntlich die Ausgangs­spannung auf einen niedrigen Wert absinkt.

Ein dem Komparator K1 nachgeschaltetes Monoflop MF1 gibt am Ausgang Q einen Impuls logisch 1 ab, wenn der Komparator K1 nach hohem Niveau schaltet. Wird das Niveau von K1 hoch, geht der Ausgang Q auf logisch Null, und der Ausgang Q wird während einer Zeitdauer Delta t1 logisch 1.

Der Istwert des Stromes wird dann, wenn keine Bogenentladung vorhanden ist, d.h. unter normalen Umständen über einen Ver­stärker V2 und einen Widerstand R6 zu einem Stromregler ge­führt, während der Sollwert des Stromes über die Widerstände R8 und R7 zum Stromregler gelangt. Treten keine Bogenentla­dungen auf, so ist ein elektronischer Schalter ES2 geschlos­sen, wodurch der Verstärker V1 über den Widerstand R3 den Stromregler nicht beeinflußt.

Der Stromregler arbeitet parallel mit einem Spannungsregler, und die Ausgangsspannung dieser beiden Regler wird jeweils in Impulse umgewandelt, welche Gleichrichterstufen 1 bis 4 zugeführt werden, die analog den im Zusammenhang mit Fig. 1 erläuterten Stufen A, B, C ausgebildet sind.

Über das von R2, D1 und C1 gebildete Filter wird ein Konden­sator C1 auf einen Wert aufgeladen, der dem zuletzt fließen­den Ausgangsstrom vor Auftreten einer Bogenentladung ent­spricht.

Zu bemerken ist dabei, daß der elektronische Schalter ES1 und auch der elektronische Schalter ES3 immer dann geöffnet ist, wenn keine Bogenentladungen auftreten.

Wird eine Bogenentladung detektiert oder wird wahlweise als Kriterium das Auftreten mehrerer Bogenentladungen während einer bestimmten Zeit definiert und ein solcher Vorgang de­ tektiert, dann schaltet der Komparator K1.

Das hat wiederum zur Folge, daß das Monoflop MF1 schaltet, wodurch wiederum der Schalter ES1 geschlossen und der Schal­ter ES2 geöffnet wird.

Damit wird der in dem Kondensator C1 gespeicherte Stromwert als Sollwert des Stromes dem Stromregler zugeführt. Der Sollwert IREF wird durch das Schließen von ES3 besei­tigt.

In Verbindung damit wird über ein OR-Gatter G2 eine Blockie­rung aller Ausgangsstufen mit Ausnahme der Stufe 1 bewirkt. Diese Stufe 1 soll nämlich den begrenzten Strom liefern, wel­cher als Sollwert über C1, R12 zum Stromregler geführt wird.

Eine Stromüberwachung erfolgt mittels eines Komparators K2. Dieser Komparator K2 schaltet, wenn der Strom einen gewis­sen, über den Widerstand R1 eingestellten Wert überschrei­tet, aber das Schalten dieses Komparators K2 hat keine Aus­wirkungen, wenn der Komparator K1 nicht schaltet. In glei­cher Weise hat das Schalten des Komparators K2 während der Zeitdauer Delta t1 keine Auswirkungen, weil der Ausgang Q des Monoflops MF1 auf Null steht.

Wenn während der Zeitdauer Delta t1 die Bogenentladung ver­schwunden ist, kommt das Gerät zurück in die Spannungsrege­lung, wobei beim Zurückschalten vom Komparator K1 an das Mo­noflop MF1 ein Resetsignal gegeben wird.

Bleibt während der Zeitdauer Delta t1 die Bogenentladung be­stehen und tritt dabei ein Stromwert oberhalb des von R1 be­stimmten Niveaus auf, so wird der Ausgang Q des Monoflops MF1 wegen des Ablaufs der Zeit Delta t1 hoch, der Komparator K1 bleibt wegen der weiterhin bestehenden Bogenentladung hoch und der Komparator K2 ist ebenfalls hoch, weil der Strom größer als der über R1 eingestellte Wert ist.

In diesem Falle schaltet auch das AND-Gatter G1 hoch, und es wird der Ausgang Q des Monoflops MF2 für eine Zeitdauer Del­ta t2 hoch.

Dies hat wiederum zur Folge, daß alle Endstufen, nämlich die Stufen 1 bis 4 blockiert werden und daß die Versorgungsspan­nung des Sollwerteinstellers somit auch die Sollwerte selbst auf Null gestellt werden.

Nach Ablauf der Zeitdauer Delta t2 besteht Sicherheit dar­über, daß Ausgangsspannung und Ausgangsstrom den Wert Null erreicht haben und somit die Bogenentladung erloschen ist.

Die Sollwerte werden dann über einen Rampengenerator mit steilem Anstieg zurück auf die eingestellten Werte gebracht, und es ist wieder die Ausgangsposition des Geräts im Normal­betrieb erreicht.

Ein Komparator K3 dient zur Festlegung eines absoluten Strom-Maximalwertes, bei dessen Überschreitung alle Stufen blockiert werden.

Die beschriebenen Schaltungsanordnungen lassen sich in ver­schiedener Hinsicht abwandeln, ohne dadurch die Grundüberle­gungen der vorliegenden Erfindung zu verlassen. So ist es beispielsweise möglich, anstelle des Rückkopplungssignals IAmps ein Rückkopplungssignal innerhalb einer Einzelstufe ab­zugreifen, z.B. an der Stelle, wo in Fig. 1 der Wert I1A ab­gegriffen wird.