Die Erfindung betrifft eine Anordnung, wie sie dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 zu entnehmen ist.

Zur Wirkungsgradsteigerung bei Solarenergiekollektoren sind grundsätzlich zwei Forderungen zu erfüllen, nämlich einmal dafür Sorge zu tragen, daß möglichst die'gesamte eingefangene Strahlung verwendet wird, indem Strahlun^gsreflektion ausgeschlossen wird und daß die Strahlungsausnutzung unabhängig vom Sonnenstand gehalten wird. Zur Erfüllung der ersten Forderung liegen viele Lösungsbeispiele vor. So zeigt z.B. die Anordnung nach der Veröffentlichung "Solar Energie Collector" in "IBM Technical Disclosure Bulletin" Bd. 19, Nr. 7, Dez. 1976, auf den Seiten 2581 und 2582 einen Solarenergiekollektor, der für senkrecht hierzu einfallende Strahlung zumindest nahezu als schwarzer Körper wirkt. Mit Hilfe eines Linsenrasters wird hier die eingefangene Sonnenstrahlung auf die Blendenöffnungen in einem dem Linsenraster zugeordneten Blendenraster fokussiert, dessen rückwärtige Seite reflektierend ausgebildet ist. Die durch diese Blendenöffnungen auf den Absorber gelangende Strahlung wird nach Streuung hieran durch diese reflektierende Schicht wieder auf den Absorber zurückgeworfen. Bei senkrechtem Strahlungseinfall wird zwar praktisch alle Energie absorbiert, jedoch wird bei mehr oder weniger großer Winkelabweichung des Sonnenstandes ein derartiger Solarenergiekollektor unwirksam, _da dann die Brennpunkte außerhalb der Blendenöffnungen des Blendenrasters zu liegen kommen. Um diesem Nachteil beizukommen, müßte also ein derartiger Solarenergiekollektor dem Sonnenstand nachgeführt werden.

Dies bildet aber nicht den einzigen Nachteil eines derartigen Solarenergiekollektors. Wenn z.B. Linsenraster und Blendenraster,wie es meistens der Fall ist, aus verschiedenem Material bestehen, können durch deren unterschiedliche Ausdehnungskoeffizienten und sonstigen umgebungsempfindlichen Ligenschaften Deckungsfehler zwischen beiden Rasteranordnungen auftreten, die zu störenden Dezentrierungen Anlaß geben. Um derartige Störungen auszuschalten, ist ein gewisser Aufwand erforderlich wie z.B. in der deutschen Offenlegungsschrift 26 49 886 beschrieben, der darin besteht, daß die einzelnen Linsen des Linsenrasters aus Einzelbauelementen bereitgestellt werden, die dann zusätzlich die jeweils zugeordnete Blendenöffnung enthalten.

Es ist andererseits ein Solarenergiekollektor aus der deutschen Offenlegungsschrift 26 31 412 bekannt geworden, bei dem es nicht erforderlich ist, eine Nachführung des gesamten Solarenergiekollektors vorzusehen, vielmehr sind hier mechanische Steuerungsmaßnahmen getroffen, die die Linsen in Abhängigkeit vom Sonnenstand einzustellen gestatten. Auch hier ist aber nicht von einer automatischen Nachführung mit dem Sonnenstand die Rede, sondern die Einstellung muß manuell erfolgen oder, wie in der deutschen Offenlegungsschrift 25 11 740 ausgeführt, mit Hilfe einer Zeitsteuerung vorgenommen werden, um für ungefähre Einhaltung der Sollstellung der Strahlungseinfangelemente Sorge zu tragen; wobei dann eine übergeordnete, direkt von der Sonnenstrahlung gelenkte Steuerung die genaue Einstellung der Winkellage übernehmen kann.

Zusammenfassend läßt sich demnach sagen, daß ein idealer Solarenergiekollektor eine automatische Sonnenstandsnachführung nicht zuletzt auch wegen der jahreszeitlichen Angleichung besitzen sollte und daß, wie in der deutschen Offenlegungaschrift 25 45 224 ausgeführt, selektiv reflektierende Schichten dem Absorber derart zugeordnet sind, daß die Sonnenstrahlung ausreichend gut absorbiert wird und langwelliges Infrarot hingegen höchstens nur geringfügig emittiert wird. Allen diesen Anforderungen gleichzeitig werden jedoch oben angeführte Anordnungen nicht gerecht, da hauptsächlich die Nachführung zum vom jeweiligen Sonnenstand unabhängigen Strahlungseinfang einmal komplizierte Steuerungsmechanismen erfordert und zum anderen nur bedingt automatisch durchzuführen ist.

Die Aufgabe der Erfindung besteht demnach darin, einen für die praktische Anwendung ausreichend den jeweiligen Sonnenstand automatisch nachführbaren Solarenergiekollektor bereitzustellen, der zudem praktisch als schwarzer Körper wirkt.

Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe gelöst wie es dem Kennzeichen des Patentanspruchs 1 zu entnehmen ist.

Es sind mehrere Möglichkeiten denkbar, um in einer auf der rückwärtigen Seite reflektierenden Schicht aufgrund der Fokussierungsenergie freie Lichtpassagen zu schaffen. Eine gemäß der Erfindung bevorzugte Anordnung sieht hierzu vor, daß die Strahlungspassagen in einem aus einzelnen, bei hierauf fokussierter Strahlung abbiegbaren Bimetallschuppen zusammengesetzten, in der Brennebene liegenden Schuppenbelag, der auf der rückwärtigen Seite strahlungsreflektierend ausgebildet ist, freigebbar sind. Ein in der Brennebene von lichtfokussierenden Bauelementen liegender und auf einem dielektrischen Substrat angebrachter Metallschuppenbelag ist an sich aus "IBM Technical Disclosure Bulletin" Bd. 13, Nr. 3. August 1970, Seiten 603 und 604 bekannt. Jedoch sind hierbei im Gegensatz zur Erfindung die Metallschuppen unter Einfluß von Coulombkräften abhebbar, so daß hierauf fokussiertes Licht in Abhängigkeit davon, ob die jeweilige Metallschuppe abgehoben ist oder nicht, jeweils unter anderem Winkel reflektiert wird.

Da diese Bimetallschuppen ohne weiteres im Kleinstformat ausgebildet werden können, lassen sich gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung die Abmessungen der Bimetallschuppen so wählen, daß jeder Linse des Linsenrasters größen- ordnungsmäßig 100 Bimetallschuppen zugeordnet sind.

Zur Vereinfachung der Herstellung dürfte es zweckmäßig sein, den Schuppenbelag auf einem Substrat vorzusehen, das anderer- ,seits die Linsenrasterplatte bildet, wobei vorteilhafterweise Brechzahl und Linsenradius zur Bereitstellung der gewünschten Brennebene aufeinander abgestimmt sind.

Um ein unnötiges Aufheizen des Bimetallschuppenbelags bei Betrieb auszuschalten kann es andererseits auch aus konstruktiven Gründen durchaus vorteilhaft sein, einen Zwischenraum zwischen Substrat und Linsenraster vorzusehen, um hierdurch ein Kühlmedium zu leiten, das entweder ein Gas oder eine andere Flüssigkeit sein kann, je nachdem wie der Solarkollektor betrieben werden soll. In diesem Falle sollten aber auch die Brechzahlen von Substrat, Linsenrasterplatte und Kühlmedium möglichst Übereinstimmen.

Gemäß einem weiteren Erfindungsgedanken enthält der Bimetallschuppenbelag als Bimetallschuppen jeweils relativ kurze Kupferlamellen und relativ lange Aluminiumlamellen, die an mehreren auf einer Glasplatte als Substrat aufgedampften Aluminiumstreifen mittels Schweißung oder Hartlötung angebracht sind.

Zur Herstellung eines Solarenergiekollektors nach der Erfindung läßt sich ein Verfahren anwenden wie es für andere Zwecke in "IBM Technical Disclosure Bulletin" Bd. 15, Nr. 10, März 1973 auf Seite 3024 angegeben ist. Demgemäß werden die auf ein Glassubstrat aufzubringenden Bimetallschuppen zunächst auf einer biegsamen Kunststoffplatte aufgedampft, um darüber an den endgültig mit den im Glassubstrat vorgesehenen Befestigungsstellen Aluminiumstreifen aufzudampfen und zwar mit Hilfe üblicher Maskenverfahren. Gleicherweise angeordnete Aluminiumstreifen werden auf einem Glassubstrat aufgedampft. Beide Aluniiniumstreifengruppen sind an ihren Enden mit Aluminiumquerstreifen verbunder, die beim Übereinanderlegen der Kunststoffunterlage mit dem Glassubstrat derart, daß die Aluminiumstreifen übereinander zu liegen kommen, voneinander isoliert als Stromanschlußstellen zum anschließenden Verschweißen der aufeinanderliegenden Aluminiumstreifen unter gleichzeitigem Aufeinanderpressen miteinander dienen. Dieses Elektroschweißen erfolgt also unter Druckeinwirkung, indem z.B. eine Rolle quer zu den Aluminiumstreifen über die Kunststoffunterlage geführt wird, so daß die Streifen Punkt für Punkt miteinander verschweißt werden. Anschließend wird dann die Kunststoffunterlage mit Hilfe einer organischen Lösung abgetragen.

Das erfindungsgemäße Verfahren läßt sich auch so abwandeln, daß vor Abziehen der Kunststoffunterlage die Aluminiumstreifen der Kunststoffunterlage mit denen des Glassubstrats mit Hilfe eines Laserstrahlschweißverfahrens miteinander verschweißt werden, zwar so, wie es für einen anderen Zweck in der deutschen Offenlegungsschrift 21 39 850 beschrieben ist.

Die Erfindung wird anschließend anhand einer Ausführungsbeispielsbeschreibung mit Hilfe der unten aufgeführten Zeichrungen näher erläutert. Es zeigen:

• Fig. 1 einen nicht maßstäblichen Ausschnitt eines Querschnitts durch einen erfindungsgemäß aufgebauten Solarenergiekollektor,
• ?ig. 2 den Ausschnitt einer Draufsicht auf einen Solarenergiekollektor gemäß der. Erfindung,
• Fig. 3 einen vergrößerten Ausschnitt aus einem Querschnitt eines Solarenergiekollektors gemäß der Erfindung mit angedeuteter Strahlfokussierung zum Abbiegen einer Bimetallschuppe,
• Fign. 4 Querschnittsdarstellungen jeweils im Ausschnitt zur
• bis 8 Erläuterung des erfindungsgemäßen Herstellungsverfahrens eines Solarenergiekollektors,
• Fig. 9 ein stark vergrößerter, nicht maßstäblicher Ausschnitt aus dem erfindungsgemäßen Teil eines Solarenergiekollektors,

Die in Fig. 1 schematisch ausschnittsweise dargestellte erfindungsgemäße Anordnung zeigt in nicht maßstäblicher Ausführung einen Solarenergiekollektor, enthaltend eine Linsenrasterplatte 1, in deren Brennebene ein Bimetallschuppenbelag 13 liegt, der in einem vorgegebenen Abstand zum Absorber 4 angeordnet ist. Am Rand werden die einzelnen Bauelemente wie in Fig. 1 angedeutet durch den Rahmen 15 wie an sich bekannt, gehalten. Zusätzlich zum Rahmen 15 können außerdem noch Stützen in der Mitte vorgesehen werden, falls die vorgesehene Ausdehnung des Solarenergiekollektors dies erforderlich machen sollte. Der Bimetallschuppenbelag 13 besteht aus den einzelnen Bimetallschuppen 3, die an ihren einen Endseiten über längs hierzu verlaufenden Aluminiumstreifen 10, 11, an Substrat 2 fest angebracht sind. Das Substrat 2 kann allerdings auch mit der Linsenrasterplatte 1 eine Einheit bilden, wobei dann Brechzahl sowie Abstand des Linsenrasters zum Schuppenbelag 13 derart gewählt sind, daß die Fokussierungsbedingungen des in der Brennebene liegenden Bimetallschuppenbelags 13 eingehalten werden. Der Abstand des Bimetallschuppenbelags 13 zum Absorber 4, wobei die dem Absorber 4 zugewandte Oberfläche des Bimetallschuppenbelags 13 total reflektierend ausgebildet ist, ist zwar nicht kritisch, aber so gewählt, daß nicht durch Wärmeleitung eine nennenswerte Erwärmung des Bimetallschuppenbelags 13 zusammen mit dem Substrat 2 zu verzeichnen ist. Es versteht sich, daß auch die Innenflächen des Rahmens 15 strahlungsreflektierend ausgebildet sind. Während der Raum zwischen Absorber 4 und Bimetallschuppenbelag 13 vorzugsweise luftdicht verschlossen sein sollte, kann es durchaus zweckmäßig sein, den Zwischenraum 14 zwischen Bimetallschuppenbelag 13 und Linsenrasterplatte 1 für einen Gasstrom, z.B. aus Luft, zur Kühlung offen zu halten, oder von einer Kühlflüssigkeit durchströmen zu lassen. Zur Vermeidung von Reflexionsverlusten sollte ein derartiges Kühlmedium die gleiche Brechzahl wie die Linsenrasterplatte 1 und das Substrat 2 aufweisen. Derartige Maßnahmen sind insbesondere vorteilhaft, wenn ein zu starkes Aufheizen des Bimetallschuppenbelags zu befürchten ist, wie z.B. bei Einsatz in heißen Zonen. Es könnte dann nämlich ein unbeabsichtigtes Abheben nicht betroffener Bimetallschuppen eintreten.

Im Draufsichtsausschnitt nach Fig. 2, läßt sich das Hexagonalmuster des Linsenrasters deutlich erkennen und zwar ebenso wie der Bimetallschuppenbelag 13 mit den Aluminiumstreifen 11, die zur Befestigung der Bimetallschuppen 3 auf dem hier nicht erkennbaren Substrat 2 dienen. Aus dieser ebenfalls nicht maßstäblichen Zeichnung läßt sich jedenfalls ersehen, daß eine Vielzahl von Bimetallschuppen je einer Linse der Linsenrasterplatte 1 zugeordnet ist. In der Praxis sind je einer Linse größenordnungsmäßig 100 Bimetallschuppen 3 zugeordnet. Die Bimetallschuppen 3 selbst bestehen aus etwa 2 mm langen und 0,5 mm breiten auf den Aluminiumstreifen 11 direkt befestigten Aluminiumschichten, auf die gleichbreite, jedoch 0,5 mm lange Kupferschichten aufgetragen sind, so daß sich entsprechend befestigte Bimetallschuppen 3 ergeben. Die Bimetallschuppen 3 sind im Verband des Bimetallschuppenbelags 13 möglichst eng aneinanderliegend so angebracht, daß sich die freien Enden der Bimetallschuppen 3 ohne gegenseitige Störung unter Strahlungseinwirkung abheben lassen. Andererseits jedoch sind die gegenseitigen Schuppenabstände so klein, daß keine nennenswerte Reflektionseinbuße für die vom Absorber 4 rückgestrcute Strahlung zu verzeichnen ist, so daß also hiermit praktisch eine homogene Reflektionsfläche vom Bimetallschuppenbelag 13 bereitgestellt wird.

Die Linsen der Linsenrasterplatte 1 mit einem jeweiligen Durchmesser von etwa 20 cm, sind bezüglich ihrer oben genannten Eigenschaften so gewählt, daß die jeweilige Sonnenabbildung im Fokus etwa 2 mm Durchmesser aufweist. Die Linsen selbst könnten auch als Fresnelsche Stufenlinsen ausgebildet sein.

Per Absorber 4 besteht in an sich bekannter Weise aus einem matten geschwärzten Körper, durch den wasserdurchlaufene. Rohre gezogen sind. Andere Ausführungen des Absorbers 4 lassen sich natürlich ebensogut verwenden, wie auch andere Wärmetransportmedien als Wasser.

Zum Betrieb des erfindungsgemäßen Solarenergiekollektors wird dieser derart zum höchsten Sonnenstand ausgerichtet, daß ein möglichst großer Winkelbereich der einfallenden Strahlung erfaßt wird. Jedenfalls liegt der erfaßbare Winkelbereich bei entsprechender Ausrichtung des erfindungsgemäßen Solarenergiekollektors senkrecht zum höchsten Sonnenstand zwischen 90° und 180°, so daß für die Praxis eine Sonnenstandsnachführung überflüssig wird. Die interessanten Sonnenstände liegen zwischen maximal 8 und 16 Uhr Ortszeit im Sommer, so daß der zu erfassende Winkelbereich mit etwa 120° anzusetzen wäre, was für die Anwendung der erfindungsgemäßen Anordnung demnach ohne weiteres zu erreichen ist.

Anhand der Fig. 3 läßt sich die Betriebsweise des erfindungsgemäßen Solarenergiekollektors leicht erkennen. Bekanntlich ist die Lage des Brennpunktes einer Linse vom Einfallswinkel der hierauf gerichteten Strahlung 6 abhängig; d.h. der Fokus verlagert sich in der Brennebene dieser Linse. Wird nun wie gemäß der Erfindung in dieser Brennebene ein Bimetallschuppenbelag 13 angeordnet, dann reicht die im jeweiligen Brennpunkt durch die einfallende Strahlung 6 hervorgerufene Wärme völlig aus, die jeweilige Bimetallschuppe 3 so vom Substrat 2 abzuheben, daß eine Lichtpassage 5 auf den Absorber 4 freigegeben wird. Wandert nun die einfallende Strahlung 6 in Abhängigkeit vom Sonnenstand, dann ist dank der Erfindung gewährleistet, daß am jeweils entsprechenden Brennpunkt eine Strahlungspassaga 5 freigegeben wird. Es ist zwar ein gewisser Winkelbereich für den freien Strahlungsdurchgang bei vom Substrat 2 abgehobener Bimetallschuppe 3 gesperrt, jedoch läßt sich die Bimetallcharakteristik so wählen, daß der jeweilige Bimetallstreifen derart stark abbiegbar ist, daß der für den Strahlungsdurchgang unwirksame Winkelbereich sich auf ein Minimum mit etwa 30° halten läßt.

Wichtig für die Funktion des erfindungsgemäßen Solarenergiekollektors ist, wie gesagt, daß der Raum zwischen Bimetallschuppenbelag 13 und Absorber 4 luftdicht verschlossen ist, was durch geeignete Gestaltung des Rahmens 15 in Fig. 1 gewährleistet ist. Für viele Anwendungszwecke kann es, wie bereits gesagt, durchaus zweckmäßig sein, den Raum zwischen dem den Bimetallschuppenbelag 13 tragenden Substrat 2 und der Linsenrasterplatte 1 für ein zur Kühlung dienendes Medium freizuhalten. Fernerhin lassen sich durch geeignete Herstellungsverfahren, insbesondere durch Aufbringen der Bimetallschuppen 3 bei erhöhter Temperatur, deren Eigenschaften so einstellen, daß sich diese Bimetallschuppen 3 in vorteilhafter Weise erst bei einer Schwellentemperatur von z.B. 100 °C öffnen können.

Zur Ermittlung der Freigabe der Strahlungspassagen 5 bei maximaler Abhebung der Bimetallschuppen 3, dürfte die Berechnung des zu erzielenden Krümmungsradius interessant sein.

Bekanntlich gilt für maximale Krümmung eines Bimetallstreifens folgende Beziehung:hierin bedeuten:

• s₁ und s₂ jeweils die Schichtdicken der einzelnen Metalle
• E₁ und E2 die betreffenden Elastizitätsmoduln.

Ist die sich aus der gezeigten Beziehung ergebende Bedingung erfüllt, dann gilt für den Krümmungsradius des Bimetallstreifens folgende Gleichung:hierin bedeuten:

• α₁, α₂ die linearen thermischen Ausdehnungskoeffizienten
• AT die Temperaturdifferenz.

Werden für die erfindungsgemäße Anwendung ein 1,3 µm dicker Aluminiumteil und ein 1,0 µm dicker Kupferteil des Bimetallstreifens vorausgesetzt, dann ergibt sich für die Summe s₁ + s₂ ein Wert von 2,3 µm und beim Einsetzen für s₁, die Schichtdicke von Aluminium, und demgemäß für s₂ die Schichtdicke von Kupfer ein Quotient von 1,3, der außerdem der Wurzel aus dem Quotienten der Elastizitätsmoduln von Kupfer zu Aluminium entspricht.

Darüber hinaus gilt für die Differenz der linearen thermischen Ausdehnungskoeffizienten:

Wird im Brennpunkt einer jeweiligen Linse der Linsenrasterplatte 1 eine Mindesttemperatur von 320 °C vorausgesetzt, dann ergibt sich:

Werden die obenstehenden Werte in die angegebene Gleichung für den minimalen Krümmungsradius einer Bimetallschuppe 3 eingesetzt, dann ist:

Ein derartiger Krümmungsradius ist bei einer Schuppenlänge von 1 mm völlig ausreichend einen Solarenergiekollektor ohne Sonnenstandsnachführung für den praktischen Gebrauch im genannten Winkelbereich bereitzustellen.

Es sind verschiedene Möglichkeiten denkbar, einen Solarenergiekollektor gemäß der Erfindung herzustellen. Anhand der Abbildungen in Fig. 4 bis Fig. 8 soll jedoch ein besonders vorteilhaftes Herstellungsverfahren im Ablauf der einzelnen Verfahrensschritte erläutert werden. Hierzu wird zunächst gemäß der Abbildung in Fig. 4 auf eine biegsame Kunststoffunterlage 7 ein regelmäßiges Muster, bestehend aus 0,5 mm breiten und 1,3 µm dicken sowie 0,5 mm langen Kupferschichten mit Hilfe bekannter Verfahren über eine Sicbmaske aufgedampft. Diese Kupferschichten besitzen in ihrer Längserstreckung einen gegenseitigen Abstand von etwa 1,5 mm und in ihrer Breitenerstreckung einen Abstand in der Größenordnung von 10 µm, wie er später dem gegenseitigen Abstand der Bimetallschuppen 3 zueinander entspricht. Die so bedampfte Kunststoffunterlage 7 enthält dann an ihrer Oberfläche angebrachte 0,5 mm breite Kupferstreifen, die sich aus einzelnen eng benachbarten Kupferschichten der jeweiligen Abmessung von 0,5 mm. 0,5 mm mit einem gegenseitigen Abstand von etwa 1,5 5 mn zusammensetzen.

Mit einer entsprechenden Siebmaske werden dann über diese Kupferschichten 8 Aluminiumschichten 9 aufgedampft (Fig. 5) und zwar so, daß jeweils die Kupferschichten 8 überdeckt werden, indem die drei betreffenden Ränder beider Schichten 3, 9 miteinander bündig abschließen. Die gegenseitigen Abstände der einzelnen Aluminiumschichten die mit einer Dicke von etwa 1 µm aufgedampft sind, entsprechen den Bimetallschuppenabständen des Bimetallschuppenbelags 13. D.h. die Aluminiumschichten besitzen ebenfalls eine Breite von 0,5 mm, jedoch eine Länge von 2 mm. Gemäß Fig. 6 werden dann noch 20 µm dicke und 0,2 mm breite kontinuierlich durchlaufende Aluminiumstreifen 10 auf die dicken Enden der vorgesehenen Bimetallschuppen 3 aufgedampft und zwar so, daß die Seitenkanten der Aluminiumstrcifen 10 mit den Breitseiten der Bimetallschuppen 3 bündig abschließen. Damit ergibt sich eine mit den Bimetallschuppen 3 bestehend aus den Kupferschichten 8 und den Aluminiumschichten 9, als Bimetallschuppenbelag 13 überzogene Kunststoffunterlage 7, die außerdem noch quer zur Längserstreckung der Bimetallschuppen 3 die kontinuierlich verlaufenden Aluminiumstreifen 10 trägt.

In einem gesonderten Verfahrensschritt werden auf eine als Substrat 2 dienende Glasplatte bzw. auf der Rückseite einer entsprechend ausgebildeten Linsenrasterplatte 1 ebenfalls kontinuierlich verlaufende Aluminiumstreifen 11 aufgedampft, die, wie aus Fig. 7 ersichtlich, den gleichen Abstand zueinander aufweisen, wie die Aluminiumstreifen 10 in der Querschnittsdarstellung nach Fig. 6. Wie fernerhin aus Fig. 9 ersichtlich, sind diese Aluminiumstreifen 11 auf dem Substrat 2 an einem Ende mit einem Aluminiumquerstreifen 12 versehen, so daß sie untereinander elektrisch leitend verbunden sind. Dasselbe gilt für die sich auf der Kunststoffunterlage 7 befindenden Aluminiumstreifen 10, die ebenfalls über einen, allerdings hier nicht sichtbaren Querstreifen elektrisch-leitend miteinander in Verbindung stehen. Gemäß der Darstellung in Fig. 7 werden beide Baueinheiten anschließend so übereinandergelegt, daß sich die Aluminiumstreifen 10 und 11 einander kongruent überdecken, indem ent- _sprechende Ausrichtungsmaßnahmen angewendet werden. Während die Aluminiumstreifen 10 und 11 hierbei miteinander in Kontakt kommen, ist gleichzeitig dafür Sorge getragen, daß der Querstreifen 12 auf Substrat 2 und der entsprechende Querstreifen auf der Kunststoffunterlage 7 isoliert voneinander zu liegen kommen.

Beide Querstreifen werden an eine geeignete Stromquelle angeschlossen, so daß sich unter schrittweisem Aneinanderpressen die Aluminiumstreifen 10 und 11 im Bereich der Bimetallschuppen 3 miteinander verschweißen lassen. Das Aufeinandcrpreßen beider Aluminiumstreifen erfolgt am einfachsten durch Druckanwendung mittels einer quer zu den Aluminiumstreifen 10 und 11 über die Kunststoffunterlage 7 geführten Anpreßrolle. Die Kunststoffunterlage 7 wird anschließend mittels eines organischen Lösungsmittels von den Bimetallschuppen 3 abgelöst, so daß sich, wie in Fig. 8 gezeigt, ein Substrat 2 mit darauf angebrachtem Bimetallschuppenbelag 13, bestehend aus den einzelnen Bimetallschuppen 3, ergibt.

Eine andere Möglichkeit zur Verschweißung beider Aluminiumstreifen 10 und 11 miteinander besteht darin, vor Ablösen der Kunststoffunterlage 7 ein impulsgesteuertes Laserpunktschweißverfahren anzuwenden, das unter weitgehender Ausschaltung schädlicher Auswirkungen und minimaler Energieeinwirkung und ohne die Aluminiumstreifen zu hohen Temperaturen aussetzen zu müssen, einwandfreie Schweißstellen gewährleistet. Hierzu können handelsübliche Laserschwaißanlagen dienen.

Das so hergestellte Substrat 2 mit aufgebrachten Dimetallschuppenbelag 13, kann dann anschließend wie in Fig. 1 angedeutet, mit einem Absorber 4 und einer Linsenrasterplatte 1 zu einem vorteilhaft arbeitenden Solarenergiekollektor zusammengesetzt werden.

Ganz allgemein läßt sich zur erfindungsgemäßen Anordnung noch ausführen, daß die Größe der Linsen in der Linsenrasterplatte 1 so gewählt werden sollte, daß vorteilhafterweise deren Brennpunkte nicht kleiner sind als die jeweiligen Dimetallschuppen 3. Als äußerst vorteilhaftes Ergebnis für einen Solarenergiekollektor, der gemäß der Erfindung aufgebaut ist, ergibt sich demnach, daß ein Nachführen von Linsen aus strahlungsfokussierenden Bauelementen nach dem jeweiligen Sonnenstand bei praktischen Anwendungsfällen überhaupt nicht erforderlich ist, wobei sich Verluste durch Rückstrahlung im infraroten Dereich, die ja bekanntlich mit der vierten Potenz der absoluten Temperatur steigen, auf einem absoluten Minimum halten lassen.