一种渣油加氢处理方法
阅读：537发布：2020-05-08
专利汇可以提供一种渣油加氢处理方法专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 公开了一种渣油加氢处理方法，该方法将混合渣油原料在加氢处理的操作条件下依次通过 串联 设置的上流式反应器和下流式固定床反应器，得到加氢产物；上流式反应器至少设有加氢处理催化剂MA床层，下流式固定床反应器中至少设有加氢处理催化剂MB床层和加氢 脱硫 催化剂床层，所述的加氢处理催化剂MA和加氢处理催化剂MB各自独立地选自加氢处理催化剂M，所述加氢处理催化剂M的载体为球体，其中，载体外表面具有多个不互通的大孔道，且大孔道的截面积沿径向由外向内逐级减小。本发明的方法适用于处理 铁 、 钙 杂质含量高的渣油，不但可有效地脱除和附着铁和/或钙杂质，催化剂整体活性高，而且还能延长装置的运转周期。，下面是一种渣油加氢处理方法专利的具体信息内容。
1.一种渣油加氢处理方法，其特征在于，该方法包括：渣油原料在氢气存在下，在加氢处理的操作条件下依次通过串联设置的上流式反应器和下流式固定床反应器，得到加氢产物；上流式反应器至少设有加氢处理催化剂MA床层，下流式固定床反应器中至少设有加氢处理催化剂MB床层和加氢脱硫催化剂床层，且加氢处理催化剂MB床层设置在加氢脱硫催化剂床层的上游，所述的加氢处理催化剂MA和加氢处理催化剂MB各自独立地选自加氢处理催化剂M，所述加氢处理催化剂M包括载体和加氢活性金属组分，所述载体为球体，直径为2.5~
10.0mm，其中，载体外表面具有多个不互通的大孔道，且大孔道的截面积沿径向由外向内逐级减小，其中，每个大孔道底面面积为球体表面积的0.05% 5%，大孔道总底面的面积为球体~
表面积的5% 50%，大孔道的最长深度，以沿球体半径方向孔道长度计，为球形载体半径的~
30% 99%，优选为55% 96%。
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2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述上流式反应器至少设置一个反应器，进一步为1 3个，下流式固定床反应器至少设置一个反应器，进一步为1 5个。
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3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述上流式反应器中，在加氢处理催化剂MA床层的上游设置加氢保护剂床层，其中，所述加氢保护剂床层装填加氢保护剂；所述加氢保护剂床层中装填催化剂的体积占所有反应器总装填体积的0 15%，进一步为1% 12%。
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4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述下流式固定床反应器中，在加氢脱硫催化剂床层下游设置加氢脱氮和/或脱残炭催化剂床层；所述加氢脱氮和/或脱残炭催化剂床层装填加氢脱氮和/或脱残炭催化剂。
5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述下流式固定床反应器中，在加氢脱硫催化剂床层和加氢处理催化剂MB床层之间设置加氢脱金属催化剂床层；所述加氢脱金属催化剂床层中装填加氢脱金属催化剂，其中加氢脱金属催化剂床层中装填催化剂的体积占所有反应器总装填体积的0 55%，进一步为1% 45%。
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6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述的加氢处理催化剂MA床层中催化剂的装填体积占所有加氢反应器中催化剂总装填体积的1% 25%，优选2% 20%；所述的加氢处理~ ~
催化剂MB床层中催化剂的装填体积占所有加氢反应器中催化剂总装填体积的1% 25%，优选~
2% 20%。
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7.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M中，大孔道由外表面向球心方向延伸。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M中，大孔道的底面在球体外表面呈圆形、椭圆形、多边形、异形中的至少一种。
9.根据权利要求8所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M中，大孔道为圆锥形孔道或棱锥形孔道，优选，圆锥形孔道或棱锥形孔道的顶角的角度为5 50度。
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10.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M中，大孔道的最小截面积占大孔道底面面积的10%以下，优选为5%以下，进一步优选为2%以下。
11.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M中，大孔道由底面到最长深度1/2处的截面积占大孔底面面积的20% 70%，优选为25% 65%。
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12.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M中，大孔道由底面到最长深度1/2处的截面积占底面到最长深度1/4处的截面积30% 80%，优选为45% 75%。
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13.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M中，大孔道由底面到最长深度3/4处的截面积占底面到最长深度1/2处的截面积40% 80%，优选为55% 75%。
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14.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M中，大孔道的最小截面的宽度不超过30μm。
15.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M中，大孔道在载体表面的分布，其中，任意相邻两个大孔道间的最小壁厚占球体直径的1/8 1/5；优选，所述载~
体表面的大孔道相同；再优选，所述载体的大孔道均匀分布在球体表面。
16.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M的载体，呈球形，设有顶点指向球心、底面在球体表面的圆锥形大孔道，球形载体直径为2.5 10.0mm，其中，每~
个圆锥形大孔道底面面积为球体表面积的0.05% 4.5%，圆锥形大孔道总底面的面积为球体~
表面积的5% 50%，圆锥形大孔道的高为球形载体半径的50% 99%，优选为55% 96%，其中圆锥~ ~ ~
形大孔道顶角的角度为5 50度，且所述载体的圆锥形孔道均匀分布在球体表面。
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17.根据权利要求16所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M的载体，设有圆锥形大孔道4 40个，优选为8 40个。
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18.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M，以Al2O3-SiO2为载体，其中SiO2重量含量为20% 50%，优选为30% 40%。
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19.根据权利要求18所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M的载体中，还含有第一金属组分氧化物，所述第一金属组分氧化物为NiO；所述第一金属组分氧化物NiO与Al2O3的摩尔比为0.03：1~0.13：1，优选为0.05：1~0.11：1。
20.根据权利要求1 19任一所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M的载体的~
性质如下：比表面积为100 200m2/g，孔容为0.70mL/g以上，优选0.75 1.15mL/g，孔直径20~ ~ ~
100nm所占的孔容为总孔容的35% 60%，平均孔直径为15nm以上，优选为17 30nm。
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21.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述加氢处理催化剂M的活性金属组分包括第二金属组分即第ⅥB族金属元素和第三金属组分即第Ⅷ族金属元素，其中第ⅥB族金属元素优选为Mo，第Ⅷ族金属元素优选为Ni和/或Co。
22.根据权利要求21所述的方法，其特征在于，以催化剂的重量为基准计，第二金属组分以氧化物计的含量为1.0% 30.0%，优选为1.5% 20%，第一金属组分和第三金属组分的总~ ~
含量以氧化物计为1.0% 35.0%，优选为2.0% 25.0%，氧化硅的含量为25.0% 35.0%，氧化铝~ ~ ~
的含量为55.0% 65.0%。
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23.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，各反应器的操作条件各自独立地为：反应压力5 25MPa，反应温度300 430℃，液时体积空速0.05 5.0h-1，氢油体积比150∶1 1200∶1；
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进一步优选如下：上流式反应器的操作条件如下：反应压力8 25MPa，反应温度340 420℃，~ ~
液时体积空速为0.1 1.5h-1，氢油体积比为200 550；下流式反应器的操作条件如下：反应压~ ~
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力8 25MPa，反应温度350 430℃，液时体积空速为0.2 1.0h ，氢油体积比为500 1200。
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24.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述渣油原料中含有铁和/或钙，其中有机铁及无机铁以铁计的含量为10μg/g以上，进一步为20μg/g以上，钙含量为10μg/g以上，进一步为20μg/g以上。
一种渣油加氢处理方法
技术领域
背景技术
[0002] 随着原油日益变重、变劣，越来越多的重油、渣油需要加工处理。重油、渣油的加工处理不但要将其裂化为低沸点的产物，如石脑油、中间馏分油及减压瓦斯油等，而且还要提高它们的氢碳比，这就需要通过脱碳或加氢的方法来实现。其中的脱碳工艺包括焦化、溶剂脱沥青、重油催化裂化等；加氢工艺包括加氢裂化、加氢精制、加氢处理等。加氢工艺既能加氢转化渣油，提高液体产品的产率，而且还能脱除其中的杂原子，产品质量好，具有明显的优势。因此，各炼油企业纷纷新建渣油加氢处理装置，加工更重质、劣质的渣油，以获取更好的效益。
[0003] 重油、渣油加氢处理技术的原料裂化率较低，主要目的是为下游原料轻质化装置如催化裂化或焦化等装置提供原料。通过加氢处理，使劣质渣油中的硫、氮、金属等杂质含量及残炭值明显降低，从而获得下游原料轻质化装置能够接受的进料。
[0004] 对于催化裂化装置来说，若进料中铁和/或钙含量过高，会降低重油分子与催化剂活性中心的可接近性，导致重油转化率降低。而且，进料中铁和/或钙含量过高还会使催化剂表面形成瘤状凸起，导致堆密度下降，进而影响反应器和再生器间的催化剂循环，严重时影响装置加工负荷。此外，铁具有脱氢作用，导致干气中的氢气/甲烷比偏高。总之，进料中铁和/或钙含量过高会导致重油转化率降低，产品选择性变差，影响装置加工负荷，进而影响全厂的经济效益。因此，控制催化裂化进料中的铁和/或钙含量是当务之急。
[0005] 固定床渣油加氢工艺中，由于进料均为含有金属杂质的重油或渣油原料，在脱金属杂质过程中，金属杂质会沉积在催化剂的表面以及孔道中，尤其是铁和/或钙主要沉积在催化剂的外表面，会使催化剂床层的空隙率快速减小，导致床层压降上升，从而影响装置的操作周期。
[0006] CN1335368A公开了一种渣油处理方法。该方法如下：重、渣油原料在通过加氢反应之前，先经过吸附过滤的预处理过程，这样可以脱除原料携带的悬浮颗粒，还可以脱除原油中环烷酸铁生成的硫化亚铁及大部分易生焦的物质，以减少渣油加氢反应器结垢，延长装置的运转周期。但该方法需要额外增加预处理设备，而且在加氢处理之前，环烷酸铁并未发生反应，仍溶解于原料中，脱铁效果不好。
[0007] CN103289734A公开了一种高金属、高硫和高氮的劣质重油加氢处理工艺及催化剂级配组合，含有两个串联的上流式脱铁钙反应器、一个固定床脱金属反应器、一个固定床脱硫反应器和一个固定床脱氮反应器，其中上流式脱铁脱钙反应器内装填加氢脱铁脱钙催化剂，从催化剂颗粒中心到外表面，加氢脱铁脱钙催化剂的活性金属组分呈“蛋黄”分布，以延长装置的运转周期。该方法可以在一定程度上调节脱除的铁和钙在催化剂上的分布，但仍无法解决铁和钙杂质容易沉积到催化剂外表面，带来压降增长过快，从而影响装置的运转周期的问题。
发明内容
[0008] 针对现有技术中的不足之处，本发明提供了一种渣油加氢处理方法。本发明方法特别适用于处理铁、钙杂质含量高的渣油，不但可以有效地脱除和附着铁和/或钙杂质，催化剂整体活性高，而且还能延长装置的运转周期。
[0009] 本发明的发明人经过大量的研究发现，渣油中的铁和钙可分为有机和无机两大类，其中无机类铁钙很容易脱除，但有机类铁钙并不容易脱除，即使是生成硫化亚铁和硫化钙，也是附着于催化剂表面，且极易脱落随物流穿透催化剂床层，脱落的硫化亚铁和硫化钙碎片及颗粒物会进入下游催化剂床层，尤其是存在粒度过渡和催化剂孔径过渡明显的两种催化剂界面位置，这样不但引起下游催化剂床层空隙率下降床层压降升高，甚至造成床层局部物流不均产生径向温差，而且还会影响下游的装置（比如催化裂化装置）运行。为此，发明人发明了一种催化剂M，并进行合理的级配装填，从而解决此问题。
[0010] 本发明提供一种渣油加氢处理方法，该方法包括：渣油原料在氢气存在下，在加氢处理的操作条件下依次通过串联设置的上流式反应器和下流式固定床反应器，得到加氢产物；上流式反应器至少设有加氢处理催化剂MA床层，下流式固定床反应器中至少设有加氢处理催化剂MB床层和加氢脱硫催化剂床层，且加氢处理催化剂MB床层设置在加氢脱硫催化剂床层的上游，所述的加氢处理催化剂MA和加氢处理催化剂MB各自独立地选自加氢处理催化剂M，所述加氢处理催化剂M包括载体和加氢活性金属组分，所述载体为球体，直径为2.5~10.0mm，其中，载体外表面具有多个不互通的大孔道，且大孔道的截面积沿径向由外向内逐级减小，其中，每个大孔道底面面积为球体表面积的0.05% 5%，大孔道总底面的面积为球体~
表面积的5% 50%，大孔道的最长深度，以沿球体半径方向孔道长度计，为球形载体半径的~
30% 99%，优选为55% 96%。
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表面积的5% 50%，大孔道的最长深度，以沿球体半径方向孔道长度计，为球形载体半径的~
30% 99%，优选为55% 96%。
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[0011] 本发明方法中，上流式反应器至少设置一个反应器，可以为1 3个，下流式固定床~反应器至少设置一个反应器，可以为1 5个。具体可以根据原料性质以及催化剂性能等来确~
定。
定。
[0012] 本发明方法中，所述上流式反应器还可以在加氢处理催化剂MA床层的上游设置加氢保护剂床层，其中，所述加氢保护剂床层装填加氢保护剂；所述加氢保护剂床层中装填催化剂的体积占所有反应器总装填体积的0 15%，进一步为1% 12%。~ ~
[0013] 本发明方法中，下流式固定床反应器还可在加氢脱硫催化剂床层下游设置加氢脱氮和/或脱残炭催化剂床层；加氢脱氮和/或脱残炭催化剂床层装填加氢脱氮和/或脱残炭催化剂，即具有加氢脱氮和/或脱残炭功能的催化剂，具体装填量根据原料性质等实际情况来确定。
[0014] 本发明方法中，下流式固定床反应器还可以在加氢脱硫催化剂床层和加氢处理催化剂MB床层之间设置加氢脱金属催化剂床层。加氢脱金属催化剂床层中装填加氢脱金属催化剂，其中加氢脱金属催化剂床层中装填催化剂的体积占所有反应器总装填体积的0 55%，~进一步为1% 45%。
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[0015] 本发明方法中，所述的加氢处理催化剂MA床层中催化剂的装填体积占所有加氢反应器中催化剂总装填体积的1% 25%，优选2% 20%。所述的加氢处理催化剂MB床层中催化剂~ ~的装填体积占所有加氢反应器中催化剂总装填体积的1% 25%，优选2% 20%。
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[0016] 所述加氢处理催化剂M中，所述载体中的大孔道的截面是指以载体球心为球心，以不同半径形成的球面，那么在该球面上大孔道对应的面即为截面。
[0017] 进一步，所述载体表面的大孔道由外表面向球心方向延伸。
[0018] 进一步，所述载体中的大孔道底面在球体外表面呈圆形、椭圆形、多边形、异形中的至少一种。
[0019] 进一步，所述载体的大孔道为圆锥形孔道或棱锥形孔道，优选圆锥形孔道或棱锥形孔道的顶角的角度为5 50度。~
[0020] 其中，所述球体表面积的计算公式为S=πD²，D为球体的直径。
[0021] 其中，所述大孔道的截面积沿径向由外向内逐级减小是指每个大孔道的截面积沿径向由外向内整个区间范围内呈现逐渐降低的趋势，但允许在一个或多个区间内维持恒定。所述区间是指大孔道的整个区间内的任意两个截面的距离，其中任意区间的间隔长度不超过大孔道最长深度的1/4。
[0022] 进一步，所述载体的大孔道的截面积沿径向由外向内逐级减小，最小的截面积占大孔道底面面积的10%以下，优选为5%以下，进一步优选为2%以下。
[0023] 进一步，所述载体的大孔道的截面积沿径向由外向内逐级减小，由底面到最长深度1/2处的截面积占大孔底面面积的20% 70%，优选为25% 65%。~ ~
[0024] 进一步，所述大孔道的截面积沿径向由外向内逐级减小，由底面到最长深度1/2处的截面积占底面到最长深度1/4处的截面积30% 80%，优选为45% 75%。~ ~
[0025] 进一步，所述大孔道的截面积沿径向由外向内逐级减小，由底面到最长深度3/4处的截面积占底面到最长深度1/2处的截面积40% 80%，优选为55% 75%。~ ~
[0026] 进一步，所述大孔道的最小截面的宽度不超过30μm。
[0027] 其中，所述大孔道在载体表面的分布，其中，任意相邻两个大孔道间的最小壁厚占球体直径的1/8 1/5。其中，优选所述载体表面的大孔道相同，即外形和大小基本相同，可以~由相同的导模制成相同的大孔道，进一步优选，所述载体的大孔道均匀分布在球体表面。
[0028] 所述的加氢处理催化剂M中，所述载体呈球形，设有顶点指向球心、底面在球体表面的圆锥形大孔道，球形载体直径为2.5 10.0mm，其中，每个圆锥形大孔道底面面积为球体~表面积的0.05% 4.5%，圆锥形大孔道总底面的面积为球体表面积的5% 50%，圆锥形大孔道~ ~
的高为球形载体半径的50% 99%，优选为55% 96%，其中圆锥形大孔道顶角的角度为5 50度，~ ~ ~
且所述载体的圆锥形孔道均匀分布在球体表面。
的高为球形载体半径的50% 99%，优选为55% 96%，其中圆锥形大孔道顶角的角度为5 50度，~ ~ ~
且所述载体的圆锥形孔道均匀分布在球体表面。
[0029] 进一步，所述的加氢处理催化剂M的载体中，设有圆锥形大孔道4 40个，优选8 40~ ~个。
[0030] 本发明的加氢处理催化剂M，以Al2O3-SiO2为载体，其中以载体的重量为基准，SiO2重量含量为20% 50%，优选为30% 40%。~ ~
[0031] 本发明的加氢处理催化剂M的载体中，优选还含有第一金属组分氧化物，所述第一金属组分氧化物为NiO。所述第一金属组分氧化物NiO与Al2O3的摩尔比为0.03：1 0.13：1，优~选为0.05：1 0.11：1。
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[0032] 本发明的加氢处理催化剂M的载体的性质如下：比表面积为100 200m2/g，孔容为~0.70mL/g以上，优选0.75 1.15mL/g，孔直径20 100nm所占的孔容为总孔容的35% 60%，平均~ ~ ~
孔直径为15nm以上，优选为17 30nm。
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孔直径为15nm以上，优选为17 30nm。
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[0033] 本发明的加氢处理催化剂M中，所述活性金属组分包括第二金属组分即第ⅥB族金属和第三金属元素即第Ⅷ族金属元素，其中第ⅥB族金属优选为Mo，第Ⅷ族金属优选为Ni和/或Co。
[0034] 本发明的加氢处理催化剂M中，以催化剂的重量为基准计，第二金属组分以氧化物计的含量为1.0% 30.0%，优选为1.5% 20%，第一金属组分和第三金属组分的总含量以氧化~ ~物计为1.0% 35.0%，优选为2.0% 25.0%，氧化硅的含量为25.0% 35.0%，氧化铝的含量为~ ~ ~
55.0% 65.0%
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本发明的渣油加氢处理方法中，各反应器的操作条件各自独立地为：反应压力5~
25MPa，反应温度300 430℃，液时体积空速0.05 5.0h-1，氢油体积比150∶1 1200∶1；进一步~ ~ ~
优选如下：上流式反应器的操作条件如下：反应压力8 25MPa，反应温度340 420℃，液时体~ ~
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积空速为0.1 1.5h ，氢油体积比为200 550；下流式反应器的操作条件如下：反应压力8~ ~ ~
25MPa，反应温度350 430℃，液时体积空速为0.2 1.0h-1，氢油体积比为500 1200。
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55.0% 65.0%
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本发明的渣油加氢处理方法中，各反应器的操作条件各自独立地为：反应压力5~
25MPa，反应温度300 430℃，液时体积空速0.05 5.0h-1，氢油体积比150∶1 1200∶1；进一步~ ~ ~
优选如下：上流式反应器的操作条件如下：反应压力8 25MPa，反应温度340 420℃，液时体~ ~
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积空速为0.1 1.5h ，氢油体积比为200 550；下流式反应器的操作条件如下：反应压力8~ ~ ~
25MPa，反应温度350 430℃，液时体积空速为0.2 1.0h-1，氢油体积比为500 1200。
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[0035] 与现有技术相比，本发明的优点在于：1、常规上流式与下流式组合的固定床渣油加氢处理工艺过程中，上流式反应器内物流自下而上流动，同时上流式内液相为连续相，气相为鼓泡式的非连续相，该特点使催化剂床层处于微膨胀状态，气相鼓泡又使部分催化剂颗粒间互相碰撞摩擦，导致沉积在催化剂颗粒外表面的铁钙的硫化物及积碳颗粒和碎片脱落，连同原料中携带的机械杂质颗粒物等随物流进入后部下流式固定床反应器；常规渣油加氢过程的下流式固定床反应器内部物流状态为滴流式，气相为连续相而液相不连续，该特点使从上游上流式反应器携带来的铁钙的硫化物的积碳颗粒和碎片、原料中携带的机械杂质颗粒物极易附着在下流式固定床反应器的上床层催化剂颗粒之间，导致床层空隙率下降压降升高，甚至局部阻塞导致物流偏流形成径向温差或热点。本发明方法采用上流式反应器和下流式固定床反应器相结合，并在上流式反应器中设置加氢处理催化剂MA床层和在下流式反应器上部设置加氢处理催化剂MB床层，由于加氢处理催化剂M具有适宜的粒度、孔道结构和独特的通道结构，可代替常规的加氢保护剂和加氢脱金属催化剂，而且具有较高的脱金属活性，能够深度脱除金属杂质Fe、Ca、Ni和V，还能有效附着金属杂质、颗粒物及积碳，尤其是对有机铁杂质，能够有效脱除并固定在催化剂外表面的大孔道中，这样减少了铁钙杂质对下游装置的影响，且在设置加氢处理催化剂MA和MB床层时，并不需要增加催化剂总装填体积，就能达到良好的整体活性和稳定性，避免局部床层的压降快速升高，有利于延长加氢装置的运转周期。
[0036] 2、本发明采用的加氢处理催化剂M的表面有一定数量和大小的大孔道，大孔道不互通不贯穿，且大孔道的截面积沿径向由外向内逐级减小，孔道形状优选为锥形（圆锥或棱锥）。催化剂颗粒上的大孔道可以大幅降低渣油分子向催化剂颗粒内部扩散的距离和阻力。不互通不贯穿的孔道避免渣油物流直接流出孔道，提高了渣油物流在孔道内的停留时间，增加了颗粒物及垢物的沉积几率。发明人经过大量的实验，创造性地发现，本发明的催化剂载体的孔道具有锥形结构，且锥形孔道前端为锐角，反应后的颗粒物、垢物在孔道20 30μm~
的距离内易架桥，形成微米级的网格，逐渐在大孔道内由内向外扩展，使铁等垢物沉积附着效率大幅提升。而一般制备的贯穿孔道一般都会在0.1mm以上，不易提供20 30μm距离的架~
桥空间，同时因为是贯穿孔道，有物流冲刷，垢物沉积难度增加，使垢物沉积附着效率降低。
的距离内易架桥，形成微米级的网格，逐渐在大孔道内由内向外扩展，使铁等垢物沉积附着效率大幅提升。而一般制备的贯穿孔道一般都会在0.1mm以上，不易提供20 30μm距离的架~
桥空间，同时因为是贯穿孔道，有物流冲刷，垢物沉积难度增加，使垢物沉积附着效率降低。
[0038] 4、本发明催化剂级配装填方法可用于渣油的加氢处理，尤其适用于含铁的渣油的加氢处理，渣油中有机铁及无机铁以铁计的含量可在10μg/g以上，或20μg/g以上，钙含量可在10μg/g以上，或20μg/g以上。本发明催化剂级配装填方法不但可以有效地脱除和附着铁和/或钙杂质，催化剂整体活性高，而且还能延长装置的运转周期。附图说明
[0039] 图1为本发明渣油加氢处理催化剂M的载体制备过程的示意剖面图；图2为形成模具壳体的半球形空腔模具示意图；
图3制备的催化剂M的载体剖面示意图；
图4制备的催化剂M的载体立体示意图；
附图标记说明如下：
1.模具壳体；2.膏状物料；3.能形成圆锥形大孔道的导模；4.空腔；5.圆锥形“芒刺”；6.圆锥形孔道。
图3制备的催化剂M的载体剖面示意图；
图4制备的催化剂M的载体立体示意图；
附图标记说明如下：
1.模具壳体；2.膏状物料；3.能形成圆锥形大孔道的导模；4.空腔；5.圆锥形“芒刺”；6.圆锥形孔道。
具体实施方式
[0040] 下面结合实施例对本发明的技术方案作进一步详细的说明，但实施例并不限制本发明的保护范围。本发明中，wt%为质量分数。
[0041] 本发明中，所述的比表面积、孔容、孔径和孔分布是采用低温液氮吸附法测得的。
[0042] 本发明加氢处理催化剂M可以采用如下方法制备，该方法包括：（1）向硅源中加入酸性胶溶剂，进行酸化处理；
（2）向步骤（1）中加入拟薄水铝石、固化剂，配制成膏状物料；
（3）将步骤（2）所得膏状物料加入模具中，再将盛有膏状物料模具加热一定时间，使膏状物料固化成型；
（4）将步骤（3）物料脱出模具，经洗涤、干燥、焙烧，得到催化剂载体；
（5）将步骤（4）所得载体浸渍负载催化剂活性金属组分，再经干燥和焙烧，得到加氢处理催化剂M。
（2）向步骤（1）中加入拟薄水铝石、固化剂，配制成膏状物料；
（3）将步骤（2）所得膏状物料加入模具中，再将盛有膏状物料模具加热一定时间，使膏状物料固化成型；
（4）将步骤（3）物料脱出模具，经洗涤、干燥、焙烧，得到催化剂载体；
（5）将步骤（4）所得载体浸渍负载催化剂活性金属组分，再经干燥和焙烧，得到加氢处理催化剂M。
[0043] 本发明加氢处理催化剂M的制备方法中，载体中优选引入第一金属氧化物，可以在步骤（1）和/或步骤（2）中引入第一金属源（镍源），优选引入方法具体如下：向步骤（1）所得的物料中加入镍源，并使之溶解于物料中。镍源可以采用可溶性镍盐，其中可溶性镍盐可以为硝酸镍、硫酸镍、氯化镍中的一种或几种，优选硝酸镍。
[0044] 本发明加氢处理催化剂M的制备方法中，步骤（1）中所述硅源为水玻璃、硅溶胶中的一种或几种，其中硅以氧化硅计的质量含量为20% 40%，优选25% 35%；所述酸性胶溶剂为~ ~硝酸、甲酸、醋酸、柠檬酸中的一种或几种，优选为硝酸，所述酸性胶溶剂的质量浓度为55%~
75%，优选60% 65%；酸性胶溶剂加入量以氢离子与二氧化硅的摩尔比为1：1.0 1：1.5；所述~ ~
硅源进行酸化处理后的pH值为1.0 4.0，优选1.5 2.5。
~ ~
75%，优选60% 65%；酸性胶溶剂加入量以氢离子与二氧化硅的摩尔比为1：1.0 1：1.5；所述~ ~
硅源进行酸化处理后的pH值为1.0 4.0，优选1.5 2.5。
~ ~
[0045] 本发明加氢处理催化剂M的制备方法中，步骤（2）所述拟薄水铝石的干基重量为70%以上，经高温焙烧转化为γ-Al2O3后的性质如下：孔容为0.95mL/g以上，优选孔容为0.95
1.2mL/g，比表面积为270m2/g以上，优选比表面积为270 330m2/g。所述固化剂为尿素、有机~ ~
铵盐中的一种或多种。所述有机铵盐为六次甲基四铵。所述固化剂的加入量以氮原子与二氧化硅的摩尔比为1:1.5 1:2.0；所述配制成膏状物料中固含量以二氧化硅、氧化铝重量计~
为25% 45%，优选28% 40%，其膏状物料应具有一定流动性的可塑体。
~ ~
1.2mL/g，比表面积为270m2/g以上，优选比表面积为270 330m2/g。所述固化剂为尿素、有机~ ~
铵盐中的一种或多种。所述有机铵盐为六次甲基四铵。所述固化剂的加入量以氮原子与二氧化硅的摩尔比为1:1.5 1:2.0；所述配制成膏状物料中固含量以二氧化硅、氧化铝重量计~
为25% 45%，优选28% 40%，其膏状物料应具有一定流动性的可塑体。
~ ~
[0046] 本发明加氢处理催化剂M的制备方法中，步骤（3）所述模具包含带有球形空腔的壳体和能与本发明所要求的孔道形状匹配的导模，壳体选用刚性材质，外部形状可以为任意形状，优选为球形等对称几何形状。本发明以外部形状是球形，导膜结构为能形成圆锥形孔道的模具为例进行说明，球形壳体可由两个完全相同的半球体组成，也可以由四个四分之一球体组成。球形空腔的直径可以根据催化剂颗粒的大小来调节，使得最终球形载体的直径为2.5 10.0mm。所述导模的材料选用加热或燃烧可除掉的物质，比如石墨、木材、纸、石蜡~或石油树脂等。所述导膜的结构与载体中的三维圆锥形孔道相配，且朝向球心方向有圆锥形“芒刺”，导膜底面与四分之一球体表面连接，导膜除去圆锥形“芒刺”部件的厚度d为0~
2mm，导膜中的圆锥形“芒刺”呈中心对称。由此形成能够产生圆锥形孔道的导模。
2mm，导膜中的圆锥形“芒刺”呈中心对称。由此形成能够产生圆锥形孔道的导模。
[0047] 所述导模的结构与载体中的孔道相配，除去导模后即产生圆锥形孔道。
[0048] 本发明加氢处理催化剂M的制备方法中，步骤（3）首先将各部分球形壳体相互固定，使之成为两个完整的半球体空腔，将四个导模拼成两个半球形分别放入两个完整的半球体空腔内，这时将膏状物料注入或压入两个半球体空腔，充满整个空腔后将两个半球体合在一起形成一个完整的球体并固定。
[0049] 本发明加氢处理催化剂M的制备方法中，步骤（3）将盛有膏状物料模具加热温度为70 200℃，优选100 150℃，恒温时间为30 240分钟，优选50 120分钟，使物料固化。
~ ~ ~ ~
~ ~ ~ ~
[0050] 本发明加氢处理催化剂M的制备方法中，步骤（4）中脱出模具，即取下壳体由于模具中膏状物料受热后释放碱性气体，使膏状物料固化并收缩后自动脱出球形壳体。步骤（4）中，所述洗涤是用去离子水将脱出球形壳体后的球状物料洗涤至中性，由于采用四分之一球体作为导模，在洗涤过程中因为去离子水的冲刷、扰动和浸泡，可使导模与球体自动分离，球体留下所需的大孔道。所述干燥温度为100 150℃，干燥时间为4 10小时。所述焙烧温~ ~度为500 900℃，优选为550 800℃，焙烧时间为2 8小时。
~ ~ ~
~ ~ ~
[0051] 本发明加氢处理催化剂M的制备方法中，所述步骤（5）中载体浸渍催化剂活性金属组分后的干燥和焙烧条件如下：在100 150℃干燥4 10小时，再在400 600℃焙烧2 6小时。~ ~ ~ ~
[0052] 本发明中，加氢保护剂床层一般装填加氢保护剂，加氢脱金属催化剂床层一般装填加氢脱金属催化剂，加氢脱硫催化剂床层一般装填加氢脱硫催化剂，加氢脱氮和/或脱残炭催化剂床层一般装填加氢脱氮和/或脱残炭催化剂，即具有加氢脱氮和/或脱残炭功能的催化剂。上述催化剂可以采用本领域常规使用的催化剂，装填量也可以采用本领域常规的装填量。以所有反应器中催化剂的总装填体积为基准，所述加氢保护催化剂床层中的催化剂的装填量可以为5% 30%，所述加氢脱金属催化剂床层中的催化剂的装填量可以为5%~ ~60%，所述加氢脱硫催化剂床层中的催化剂的装填量可以为15% 50%，所述加氢脱氮和/或脱~
残炭催化剂床层中的催化剂的装填量可以为5% 50%。
~
残炭催化剂床层中的催化剂的装填量可以为5% 50%。
~
[0053] 本发明中，所述加氢保护催化剂、加氢脱金属催化剂、加氢脱硫催化剂和加氢脱氮和/或脱残炭催化剂可以为本领域常规的具有这些功能的催化剂。一般地，上述催化剂都是以耐热多孔无机氧化物如氧化铝为载体，以第VIB 族和/ 或第VIII 族金属为活性金属组分，第VIB 族金属为W和Mo中的至少一种，第VIII 族金属为Co 和Ni 中的至少一种，还可以含有助剂组分，选自P、Si、F 和B 中的至少一种。使用时可以单独商购各种催化剂后组合使用，也可以直接商购包括上述各种催化剂的全系列渣油加氢处理催化剂，如中国石化抚顺石油化工研究院研制的FZC系列渣油加氢处理催化剂，加氢保护催化剂FZC-10U、FZC-11U，加氢脱金属催化剂FZC-28A、FZC-204A，加氢脱硫催化剂FZC-33B、FZC-34A，加氢脱氮脱残炭催化剂FZC-41B。
[0054] 本发明催化剂级配装填方法可用于渣油的加氢处理，尤其适用于含铁的渣油的加氢处理。优选地，所述渣油中有机铁及无机铁以铁计的含量为10μg/g以上，更优选为20μg/g以上，钙含量为10μg/g以上，更优选为20μg/g以上。所述的渣油为常压渣油和减压渣油中的至少一种，也可以是含有渣油组分的重质油，比如稠油等。所述渣油原料中均可以含有各种常规杂质，比如硫、氮含量、沥青质、金属杂质和残炭等。所述渣油原料的性质可以为：硫含量不大于4wt%，氮含量不大于0.7wt%，金属含量 (Ni+V) 不大于140µg/g，残炭值不大于17wt%，沥青质含量不大于5wt%。所述渣油原料可以掺炼直馏蜡油和/或减压蜡油，或者可以掺炼二次加工蜡油和/或催化回炼油等。
[0055] 本发明方法可以采用不同结构的加氢反应器，各个加氢反应器可以采用上流式进料，也可以采用下流式进料。
[0056] 本发明中，所述多个加氢反应器的数目优选为2 5个；每个加氢反应器内的催化剂~床层的数目为1 7个，优选为2 5个。所述加氢反应器的数目和每个加氢反应器内的加氢催~ ~
化剂床层的数目可以根据需要进行适当的调整。
化剂床层的数目可以根据需要进行适当的调整。
[0057] 下面结合附图对本发明的加氢处理催化剂M作详细的说明。
[0058] 本发明以外部形状是球形，导膜为能形成圆锥形孔道为例进行说明，如图1-4所示，本发明制备渣油加氢处理催化剂载体时，所述模具包含带有球形空腔的壳体1（见图1）和能形成圆锥形孔道的导模3（见图1）。本发明以外部形状是球形为例进行说明，球形壳体可由两个完全相同的半球体组成。球形空腔直径为D(见图1)。所述导模选用加热或燃烧可除掉的物质，比如石墨、木材、纸、石蜡或石油树脂等。所述导模的结构与载体中的三维圆锥形孔道相配，且朝向球心方向有圆锥形“芒刺”5，导膜底面与四分之一球体表面连接，导膜除去圆锥形“芒刺”5部件的厚度为d，导膜中的圆锥形“芒刺”呈中心对称。具体见图1和图3。除去导模后所产生的圆锥形孔道6。
[0059] 本发明方法中，首先将各部分球形壳体相互固定，使之成为两个完整的半球体空腔4(见图2)，将能三维圆锥形孔道的导模放入一个半球体空腔4内，这时将膏状物料2压入两个半球体空腔4，充满整个空腔后将两个半球体合在一起形成一个完整的球体并固定。导膜形成圆锥形孔道6，如图3所示。本发明制备的催化剂载体立体示意图如图4所示。
[0060] 实施例1称取氧化硅含量为30wt%的水玻璃400g加入烧杯中，启动搅拌装置，向烧杯中缓慢加入质量浓度为62%的硝酸溶液150g，再加入硝酸镍，搅拌溶解后烧杯中水玻璃溶液的pH值为
2
2.0，再向上述溶液中加入385.3g拟薄水铝石（性质如下：孔容1.05mL/g，比表面积为306m /g，干基为70wt%），控制载体中氧化镍和氧化铝的摩尔比为0.06:1，搅拌均匀后再加入固化剂尿素35g，待尿素全部溶解后加入去离子水，使烧杯中物料呈具有一定流动性的膏状，且以二氧化硅和氧化铝计的固含量为33%。
2
2.0，再向上述溶液中加入385.3g拟薄水铝石（性质如下：孔容1.05mL/g，比表面积为306m /g，干基为70wt%），控制载体中氧化镍和氧化铝的摩尔比为0.06:1，搅拌均匀后再加入固化剂尿素35g，待尿素全部溶解后加入去离子水，使烧杯中物料呈具有一定流动性的膏状，且以二氧化硅和氧化铝计的固含量为33%。
[0061] 将上述膏状物料压入具有球形空腔的两个完全相同的半球体中。其中，一个半球体中放入导模，导模由木材制备。球形载体的导膜与载体相配，能够形成圆锥形孔道结构，导膜分成四分之一球体，且其具有朝向球心方向的6根圆锥形“芒刺”。圆锥形“芒刺”顶点指向球心，底面与四分之一球体表面连接。载体的圆锥形孔道均匀分布在球体表面。
[0062] 膏状物料压入两个半球体空腔，充满整个空腔后将两个半球体合在一起形成一个完整的球体并固定。
[0063] 将盛有膏状物料模具加热至为120℃，恒温60分钟，由于模具中膏状物料受热后释放氨气使膏状物料固化并收缩后自动脱模成为球状凝胶，再用去离子水洗涤球状凝胶至中性，在120℃下干燥5小时，经750℃焙烧3小时得到本发明球状催化剂载体A。其中，所得催化剂载体A的直径为3mm，圆锥形孔道的个数为24个，圆锥形孔道的高为1.2mm，圆锥形孔道顶角的角度为20度，圆锥形孔道的底面面积为球体表面积的0.754%，圆锥形底面的总面积为球体表面面积的18%。
[0064] 将载体A浸渍Mo-Ni-P溶液，在120℃下干燥6小时，经500℃焙烧3小时得到本发明催化剂M1，催化剂性质见表1。
[0065] 实施例2制备过程如实施例1，只是增加硝酸镍的量，控制载体中氧化镍和氧化铝的摩尔比为
0.10:1，制备的催化剂载体B及催化剂M2性质见表1。
0.10:1，制备的催化剂载体B及催化剂M2性质见表1。
[0066] 其中，所得催化剂载体B的直径为8mm，圆锥形孔道的个数为40个，圆锥形孔道的高为3.5mm，圆锥形孔道顶角的角度为15度，圆锥形孔道的底面面积为球体表面积的0.43%，圆锥形底面的总面积为球体表面面积的17%。
[0067] 实施例3制备过程如实施例1，只是将固化剂尿素改为加入46.6g六次甲基四铵，制备的催化剂载体C及催化剂M3性质见表1。
[0068] 其中，所得催化剂载体C的直径为6mm，圆锥形孔道的个数为40个，圆锥形孔道的高为2.5mm，圆锥形孔道顶角的角度为25度，圆锥形孔道的底面面积为球体表面积的1.17%，圆锥形底面的总面积为球体表面面积的46.85%。
[0069] 实施例4制备过程如实施例1，只是不加入硝酸镍，制备的催化剂载体D及催化剂M4性质见表1。
[0070] 实施例5制备过程如实施例1，只是将固化剂尿素的加入量改为至40g，制备的催化剂载体E及催化剂M5性质见表1。
[0071] 其中，所得催化剂载体E的直径为2.8mm，圆锥形孔道的个数为40个，圆锥形孔道的高为0.8mm，圆锥形孔道顶角的角度为10度，圆锥形孔道的底面面积为球体表面积的0.19%，圆锥形底面的总面积为球体表面面积的7.6%。
[0072] 实施例6称取氧化硅含量为30wt%的水玻璃800g加入烧杯中，启动搅拌装置，向烧杯中缓慢加入质量浓度为62%的硝酸溶液299g，再加入硝酸镍，搅拌溶解后烧杯中水玻璃溶液的pH值为
2.0，再向上述溶液中加入575g拟薄水铝石（性质如下：孔容1.05mL/g，比表面积为306m2/g，干基为70wt%），控制载体中氧化镍和氧化铝的摩尔比为0.06:1，搅拌均匀后再加入固化剂尿素75g，待尿素全部溶解后加入去离子水，使烧杯中物料呈具有一定流动性的膏状，且以二氧化硅和氧化铝计的固含量为35%。
2.0，再向上述溶液中加入575g拟薄水铝石（性质如下：孔容1.05mL/g，比表面积为306m2/g，干基为70wt%），控制载体中氧化镍和氧化铝的摩尔比为0.06:1，搅拌均匀后再加入固化剂尿素75g，待尿素全部溶解后加入去离子水，使烧杯中物料呈具有一定流动性的膏状，且以二氧化硅和氧化铝计的固含量为35%。
[0073] 球形载体的导膜与载体相配，能够形成圆锥形孔道结构，导膜分成四分之一球体，且其具有朝向球心方向的2根圆锥形“芒刺”。圆锥形“芒刺”顶点指向球心，底面与四分之一球体表面连接。载体的圆锥形孔道均匀分布在球体表面。
[0074] 膏状物料压入两个半球体空腔，充满整个空腔后将两个半球体合在一起形成一个完整的球体并固定。
[0075] 将盛有膏状物料模具加热至为120℃，恒温60分钟，由于模具中膏状物料受热后释放氨气使膏状物料固化并收缩后自动脱模成为球状凝胶，再用去离子水洗涤球状凝胶至中性，在120℃下干燥5小时，经800℃焙烧3小时得到本发明球状催化剂载体F。所得催化剂载体F的直径为5mm，圆锥形孔道的个数为8个，圆锥形孔道的高为1.8mm，圆锥形孔道顶角的角度为45度，圆锥形孔道的底面面积为球体表面积的3.66%，圆锥形底面的总面积为球体表面面积的29.29%。
[0076] 将载体F浸渍Mo-Ni-P溶液，在120℃下干燥6小时，经550℃焙烧3小时得到本发明催化剂M6，催化剂性质见表1。
[0077] 比较例1称取氧化硅含量为30wt%的水玻璃400g加入烧杯中，启动搅拌装置，向烧杯中缓慢加入质量浓度为62%的硝酸溶液150g，再加入42.9g硝酸镍，搅拌溶解后烧杯中水玻璃溶液的pH值为2.0，再向上述溶液中加入385.3g拟薄水铝石（性质如下：孔容1.05mL/g，比表面积为
306m2/g，干基为70wt%），搅拌均匀后再加入固化剂尿素35g，待尿素全部溶解后加入去离子水，使烧杯中物料呈具有一定流动性的膏状，且以二氧化硅和氧化铝计的固含量为33%。
306m2/g，干基为70wt%），搅拌均匀后再加入固化剂尿素35g，待尿素全部溶解后加入去离子水，使烧杯中物料呈具有一定流动性的膏状，且以二氧化硅和氧化铝计的固含量为33%。
[0078] 将上述膏状物料压入两个相同的半球状中空结构的刚性体模具中，球形空腔直径与实施例1相同无导膜。充满整个空腔后将两个半球体合在一起形成一个完整的球体并固定。
[0079] 将盛有膏状物料模具加热至为120℃，恒温60分钟，由于模具中膏状物料受热后释放氨气使膏状物料固化并收缩后自动脱模成为球状凝胶，再用去离子水洗涤球状凝胶至中性，在120℃下干燥5小时，经750℃焙烧3小时得到本比较例球状催化剂载体G，所得催化剂载体G的直径为3mm。
[0080] 将载体G浸渍Mo-Ni-P溶液，在120℃下干燥6小时，经500℃焙烧3小时得到本比较例催化剂GC，催化剂性质见表1。
[0081] 比较例2称取氧化硅含量为30wt%的水玻璃400g加入烧杯中，启动搅拌装置，向烧杯中缓慢加入质量浓度为62%的硝酸溶液150g，再加入42.9g硝酸镍，搅拌溶解后烧杯中水玻璃溶液的pH值为2.0，再向上述溶液中加入385.3g拟薄水铝石（性质如下：孔容1.05mL/g，比表面积为
306m2/g，干基为70wt%），搅拌均匀后再加入固化剂尿素35g，待尿素全部溶解后加入去离子水，使烧杯中物料呈具有一定流动性的膏状，且以二氧化硅和氧化铝计的固含量为33%。
306m2/g，干基为70wt%），搅拌均匀后再加入固化剂尿素35g，待尿素全部溶解后加入去离子水，使烧杯中物料呈具有一定流动性的膏状，且以二氧化硅和氧化铝计的固含量为33%。
[0082] 将上述膏状物料压入两个相同的半球状中空结构的刚性体模具中，调节球形空腔直径使得最终催化剂载体的直径为8mm，无导膜。充满整个空腔后将两个半球体合在一起形成一个完整的球体并固定。
[0083] 将盛有膏状物料模具加热至为120℃，恒温60分钟，由于模具中膏状物料受热后释放氨气使膏状物料固化并收缩后自动脱模成为球状凝胶，再用去离子水洗涤球状凝胶至中性，在120℃下干燥5小时，经750℃焙烧3小时得到本比较例球状催化剂载体H，所得催化剂载体H的直径为8mm。
[0084] 将载体H浸渍Mo-Ni-P溶液，在120℃下干燥6小时，经500℃焙烧3小时得到本比较例催化剂HC，催化剂性质见表1。
[0085] 表1 本发明实施例和比较例所制备催化剂载体以及催化剂的性质催化剂载体编号 A B C D E F G H
孔容，mL/g 0.784 0.775 0.774 0.782 0.781 0.783 0.776 0.774
比表面积，m2/g 142 144 145 141 142 143 145 141
平均孔直径，nm 22.5 22.6 22.4 22.5 22.6 22.5 22.1 22.5
孔分布，%
<8.0 nm 0.8 0.9 0.7 0.8 0.8 0.9 1.1 1.2
8-20 nm 62.4 62.1 62.3 62.5 62.2 62.1 63.2 63.4
20-100 nm 36.8 37 37 36.7 37 37 35.7 35.4
催化剂编号 M1 M2 M3 M4 M5 M6 GC HC
金属含量，wt%
MoO3 9.7 9.6 9.7 9.7 9.5 9.6 9.7 9.6
NiO 4.5 5.1 4.5 2.3 4.5 4.6 4.5 4.4
侧压强度，N/粒 42 44 35 39 49 40 87 93
实施例7-12
本实施例采用一个上流式及三个下流式加氢反应器，第一反应器（R1）设两个加氢保护剂床层和一个加氢处理催化剂床层MA，其中分别装填加氢保护剂和加氢处理催化剂M，三个床层装填催化剂的体积比为4:4:5；第二反应器（R2）设有加氢处理催化剂床层MB和加氢脱金属催化剂床层，其中分别装填加氢处理催化剂M和加氢脱金属催化剂，两个床层装填催化剂的体积比为1:3，第三反应器（R3）设有加氢脱硫催化剂床层，其中装填加氢脱硫催化剂，第四反应器（R4）设有加氢脱氮/脱残炭催化剂床层，其中装填加氢脱氮/脱残炭催化剂，R1、R2、R3与R4装填催化剂的体积比为25:20:25:30；其中实施例7-12中的催化剂床层MA和MB分别装填了实施例1-6制备的加氢处理催化剂M1-M6，具体催化剂种类和各反应器的装填量见表3。本实施例所处理的渣油原料的性质见表2，比较例所用部分催化剂性质见表4，所采用的操作条件见表5，具体反应结果见表6。
孔容，mL/g 0.784 0.775 0.774 0.782 0.781 0.783 0.776 0.774
比表面积，m2/g 142 144 145 141 142 143 145 141
平均孔直径，nm 22.5 22.6 22.4 22.5 22.6 22.5 22.1 22.5
孔分布，%
<8.0 nm 0.8 0.9 0.7 0.8 0.8 0.9 1.1 1.2
8-20 nm 62.4 62.1 62.3 62.5 62.2 62.1 63.2 63.4
20-100 nm 36.8 37 37 36.7 37 37 35.7 35.4
催化剂编号 M1 M2 M3 M4 M5 M6 GC HC
金属含量，wt%
MoO3 9.7 9.6 9.7 9.7 9.5 9.6 9.7 9.6
NiO 4.5 5.1 4.5 2.3 4.5 4.6 4.5 4.4
侧压强度，N/粒 42 44 35 39 49 40 87 93
实施例7-12
本实施例采用一个上流式及三个下流式加氢反应器，第一反应器（R1）设两个加氢保护剂床层和一个加氢处理催化剂床层MA，其中分别装填加氢保护剂和加氢处理催化剂M，三个床层装填催化剂的体积比为4:4:5；第二反应器（R2）设有加氢处理催化剂床层MB和加氢脱金属催化剂床层，其中分别装填加氢处理催化剂M和加氢脱金属催化剂，两个床层装填催化剂的体积比为1:3，第三反应器（R3）设有加氢脱硫催化剂床层，其中装填加氢脱硫催化剂，第四反应器（R4）设有加氢脱氮/脱残炭催化剂床层，其中装填加氢脱氮/脱残炭催化剂，R1、R2、R3与R4装填催化剂的体积比为25:20:25:30；其中实施例7-12中的催化剂床层MA和MB分别装填了实施例1-6制备的加氢处理催化剂M1-M6，具体催化剂种类和各反应器的装填量见表3。本实施例所处理的渣油原料的性质见表2，比较例所用部分催化剂性质见表4，所采用的操作条件见表5，具体反应结果见表6。
[0086] 比较例3-4同实施例7，区别在于：催化剂床层MA和MB中的催化剂M分别采用催化剂Gc和Hc代替催化剂M1。
[0087] 比较例5同实施例7，区别在于：不设有催化剂床层MA和MB，分别采用加氢保护催化剂和加氢脱金属催化剂替代。
[0088] 表2 原料性质项目 原料A
S， wt% 3.90
N，μg/g 4778
残炭(CCR)，wt% 16.36
密度 (20℃)， kg/m3 997.2
粘度(100℃)， mm2/s 163.2
Ni+V，µg/g 139.0
Fe，µg/g 30.0
Ca，µg/g 26.4
表3 实施例7-12和比较例3-5中催化剂装填方式
R1一床 R1二床 R1三床
实施例7 FZC-10U FZC-11U M1
实施例8 FZC-10U FZC-11U M2
实施例9 FZC-10U FZC-11U M3
实施例10 FZC-10U FZC-11U M4
实施例11 FZC-10U FZC-11U M5
实施例12 FZC-10U FZC-11U M6
比较例3 FZC-10U FZC-11U Gc
比较例4 FZC-10U FZC-11U Hc
比较例5 FZC-10U FZC-11U FZC-11U
续表3 实施例7-12和比较例3-6中催化剂装填方式
R2 R3 R4
实施例7 M1:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8实施例8 M2:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8实施例9 M3:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8实施例10 M4:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8实施例11 M5:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8实施例12 M6:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8比较例3 Gc:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8比较例4 Hc:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8比较例5 FZC-28A: FZC-204=3:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8表4 本发明比较例所用催化剂的性质
催化剂型号 FZC-10U FZC-11U FZC-28A
颗粒形状 球形 球形 四叶草
颗粒直径/mm 2.9 2.9 1.3
颗粒长度/mm - 9.3
强度/N（mm）-1 32 30 15
比表面/m2.g-1 110 148 120
孔容/cm3.g-1 0.79 0.77 0.75
金属含量/wt％
MoO3 5.2 10.8 11.0
NiO 1.2 2.4 4.3
表5各实施例和比较例的操作条件
名称 实施例7 实施例8 实施例9 实施例10 实施例11
渣油原料 原料A 原料A 原料A 原料A 原料A
反应压力，MPa 17.5 17.5 17.5 17.5 17.5
-1
液时体积空速，h 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23
氢油体积比
R1 340 340 340 340 340
R2 R4 700 700 700 700 700
~
反应温度，℃
R1 380 380 380 380 380
R2 380 380 380 380 380
R3 380 380 380 380 380
R4 380 380 380 380 380
续表5各实施例和比较例的操作条件
名称 实施例12 比较例3 比较例4 比较例5
渣油原料 原料A 原料A 原料A 原料A
反应压力，MPa 15.5 17.5 17.5 17.5
液时体积空速，h-1 0.30 0.23 0.23 0.23
氢油体积比
R1 300 340 340 340
R2 R4 600 700 700 700
~
反应温度，℃
R1 390 380 380 380
R2 390 380 380 380
R3 390 380 380 380
R4 390 380 380 380
表6 各例渣油加氢生成油的性质
实施例7 实施例8 实施例9 实施例10 实施例11 实施例12
运转时间，h 5000 5000 5000 5000 5000 5000
3
密度(20℃)，g/cm 933.5 929.7 932.4 936.2 931.6 945.7
S，wt% 0.35 0.32 0.36 0.38 0.35 0.48
N，µg.g-1 1630 1560 1620 1720 1610 1930
CCR，wt% 4.47 4.31 4.57 5.14 4.53 5.84
-1
Ni＋V，µg.g 10.4 9.6 10.7 12.2 10.6 13.9
Fe，µg.g-1 1.9 1.7 2 2.7 1.8 3
Ca，µg.g-1 1.2 1.1 1 1.8 1 3
床层总压降，MPa 1.34 1.27 1.32 1.36 1.33 1.54
续表6各例渣油加氢生成油的性质
比较例3 比较例4 比较例5
运转时间，h 5000 5000 5000
密度(20℃)，g/cm3 936.6 937.4 935.7
S，wt% 0.40 0.41 0.40
N，µg.g-1 1880 1890 1860
CCR，wt% 5.09 5.06 5.0
Ni＋V，µg.g-1 13.3 13.4 12.8
Fe，µg.g-1 6.3 6.4 6.5
Ca，µg.g-1 5.4 5.5 5.5
床层总压降，MPa 1.55 1.54 1.60
由表6可见，通过采用本发明催化剂M及级配装填方法，具有较高的杂质脱除率和较小的床层压降，尤其是铁钙得到了有效脱除，床层总压降得到有效降低。而当催化剂床层MA和MB采用催化剂Gc或Hc时，由于加氢处理催化剂没有通道，延长了渣油扩散的路径，影响了活性，同时因缺少锥形孔道的容杂质容积碳空间，沉积的积碳等杂质占用了更多的颗粒间空间，使床层空隙率降低压降增大，影响催化剂活性及使用寿命。并且，当催化剂床层MA和MB采用本领域常规的加氢保护催化剂和加氢脱金属催化剂时，也并不能有效脱除渣油原料中铁钙杂质和降低床层压降。由此充分说明，本发明催化剂级配方法特别适用于处理铁、钙杂质含量高的渣油，不但可以有效地脱除和附着铁和/或钙杂质，催化剂整体活性高，而且还能降低床层压降，延长装置的运转周期。
S， wt% 3.90
N，μg/g 4778
残炭(CCR)，wt% 16.36
密度 (20℃)， kg/m3 997.2
粘度(100℃)， mm2/s 163.2
Ni+V，µg/g 139.0
Fe，µg/g 30.0
Ca，µg/g 26.4
表3 实施例7-12和比较例3-5中催化剂装填方式
R1一床 R1二床 R1三床
实施例7 FZC-10U FZC-11U M1
实施例8 FZC-10U FZC-11U M2
实施例9 FZC-10U FZC-11U M3
实施例10 FZC-10U FZC-11U M4
实施例11 FZC-10U FZC-11U M5
实施例12 FZC-10U FZC-11U M6
比较例3 FZC-10U FZC-11U Gc
比较例4 FZC-10U FZC-11U Hc
比较例5 FZC-10U FZC-11U FZC-11U
续表3 实施例7-12和比较例3-6中催化剂装填方式
R2 R3 R4
实施例7 M1:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8实施例8 M2:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8实施例9 M3:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8实施例10 M4:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8实施例11 M5:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8实施例12 M6:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8比较例3 Gc:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8比较例4 Hc:FZC-28A: FZC-204=1:2:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8比较例5 FZC-28A: FZC-204=3:1 FZC-33B：FZC-34A=6:4 FZC-34A：FZC-41A=2:8表4 本发明比较例所用催化剂的性质
催化剂型号 FZC-10U FZC-11U FZC-28A
颗粒形状 球形 球形 四叶草
颗粒直径/mm 2.9 2.9 1.3
颗粒长度/mm - 9.3
强度/N（mm）-1 32 30 15
比表面/m2.g-1 110 148 120
孔容/cm3.g-1 0.79 0.77 0.75
金属含量/wt％
MoO3 5.2 10.8 11.0
NiO 1.2 2.4 4.3
表5各实施例和比较例的操作条件
名称 实施例7 实施例8 实施例9 实施例10 实施例11
渣油原料 原料A 原料A 原料A 原料A 原料A
反应压力，MPa 17.5 17.5 17.5 17.5 17.5
-1
液时体积空速，h 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23
氢油体积比
R1 340 340 340 340 340
R2 R4 700 700 700 700 700
~
反应温度，℃
R1 380 380 380 380 380
R2 380 380 380 380 380
R3 380 380 380 380 380
R4 380 380 380 380 380
续表5各实施例和比较例的操作条件
名称 实施例12 比较例3 比较例4 比较例5
渣油原料 原料A 原料A 原料A 原料A
反应压力，MPa 15.5 17.5 17.5 17.5
液时体积空速，h-1 0.30 0.23 0.23 0.23
氢油体积比
R1 300 340 340 340
R2 R4 600 700 700 700
~
反应温度，℃
R1 390 380 380 380
R2 390 380 380 380
R3 390 380 380 380
R4 390 380 380 380
表6 各例渣油加氢生成油的性质
实施例7 实施例8 实施例9 实施例10 实施例11 实施例12
运转时间，h 5000 5000 5000 5000 5000 5000
3
密度(20℃)，g/cm 933.5 929.7 932.4 936.2 931.6 945.7
S，wt% 0.35 0.32 0.36 0.38 0.35 0.48
N，µg.g-1 1630 1560 1620 1720 1610 1930
CCR，wt% 4.47 4.31 4.57 5.14 4.53 5.84
-1
Ni＋V，µg.g 10.4 9.6 10.7 12.2 10.6 13.9
Fe，µg.g-1 1.9 1.7 2 2.7 1.8 3
Ca，µg.g-1 1.2 1.1 1 1.8 1 3
床层总压降，MPa 1.34 1.27 1.32 1.36 1.33 1.54
续表6各例渣油加氢生成油的性质
比较例3 比较例4 比较例5
运转时间，h 5000 5000 5000
密度(20℃)，g/cm3 936.6 937.4 935.7
S，wt% 0.40 0.41 0.40
N，µg.g-1 1880 1890 1860
CCR，wt% 5.09 5.06 5.0
Ni＋V，µg.g-1 13.3 13.4 12.8
Fe，µg.g-1 6.3 6.4 6.5
Ca，µg.g-1 5.4 5.5 5.5
床层总压降，MPa 1.55 1.54 1.60
由表6可见，通过采用本发明催化剂M及级配装填方法，具有较高的杂质脱除率和较小的床层压降，尤其是铁钙得到了有效脱除，床层总压降得到有效降低。而当催化剂床层MA和MB采用催化剂Gc或Hc时，由于加氢处理催化剂没有通道，延长了渣油扩散的路径，影响了活性，同时因缺少锥形孔道的容杂质容积碳空间，沉积的积碳等杂质占用了更多的颗粒间空间，使床层空隙率降低压降增大，影响催化剂活性及使用寿命。并且，当催化剂床层MA和MB采用本领域常规的加氢保护催化剂和加氢脱金属催化剂时，也并不能有效脱除渣油原料中铁钙杂质和降低床层压降。由此充分说明，本发明催化剂级配方法特别适用于处理铁、钙杂质含量高的渣油，不但可以有效地脱除和附着铁和/或钙杂质，催化剂整体活性高，而且还能降低床层压降，延长装置的运转周期。
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