在通常的井注水泥作业中，在地面上制备水泥浆，并将所述水泥浆泵 送到井眼内以填充套管与井壁之间的环状空间，从而提供产层隔离(zonal isolation)和机械支撑。由于重油存在的巨大储藏量，而轻质油的储藏量逐 渐减少的原因，因此对重油开采的关注度逐渐增加。热力采油法是采出重 油的主要方法之一。热采法通过增加油温来工作，油温的增加将减小油的 粘度。所使用的主要的热采法之一是注蒸汽法。然而，对于产层隔离来说 的问题之一是在注蒸汽操作之后水泥的渗透性。当初始凝固时，水泥可以 提供良好的密封，然而，在重复注蒸汽过程期间，压力和温度的变化可能 产生应力并影响水泥的完整性。
用于这种应用的体系通常是传统的低密度水泥，所述传统的低密度水 泥在几个注蒸汽循环之后变得可高度渗透。通常是在在定期注蒸汽之后， 水泥环内达到大约300℃的温度，并且通常凝固水泥将丧失强度并增加渗 透性。这可能使产层隔离丧失，并使已取岩心的套管渗透和/或蒸汽泄露。 因而，热采井的寿命由于水泥所处于的所有这些应力而缩短。
堵漏问题通常由于这种井眼的不结实且疏松的地层而发生，因此需求 低密度水泥体系，然而，这在凝固水泥特性方面是有害的。因为凝固水泥 的透水性与传统水泥的密度成反比。因此采用热力采油法的重油井主要属 于低泥浆定价是竞争关键点的低端市场。
与传统的水泥相比，FlexSTONE(Schlumberger)研制的一种水泥体系 保持高压缩强度和抗拉强度，并且用在蒸汽驱作业中。然而，在300℃， 所述水泥的渗透性仍旧是个问题。
因此，本发明的目的是提供一种增加凝固水泥的长期渗透性能力的节 省成本的添加剂。

本发明的第一方面包括一种水泥浆组合物，所述水泥浆组合物包括具 有低Tg点的堵塞剂聚合物。
聚合物可以具有低于150℃的Tg点。具有低Tg点表示聚合物将在井眼 中在热采操作期间所达到温度下熔化，并流入到水泥基质的孔隙中。
优选地，水泥浆组合物中的聚合物是蜡。在一种优选的组合物中，聚 合物是聚乙烯蜡乳状液、聚丙烯蜡乳状液、巴西棕榈蜡乳状液或鳞状蜡乳 状液。蜡是可以使用的节省成本的添加剂。
水泥浆组合物可以是低密度水泥。
本发明的第二方面包括一种用于堵塞井眼中的水泥基质的孔隙的方 法，所述方法包括以下步骤：将根据前述权利要求中任一项所述的水泥浆 泵送到井眼中；凝固井眼中的水泥；在添加剂的Tg点之上加热水泥；以及 冷却水泥，使得添加剂将凝固。
优选地，所述方法包括执行注蒸汽操作以加热水泥。
一种用于降低井眼中的水泥组合物的渗透性的方法，所述方法包括以 下步骤：将具有低Tg点的聚合物添加到水泥浆中；以及将水泥浆泵送到井 眼中。
附图说明
图1显示水合水泥膏中的固体和孔隙的尺寸范围；
图2显示硬化水泥膏中的毛细管孔隙的SEM；以及
图3显示孔隙直径(nm)与渗透体积(penetration volume)(cm3/g)的关系 的曲线图。

当水泥被水合时，如图1中所示，形成不同尺寸的相互连接的孔隙。 水泥基质中的孔隙由C-S-H层1之间的颗粒间的间隔、毛细管空隙2、水泥 膏中的Ca(OH)2或低硫酸盐的六方晶体3、C-S-H颗粒的聚集体4、混入空气 的气泡5、残存空气的空隙6形成。孔隙可以被分为宏观孔隙、毛细管孔隙 和凝胶孔隙。C-S-H之间的层间间隔(凝胶孔隙)通常具有等于大约28％的凝 胶的体积和在几分之nm到几nm范围内的尺寸。这些类型的孔隙不影响材 料的耐用性，因为所述孔隙太小而不允许侵蚀性物种的有效迁移。毛细管 孔隙是没有被硬化水泥膏的水合作用的固态产物填充的空隙。图2显示包 括片状晶体之间的微观毛细管的水泥，宏观毛细管也是可见的。基于固化 时间以及水与水泥的比率，毛细管孔隙通常具有10nm至1微米的尺寸。图3 画出孔隙直径与渗透体积的关系曲线。毛细管孔隙决定材料的耐用性。为 了防止产层间连通(interzonal communication)，对水的渗透性将不会超过 0.1mD。因此，本发明提供具有固体颗粒的水泥浆，所述固体颗粒将填充 宏观孔隙，并且当被融化时可以流动通过更小的孔隙以减少孔隙相互连 接，因此减小水泥的渗透性。
添加剂的固体颗粒被引入到水泥浆中。颗粒具有如下尺寸，即，所述 尺寸允许当水泥被水合时颗粒插入到宏观孔隙内，然后当温度上升到这些 颗粒的熔点之上时(在注蒸汽期间)，融化的流体流动通过更小的孔隙，从 而减小孔隙的相互连接。
当形成温度比聚合物的Tg高时(诸如在注蒸汽操作期间)，聚合物将 熔化。一旦结束注蒸汽，温度将冷却下来，并且有机添加剂将凝固。一旦 聚合物融化，所述聚合物能够流动通过水泥基质，因此聚合物流动性将增 加，并将堵塞水泥的微观孔隙。在注蒸汽操作期间，地层流体将首先被液 态聚合物阻塞，然后一旦停止热采过程并且水泥基质已经冷却下来，就被 重新凝固的聚合物阻塞。凝固水泥的渗水性由于在被连接的孔隙中置入堵 塞物而将被减小。只有被连接的孔隙中的几个不同区域需要被堵塞，因而 经济并保持低的水泥渗透性。
添加剂可以是诸如D600(苯乙烯-丁二烯胶乳)、D700、D181(聚丙烯) 或蜡的产品。优选的产品是水基蜡乳状液，因为它们含有用于低粘度流体 的高含量固体，这与胶乳情况一样，但在水泥的水合期间却不会形成膜， 这与胶乳相反。蜡也是节省成本的。优选的产品包括：

实施例
使用在大约60-70℃工作的渗水性装置。选择Tg大约为40-50℃的候选 的聚合物添加剂。制备三种重油水泥体系：
1.参考体系：
使用A类，13.3ppb
40％的BWOC D066(二氧化硅粉)
D047(消泡剂-聚丙二醇)
0.2％的BWOC D065(TIC分散剂)
2％的BWOC D020(增量剂-膨润土)
此配方被标为“在加拿大的40％的热力法(thermal 40％in Canada)”
2.使用2gal/sk的鳞状蜡乳状液(乳状液7050，0.5微米， SVF＝52％，熔点50℃)的40％的热力法：
1％的D020(增量剂-膨润土)
0.7％的D065(TIC分散剂)
0.05gps D175(消泡添加剂)
3.使用油水乳状液的12.75ppg的浆液-SVF是具有40％的BWOC D066(二氧化硅粉)的30％的A类水泥
占浆液体积28％的油
占浆液体积42％的水
占油重量2.5％的D701(气体控制剂)
几克D065(TIC分散剂)
样品制备
样品被混合，并且在40℃进行1周的第一次固化。从每一个体系提取 长为2英寸/直径为1英寸的几个岩心。然后，在275℃(525°F)下将样品固化 6小时。将最高温度保持45小时，然后逐渐冷却下来。
将在275℃的固化时间重复1周，然后将样品逐渐冷却下来。这确保参 考体系已经充分变质(渗透性＞0/1mD)
对参考体系和蜡体系，在室温、超过60℃(＞蜡乳状液的熔点)和140℃ 进行这三个样品的渗水性测量。
结果：

固化后的压碎测试-圆柱体/体系1
1.参考＝3200psi
2.蜡＝1900psi
3.O/E＝1800psi
压碎之后，观察到体系2的基质中的紫色/蓝色。
虽然O/E的油滴用作用于流变学/FL测试的细粒，但是所述油滴不妨碍 渗水性。预期蜡体系与参考体系之间的比为5，并且所述比证明蜡可以用 作堵塞水泥中的间隙的添加剂。
在室温的渗水性类似(0.18mD和20mD)。这是预期的并且该值与扩展 体系相同。
在140℃下，参考体系与蜡体系之间的渗水性不再相似。蜡体系比参 考体系具有更低的渗水性，0.09mD比0.236mD。在140℃，蜡体系的渗水 性比室温的渗水性低，0.09mD比0.205mD。
可以从渗水性的比较测量值得到，融化的聚合物具有能够减小水泥基 质的连接孔隙的能力。浓度、分子量和颗粒形状也将对融化的聚合物的流 动性具有影响。