一种温拌改性沥青、含有其的混合料及其制备方法 |
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| 申请号 | CN201611045478.1 | 申请日 | 2016-11-24 | 公开(公告)号 | CN107523071A | 公开(公告)日 | 2017-12-29 |
| 申请人 | 中国石油化工股份有限公司; 中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院; | 发明人 | 陈保莲; 孙剑锋; 范思远; 张志银; 张静; 宋乐春; 姚春雷; 宁爱民; 李志军; 程国香; | ||||
| 摘要 | 本 发明 公开了一种温拌改性 沥青 。该产品包括温拌剂、 聚合物 和基质沥青；所述温拌剂采用以下方法制备：以副产的聚乙烯蜡为原料，经发汗工艺制备。在发汗过程中，将油溶性可分解产生气体的有机物质预先添加到副产聚乙烯蜡原料中，利用其受热后产生的气体在蜡层中形成微小气泡，有利于液态组分的快速排出，从而有利于去除原料中的低分子量组分；同时，在发汗过程中利用气流通过蜡层携带出液态组分以强制分离固态组分和液态组分，更加有效地去除原料中的低分子量组分。本发明的温拌改性沥青不仅使用 温度 低，还可提高沥青的热 稳定性 ，改善抗老化性能，减轻沥青发生热老化，减少有害气体发生量。 | ||||||
| 权利要求 | 1.一种温拌改性沥青，其特征在于，所述沥青包括以下质量份数的组分： |
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| 说明书全文 | 一种温拌改性沥青、含有其的混合料及其制备方法技术领域背景技术[0002] 温拌沥青混合料技术主要有三种方式：一是采用蒸发残留物含量较高的乳化沥青，在80～120℃温度下与石料拌合，该方式较热拌沥青的温度低约30～50℃；二是在拌制混合料时把水（或表面活性剂的水溶液）与沥青同时加入拌合罐中，由于水的存在，使沥青发泡，达到降粘效果。但上述两种方法会产生大量的水蒸气，容易引起设备腐蚀，还经常会发生石粉结团，造成除尘设备堵塞等问题，给生产带来不便。第三种方法是预先将温拌剂添加到沥青中，然后采取与通常的热拌沥青混合料同样的生产方式，便于操作，容易被生产单位所接受。该种方法通过预先在沥青中添加温拌剂，降低了沥青的高温粘度，改变了沥青的粘温曲线，从而降低了沥青与石料的拌合温度，达到温拌效果。但目前所用的温拌剂在降低沥青高温粘度的同时，通常也会引起沥青60℃粘度的减小，使沥青混合料的高温稳定性受到损失。 [0003] 在聚乙烯生产过程中，会产生少量的低聚物，即低分子量聚乙烯或称做聚乙烯蜡。这些聚乙烯蜡的分子量分布较宽并含有大量的低分子组分，直接用作沥青温拌剂时，尽管能起到温拌效果，但也容易引起道路发生拥包或车辙等破坏现象。如何有效地去除其中的低分子组分，使之更适合作为沥青温拌剂，是业内所研究的课题。 [0004] CN200880116167.7（包括增粘剂的用于“温拌”的沥青改性剂）利用表面活性剂组分、蜡组分、树脂组分制备了沥青温拌剂。其利用表面活性剂组分的润滑作用起到温拌效果；蜡组分（植物蜡、动物蜡、矿物蜡、酰胺蜡、氧化蜡等）和树脂组分起到增粘效果，以弥补由于上述表面活性剂组分引起的沥青粘度的损失。该专利所用的组分过多，而且很容易降低沥青的60℃粘度，影响沥青的高温稳定性，还会降低沥青与石料的粘附性。虽然添加的树脂组分如松香、酚醛树脂等可弥补由于上述表面活性剂组分引起的沥青粘度的损失，但树脂组分与沥青的相容性不好，长时间储存时容易引起沥青分层。 [0005] CN201010558295.6（一种沥青混合料温拌改性剂及其制备方法）利用F-T蜡、增塑剂、多元酸、合成树脂、聚酯化合物制备温拌改性剂，其中F-T蜡用于降低沥青粘度，其碳原子数在40～80之间（优选45～70之间）、正构烷烃比例大于80%（优选85%～95%之间）、酸值0～1（优选0～0.5之间）、熔点在55～120℃之间（优选70～110℃之间）。该专利未介绍F-T蜡-1原料的来源，且从实施例中F-T蜡原料针入度（25℃）只有53.2（10 mm）看，该F-T蜡原料中含有较多的低分子量组分，这种F-T蜡原料会降低沥青产品60℃粘度。 [0006] CN201510022090.9公开了一种温拌沥青混合料及其制备方法，其中所用的温拌剂是以高分子烷烃和芳烃油为原料，并添加卤素和催化剂制备得到的。尽管该专利在某种程度上解决了上述问题，但是在制备温拌剂过程中，由于中间体的反应温度低，并缺少催化剂，反应速度较慢，中间体活性较低，影响了中间体与芳烃油的反应程度，反应深度也不容易控制，得到的温拌剂性质不稳定，影响了在沥青中的应用效果。此外，该温拌剂制备过程较为复杂，将该温拌剂用于沥青中，还出现了抗老化性能较差的问题。 [0007] 在蜡产品生产工艺方面，常用的分离加工手段有蒸馏、溶剂分离、发汗分离等。本发明所述的温拌剂，可借鉴蜡发汗工艺进行生产。 [0008] 所谓蜡发汗分离方法是利用蜡中各种组分熔点不同的性质进行分离提纯的。蜡中各种组分的分子量和结构的不同都会使其熔点不同。同为正构烷烃时，分子量较大的正构烷烃的熔点较高，而分子量较小的正构烷烃的熔点较低；分子量相同时，异构烷烃和环烷烃的熔点要低于正构烷烃，且异构程度越高熔点就越低。 [0009] 普通的发汗工艺主要包括以下步骤：（1）准备工作：垫水（用水充满发汗装置皿板下部空间）后装料（原料加热至熔点以上呈液态时装入发汗装置）；（2）结晶：将原料以不大于4℃/h的降温速率缓慢冷却到其熔点以下10～20℃。在冷却过程中，各种组分按熔点由高到低的顺序依次结晶形成固体；（3）发汗：当蜡层温度达到预设的降温终止温度之后，放掉垫水；再将原料缓慢地加热到预设的发汗终止温度。在发汗过程中，各种组分按熔点由低到高的顺序先后熔化成液态并流出（蜡下），最后得到的蜡层剩余物（蜡上）就是高熔点、低含油的蜡；（4）精制：收集粗产品（发汗过程结束后继续升高温度，以熔化取出蜡上，即为粗产品），经白土精制（将粗产品熔化后升温至预定温度，加入白土并恒温搅拌至预定时间后过滤）后，再成型、包装即为目的产品。 [0010] 对普通发汗分离方法，在升温发汗过程中固态组分（较高熔点的蜡）和液态组分（油和较低熔点的蜡）虽然分别处于固体和液体两种相态，但是也很难完全分离。为使最终产品的含油量符合要求，通常采用延长发汗时间和提高发汗终止温度的方法，但这样会导致生产周期长且产品收率下降。 [0011] 普通发汗分离工艺可以生产熔点在40℃～60℃的固态下具有粗大片状结晶结构的皂用蜡和低熔点石蜡，不适宜生产熔点在70℃以上的蜡产品。试验表明，普通发汗工艺生产熔点在70℃左右的蜡产品时，发汗后期蜡上的碳分布宽度和含油量与收率无关，即蜡上的碳分布宽度和含油量不随收率的下降而下降，所以至今未见以发汗工艺生产熔点在70℃左右的蜡产品的报导。 [0012] 多年来，发汗方法在生产设备和工艺方面得到了一些发展，如CN89214332（立式方形多段隔板发汗罐）、CN94223980.6（皿式发汗装置）、CN98233254.8（石蜡发汗罐）、CN200920033500.X（新型石蜡发汗罐）、CN201210508905.0（一种高效石蜡发汗装置）、CN201320127680.4（管式石蜡脱油装置）等，在发汗设备上作了改进；CN91206202（一种高效石蜡发汗罐）在发汗工艺上作了改进，但这些改进仍不能生产熔点在70℃以上的蜡产品。 [0013] 发汗分离工艺是目前已知用于工业规模生产石油蜡产品的唯一无溶剂分离方法，在提倡绿色低碳、环保节能的今天，采用发汗工艺生产在降低沥青高温粘度的同时不影响其高温使用性能的沥青温拌剂产品的需求更加迫切。 [0014] 随着国民经济的发展以及对公路质量要求的提高，改性沥青的应用量越来越广泛。虽然改性沥青具有很好的性能，但由于改性沥青中加入了聚合物组分，使其粘度增大，生产难度增加，成本提高，生产及使用时的温度也较高，一般为180℃ 200℃，不仅容易使沥~青急剧发生热老化和造成能源浪费，而且在高温下会产生大量的沥青烟气，造成环境污染。 随着环保意识的提高，改性沥青的生产和使用受到了制约。这些问题多年来一直没有得到很好地解决。现有温拌沥青制备过程中，在降低沥青使用温度的同时，通常会导致沥青的60℃粘度或延伸度的降低，从而影响了沥青路面的高温稳定性或低温抗开裂性能。如何采用一种特殊的温拌剂，在降低沥青使用温度的同时而不影响其高、低温性能，成为目前研制温拌沥青的一个热点问题。因此，制备一种特殊的温拌剂并利用其生产温拌改性沥青成为技术关键。 发明内容[0015] 为解决现有技术中改性沥青混合料加工及使用温度较高，易造成环境污染等问题，本发明提供了一种温拌改性沥青。通过加入一种自制温拌剂，能够明显降低改性沥青的使用温度，减轻改性沥青在使用中引起的空气污染，同时还能够提高沥青的热稳定性，改善抗老化性能。节省能源，延长沥青路面的使用寿命。 [0016] 本发明的技术目的通过以下技术方案实现：一种温拌改性沥青，所述沥青包括以下质量份数的组分： 温拌剂 1 7份； ~ 聚合物 2 5份； ~ 基质沥青 88 97份； ~ 所述温拌剂采用以下方法制备： （1）装料：将聚乙烯副产的聚乙烯蜡原料加热熔化后，向其中添加油溶性可分解产生气体的有机物质，搅拌均匀后装入发汗装置； （2）结晶：以2.0℃/h～4.0℃/h的速率将蜡层降温至原料滴熔点以下5℃～30℃的降温终止温度； （3）升温-恒温发汗：以1.5℃/h～3.5℃/h的速率升温，蜡层达到预定温度并恒温一段时间后停止发汗，在发汗过程中强制气流通过蜡层； （4）放料：将发汗装置内的剩余物放出，即为所述（沥青）温拌剂。 [0017] 本发明中，所述温拌改性沥青中还可以包括硫磺。硫磺按以上三种组分的总质量计，其质量分数为0.01% 0.07%。~ [0018] 所述的聚合物选自苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物、苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物、苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯型嵌段共聚物、丁苯橡胶、聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯和聚对苯二甲酸乙二酯中的至少一种。 [0019] 本发明中，步骤（1）所述的油溶性可分解物质包括有机偶氮化合物、磺酰肼类化合物、有机亚硝基化合物、有机过氧化物中的一种（类）或几种（类），优选有机偶氮化合物和有机过氧化物中的一种或几种。油溶性可分解物质的加入量为原料重量的0.01%～15.00%，优选为0.03%～8.00%。 [0020] 其中，所述的有机偶氮化合物选自偶氮二异庚腈（ABVN）、偶氮二异丁腈（AIBN）、偶氮二环己基甲腈（ACCN）构成的一组物质；所述的磺酰肼类化合物选自苯磺酰肼、对甲苯磺酰肼、4,4’-氧化双（苯磺酰肼）构成的一组物质；所述的有机亚硝基化合物选自二亚硝基五亚甲基四胺和/或N,N′-二甲基N,N′-二亚硝基邻苯二甲酰胺；所述的有机过氧化物选自过氧化二苯甲酰（BPO）、过氧化十二酰（LPO）、过氧化二乙酰、过氧化二碳酸异丙酯（IPP）、过氧化二碳酸二环己酯（DCPO）等构成的一组物质。 [0021] 本发明中，步骤（2）结晶的降温速率优选2.5℃/h～3.5℃/h。所述的降温终止温度优选为原料滴熔点以下10℃～20℃。 [0022] 本发明中，所述的发汗装置优选发汗皿，并在蜡层以上增加加压装置和/或在蜡层以下增加真空装置。在制备所述的温拌剂时，步骤（3）发汗过程中，所述的强制气流通过蜡层采用在蜡层上方增加气压和/或在蜡层下方降低气压，使蜡层上、下方形成压力差实现。所述的压力差一般为0.1～5.0个大气压，优选为0.2～2.0个大气压，以强制气流通过蜡层。 [0023] 本发明中，步骤（3）所述发汗过程的升温速率优选2.0℃/h～3.0℃/h；所述升温的预定温度为目的产品滴熔点-10℃～目的产品滴熔点。蜡层达到预定温度后，增加恒温阶段以使固态组分与液态组分分离更充分，恒温阶段的时间为0～5.0小时，优选为0.1～5.0小时，更优选为1.0～5.0小时。 [0024] 本发明中，所述蜡层的升温速度和降温速度，可以通过空气浴、水浴、油浴或者其他可行的方式进行控制，优选采用水浴或油浴。采用水浴或油浴方式控制蜡层升温速率和降温速率时，可在发汗皿外增加夹套，夹套与可移动盘管及循环系统相连，夹套、盘管等可使蜡层升/降温过程更快、蜡层温度更均匀；循环系统具有程序降温/加热功能，循环系统加入水或导热油等物质作为循环介质。 [0025] 本发明中，步骤（3）所述的强制气流通过蜡层可以在发汗过程任意阶段实施，优选在发汗初期实施。 [0026] 本发明中，步骤（3）所述的强制气流通过蜡层是采用在蜡层上方增加气压实现的，如可在蜡层上方施加0.2～2.0个大气压（表压）的压力，而蜡层下方保持为常压。 [0027] 本发明中，步骤（3）所述的强制气流通过蜡层是采用在蜡层下方降低气压实现的，如可在蜡层上方保持常压，而在蜡层下方维持-0.2～-1.0个大气压（表压）的压力。 [0028] 本发明中，所述的原料聚乙烯蜡是聚乙烯生产过程中产生的低聚物经脱色生产的，其滴熔点通常为70～98℃。 [0029] 分析表明，聚乙烯副产的聚乙烯蜡的熔融粘度低，这对将其作为沥青温拌剂是有益的，但是由于存在大量低熔点组分使其在沥青产品中使用时会降低沥青产品60℃粘度，因此聚乙烯副产的聚乙烯蜡不适宜直接用作沥青温拌剂。 [0030] 发汗方法是利用各种组分熔点不同的性质进行分离的。针对发汗过程的研究表明，发汗过程中液态组分是顺着结晶部分逐渐排出的，类似于液体在毛细管中流动的情况。但是对于熔点在70℃左右的高熔点蜡，由于原料化学组成复杂，导致结晶时晶体结构细小致密，对液态组分的排出形成巨大的滤流阻力，这就造成仅靠重力自然分离的普通发汗过程中固态组分与液态组分难以完全分离，因此普通发汗分离工艺不能生产熔点在70℃以上的蜡产品。 [0031] 为了制备沥青温拌剂，通过对聚乙烯副产的聚乙烯蜡的组成的深入研究，针对其含有大量低熔点组分是造成不适宜直接用作沥青温拌剂的原因，借鉴蜡发汗方法去除低熔点组分。通过对普通发汗过程的深入研究，针对固态组分与液态组分难以分离原因，在发汗过程中采用强制气流通过蜡层，同时还优选原料加热熔化后加入油溶性可分解物质，并在发汗过程中增加恒温阶段，这些措施有效地去除了低熔点组分，使产物适于用作沥青温拌剂。 [0032] 针对发汗过程中固态组分与液态组分难以分离的原因，通过在发汗过程中采用气流通过蜡层携带出液态组分的方法强制固态组分与液态组分的分离，增强了分离效果并加快了分离速度；同时还优选原料加热熔化后加入油溶性可分解物质，这些物质可分解产生气体，并且在原料中有较好的溶解性而均匀分散在蜡层内。原料降温至滴熔点以下后到发汗过程终止的时间里蜡层处于较软的固体状态，此过程中可分解物质缓慢分解释放出的气体，会在蜡层内形成均匀分散的微小气泡，这些微小气泡形成的空间在发汗过程中易于在蜡层中形成若干细小的通道，从而有利于发汗过程中液态组分的排出。优选分解生成氮气或二氧化碳等无毒无特殊气味的气体的油溶性可分解物质，并且生成的其它物质分子量低，在发汗过程中将随液态组分一起排出蜡层。再辅以发汗过程的恒温阶段以使固态组分与液态组分分离更充分等方法，使得发汗工艺可以制备不含有低熔点组分的沥青温拌剂。 [0034] 本发明的另一个目的是提供一种温拌改性沥青混合料，其使用了上述的温拌改性沥青。 [0035] 技术方案为：一种温拌改性沥青混合料，以混合料总质量计，包括以下质量份数的组分：温拌改性沥青4.0 6.0份，矿粉1.0 3.0份，集料91.0 95.0份。~ ~ ~ [0038] 本发明还提供了所述温拌聚合物沥青混合料的制备方法，包括以下步骤：①温拌改性沥青的制备：先将基质沥青加热至140℃ 160℃，搅拌并添加温拌剂；添加~ 聚合物，进行剪切搅拌；添加硫磺，继续搅拌；然后养生发育，得到所述温拌改性沥青。 [0039] ②将搅拌釜和集料分别加热到120℃ 160℃，将集料、矿粉同时添加到搅拌釜中，~搅拌。 [0040] ③把温拌改性沥青加热到熔融状态，添加到搅拌釜中，与集料、矿粉混合搅拌，得到所述温拌改性沥青混合料。 [0041] 进一步地，步骤①中加入温拌剂后的搅拌时间为10 30min；加入聚合物之后剪切~搅拌温度为140℃ 160℃，时间为至少60min；添加硫磺后的搅拌时间为至少60min；所述养~ 生发育的温度为140℃ 160℃，时间为至少12小时。 ~ [0042] 与现有技术相比，本发明的温拌改性沥青混合料具有如下优点：1、所述的温拌剂为自制的温拌剂，通过在发汗过程中采用强制气流通过蜡层携带出液态组分的方法增强了固态组分与液态组分的分离效果并加快了分离速度；同时利用油溶性可分解物质分解产生的气体在蜡层中形成均匀分散的微小气泡，也有利于液态组分的快速排出；增加发汗过程的恒温阶段等过程，从而制备出使用性能满足要求的沥青温拌剂。得到的温拌剂不仅对沥青具有温拌效果，而且还兼顾了沥青的高温性能，提高了沥青的热稳定性。 [0043] 2、本发明的方法具有装置投资低、生产过程简单且操作费用低、安全、节能且无溶剂污染环境等优点。 [0044] 3、本发明温拌改性沥青混合料由于所用的沥青是通过加入温拌剂和聚合物进行改性的，生产及使用温度低，节省能源，减少了有害气体的发生量，有利于环保，减轻了沥青的热老化。 具体实施方式[0045] 结合下述实施例详细说明本发明的技术方案，但本发明不限于以下实施例。如无特别说明，以下所涉及的%均为质量百分比。 [0046] 实施例1（一）制备温拌剂 （1）准备工作和装料 发汗皿板下方垫水；将发汗皿的密封系统与加压缓冲罐和压缩机连接好；在发汗皿下部安装减压缓冲罐并连接真空泵；将发汗皿夹套和可移动盘管与循环系统连接，将盘管固定在发汗皿上；以导热油为介质，启动循环系统的加热功能，使循环油升温至94℃。 [0047] 以中石油吉林石化乙烯厂高密度聚乙烯装置副产的聚乙烯蜡为原料（滴熔点90.3℃；25℃针入度43 dmm；55℃针入度＞200 dmm，从25℃和55℃的针入度可以看出该聚乙烯蜡中含有大量低熔点物质。），加热至94℃熔化，然后添加占原料重量14.0%的偶氮二环己基甲腈，搅拌均匀后装添到发汗皿内。 [0048] （2）结晶启动循环系统的制冷功能，以2.5℃/h的降温速率使蜡层温度下降至80.0℃。关闭循环系统的制冷功能。 [0049] （3）升温-恒温发汗排出发汗皿垫水。发汗皿出口连接中间储罐以接收蜡下；安装发汗皿上部的密封系统； 启动压缩机并保持加压缓冲罐内压力稳定在1.1～1.3个大气压（表压），发汗皿皿板下方保持常压；启动循环系统加热功能，以2.5℃/h的升温速率使蜡层温度升高到85.0℃；停压缩机。 [0050] 启动真空泵并保持减压缓冲罐内压力稳定在-0.4～-0.6个大气压（表压），蜡层上方气压保持常压；继续以2.5℃/h的升温速率使蜡层温度升高到90.0℃并恒温4.0小时，以使蜡层中的固态组分与液态组分充分分离。停真空泵，终止发汗过程。 [0051] （4）放料发汗皿出口换接产品罐，继续升高导热油的温度到110℃，以熔化取出蜡上，即为沥青温拌剂。 [0052] 沥青温拌剂产品收率为36.7％（相对于原料副产聚乙烯蜡）。沥青温拌剂产品性质：滴熔点94.8℃、25℃针入度2 dmm、55℃针入度23dmm。从25℃和55℃针入度可以看出产物中低熔点物质已基本除去。 [0053] （二）制备温拌改性沥青称取上述温拌剂7kg，添加到质量为88kg、温度为155℃的沙中原油针入度为60 dmm的溶剂脱油沥青中，搅拌10min，使温拌剂与沥青充分融合；添加5kg的苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（SBS）进行剪切搅拌120min；添加硫磺0.07kg，继续剪切搅拌120min；然后保持温度为155℃发育24个小时。得到温拌改性沥青（编号A-1）。沥青性质见表1。 [0054] （三）制备温拌改性沥青混合料预先把专用的沥青混合料搅拌釜加热到160℃恒温；把辽阳安山岩集料配制成级配为AC-10集料，总质量为91kg，加热到160℃备用；称取上述温拌改性沥青（A-1）6.0kg，加热到 160℃备用；称取矿粉3.0kg。待搅拌釜、集料、沥青温度恒定后，将上述集料、矿粉一起添加到搅拌釜中，搅拌2分钟；然后将上述称量好的温拌改性沥青添加到搅拌釜中，搅拌3分钟，得到本发明温拌改性沥青混合料。把本发明温拌改性沥青混合料制备成各种混合料试件并进行性能评价实验，结果见表2。 [0055] 实施例2（一）制备温拌剂 （1）准备工作和装料 发汗皿皿板下方垫水。将发汗皿的密封系统与加压缓冲罐和压缩机连接好；在发汗皿下部安装减压缓冲罐并连接真空泵；将发汗皿夹套和可移动盘管与循环系统连接，将盘管固定在发汗皿上；以导热油为介质，启动循环系统的加热功能，使循环油升温至94℃。 [0056] 以中石油吉林石化乙烯厂高密度聚乙烯装置副产的聚乙烯蜡为原料（性质同实施例1），加热至94℃熔化，然后添加占原料重量0.03%的过氧化二苯甲酰，搅拌均匀后装添到发汗皿内。 [0057] （2）结晶启动循环系统的制冷功能，以2.5℃/h的降温速率使蜡层温度下降至80.0℃。关闭循环系统的制冷功能。 [0058] （3）升温-恒温发汗排出发汗皿垫水。发汗皿出口连接中间储罐（Ⅰ）以接收蜡下；安装发汗皿上部的密封系统；启动压缩机并保持加压缓冲罐内压力稳定在1.1～1.3个大气压（表压），发汗皿皿板下方保持常压；启动循环系统加热功能，以2.5℃/h的升温速率使蜡层温度升高到85.0℃；停压缩机。 [0059] 启动真空泵并保持减压缓冲罐内压力稳定在-0.4～-0.6个大气压（表压），蜡层上方气压保持常压；继续以2.5℃/h的升温速率使蜡层温度升高到90.0℃并恒温4.0小时，使蜡层中的固态组分与液态组分充分分离。停真空泵，终止发汗过程。 [0060] （4）放料发汗皿出口换接产品罐，继续升高导热油的温度到110℃，以熔化取出蜡上，即为沥青温拌剂。 [0061] 沥青温拌剂产品收率为42.2％（相对于原料聚乙烯副产的聚乙烯蜡）、性质：滴熔点94.8℃、25℃针入度6 dmm、55℃针入度38 dmm。从25℃和55℃针入度可以看出发汗产物中低熔点物质已基本除去。 [0062] （二）制备温拌改性沥青称取上述温拌剂（Ⅱ）1kg，添加到质量为97 kg、温度为140℃的辽河原油针入度为150 dmm的直馏沥青中，搅拌20min，使温拌剂与沥青充分融合；添加2kg的丁苯橡胶（SBR）进行剪切搅拌60min；添加硫磺0.01kg，继续剪切搅拌60min；然后保持温度为140℃发育12个小时。 得到温拌改性沥青（编号A-2）。沥青性质见表1。 [0063] （三）制备温拌改性沥青混合料预先把专用的沥青混合料搅拌釜加热到120℃恒温；把铁岭玄武岩集料配制成级配为AC-16的集料，总质量为95kg，加热到120℃备用；称取上述温拌改性沥青（A-2）4.0kg，加热到120℃备用；称取矿粉1.0kg。待搅拌釜、集料、沥青温度恒定后，将上述集料、矿粉一起添加到搅拌釜中，搅拌2分钟；然后将上述称量好的温拌改性沥青添加到搅拌釜中，搅拌3分钟，得到本发明温拌改性沥青混合料。把本发明温拌改性沥青混合料制备成各种混合料试件并进行性能评价实验，结果见表2。 [0064] 比较例1称取聚乙烯副产的聚乙烯蜡（性质见实施例1发汗原料）7kg，添加到质量为88kg、温度为155℃的沙中原油针入度为60 dmm的溶剂脱油沥青中，搅拌10min，使二者充分融合；添加 5kg的苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（SBS）进行剪切搅拌120min；添加硫磺0.07kg，继续剪切搅拌120min；然后保持温度为155℃发育24个小时。得到对比改性沥青（编号D-1）。沥青性质见表1。 [0065] 预先把专用的沥青混合料搅拌釜加热到160℃恒温；把辽阳安山岩集料配制成级配为AC-10集料，总质量为91kg，加热到160℃备用；称取上述对比改性沥青（D-1）6.0kg，加热到160℃备用；称取矿粉3.0kg。待搅拌釜、集料、沥青温度恒定后，将上述集料、矿粉一起添加到搅拌釜中，搅拌2分钟；然后将上述称量好的对比改性沥青（D-1）添加到搅拌釜中，搅拌3分钟，得到对比改性沥青混合料。把对比改性沥青混合料制备成各种混合料试件并进行性能评价实验，结果见表2。 [0066] 比较例2称取聚乙烯副产的聚乙烯蜡（性质见实施例1发汗原料）1kg，添加到质量为97 kg、温度为140℃的辽河原油针入度为150 dmm的直馏沥青中，搅拌20min，使二者充分融合；添加2kg的丁苯橡胶（SBR）进行剪切搅拌60min；添加硫磺0.01kg，继续剪切搅拌60min；然后保持温度为140℃发育12个小时。得到对比改性沥青（编号D-2）。沥青性质见表1。 [0067] 预先把专用的沥青混合料搅拌釜加热到120℃恒温；把铁岭玄武岩集料配制成级配为AC-16的集料，总质量为95kg，加热到120℃备用；称取上述对比改性沥青（D-2）4.0kg，加热到120℃备用；称取矿粉1.0kg。待搅拌釜、集料、沥青温度恒定后，将上述集料、矿粉一起添加到搅拌釜中，搅拌2分钟；然后将上述称量好的对比改性沥青（D-2）添加到搅拌釜中，搅拌3分钟，得到对比改性沥青混合料。把对比改性沥青混合料制备成各种混合料试件并进行性能评价实验，结果见表2。 [0068] 表1. 沥青配比及性质和使用温度对比。 [0069] 由表1可见，本发明的温拌改性沥青的软化点和5℃延度明显提高，即高、低温性能得到改善，而对低温延展性方面的改善尤为明显；135℃粘度明显低于比较例对比改性沥青的粘度，因而降低了使用温度；本发明温拌改性沥青的离析软化点差均小于比较例对比改性沥青，即储存稳定性好。说明本发明温拌改性沥青不仅可达到温拌效果，而且在高温稳定性、低温延展性即储存稳定性方面都优于比较例对比改性沥青。 [0070] 表2. 沥青混合料配比及性质对比。 [0071] 注：[1] JTG F40-2004《公路沥青路面施工技术规范》。 [0072] 由表2可见，本发明温拌改性沥青混合料的车辙动稳定度明显提高，小梁弯曲破坏应变也增大，其它指标也明显优于比较例。说明添加了特制温拌剂的温拌改性沥青混合料不仅提高了抗车辙性能，低温性能也得到了兼顾。 |
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