Pulp manufacturing device to minimize the adverse effects on the environment

【発明の詳細な説明】 環境への悪影響を最小限にしたパルプ製造装置 発明の背景および概要環境をいかなる形でも実質的に汚染しないパルプ工場をつくることは、紙パルプ技術に携わる者の長年の切望であった。 過去においてこのようなパルプ工場に対して多くの提案がなされてきたが、望まれた目標は未だ達成されていない。 例えば、「閉鎖系の工場」は１９７０年代にオンタリオ州サンダーベイ（Ｔｈｕｎ ｄｅｒ Ｂａｙ）のグレートレイクフォレストプロダクツ社（Ｇｒｅａｔ Ｌａ ｋｅｓ Ｆｏｒｅｓｔ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ Ｌｔｄ．）で建設されたが、回収ボイラーなどで塩素の蓄積による腐食の問題が起こった結果、工場を長期間閉鎖系で運転する事は困難であった。 これについては論文「グレートレイクフォレストプロダクツ社の閉鎖サイクルの工場における漂白」（Ｐａｔｔｙｓｏｎ ｅｔ ａｌ：Ｐｕｌｐ ＆ Ｐａｐｅｒ Ｃａｎａｄａ、Ｖｏｌ．８２，Ｎｏ．６、ｐ ｐ．１１３−１２２（１９８１））を参照されたい。 このグレートレーク工場では、漂白プラントからの廃液は、米国特許第４、０３９、３７２号に概述されているように、薬剤回収ルートに直接導入されている。 もっと最近では、パルプ工場の閉鎖系化は、酸性の廃液は蒸発させ、Ｅｏ漂白プラント廃液は褐色原料洗浄機へ戻すことによって行うことができるものと、エイチ ピー ディー およびジャコー ホイリー（ＨＰＤ ａｎｄ Ｊａａｋｋ ｏ Ｐｏｙｒｙ）によって提唱されている。 しかし、このアプローチも、漂白薬剤の効果的な蒸発を行わせることが可能なプラスチック製落下液膜式蒸発器を採用したにもかかわらず、朱だ成功しているとはいえず、最終的には成功するものとも信じられていない。 望ましくない薬剤が、Ｅｏ工程からの流れを褐色原料洗浄工程へ導入することに由来して蓄積するからである。 本発明によれば、既存の技術のみを用い、複雑な付加的な機器やプロセスを今後開発する必要がなく、パルプ工場からの汚染性廃液を本質的に減少させてゼロにし、最少量の固体排出物とし（この固体にも環境に許容し得る方法で使用できる可能性があるようにし）、かつＮＯｘ、ＳＯｘのガス生成物の発生も最少にし、パルプ工場からの有意の汚染ガスとしては炭酸ガスが唯一のものとする方法および装置が提供される。 これらの有利な結果を達成することが可能となる本発明の基本点の一つは、漂白廃液を薬剤回収ループとは別に完全に処理して、廃液を特に望ましい形にまでにし、その後で望ましい形になった薬剤を回収ループへ導入することである。 本発明の別の顕著な点の一つは、薬剤回収ループで生成される白液を実質的に完全に酸化し、次いでこれを漂白工程へ戻し、多種の薬剤処理シーケンスの間の適当なバランスがとれるようにすることである。 所望の結果を得ることを可能とする本発明の顕著なもう一つの点は、パルプ処理並びに薬剤回収を行うに必要な二酸化硫黄、硫酸、苛性液または苛性代替液、および（使用することができるならば）二酸化塩素の実質的に全てを、廃液、排ガスそれ自体から直接パルプ工場自家内で製造することである。 漂白プラント廃液の量を最小限にし、この処理を実際的にする別の要因は、進歩した蒸解技術にあり、ここの脱リグニンでは、蒸解工程から排出されたパルプは、・・・顕著な強度ロスなしに・・・低カッパーＮｏ． （例えば、２４または以下）を有し、次いでこのパルプを酸素脱リグニンに掛けてカッパーＮｏ． をさらに低く（例えば、１４またはそれ以下にまでに） し、その後で漂白を行い、市場性が高いパルプ（例えば、ＩＳＯ白色度８８〜９ ０のパルプ）を製造することができる。 環境に最小限の影響しか与えずして市場性が高いパルプを製造することが本発明によって可能であるということは、パルプ技術における量子力学的な飛躍的進歩というものであって、この望ましい結果を達成するという長年感じられていた必要性を満たすことを可能とするものである。 本発明の態様の一つによれば、蒸解カン、漂白プラント、および回収ボイラー並びに薬剤回収ループを有するセルローズパルプ工場から排出される廃液を最小限化する方法が提供される。 本方法は、以下の工程からなる。 すなわち、（ａ） 漂白プラントからの廃液を、焼却に十分な高濃度まで（例えば、蒸発によって） 濃縮すること。 （ｂ）濃縮された漂白プラント廃液を焼却して、ナトリウム、硫酸塩、炭酸塩、および塩化ナトリウムを含有する残渣を生成すること。 （ｃ）残渣を浸出して浸出液を生成すること。 および、（ｄ）浸出液の少なくとも相当な部分を、回収ボイラーに関連している薬剤回収ループへ供給すること。 また、本方法は以下の工程を備えていることが好ましい。 すなわち、（ｅ）蒸解カンから黒液を取り出すこと。 （ｆ）黒液の固体濃度を焼却に十分な高濃度まで高めること。 （ｇ）濃縮された黒液を回収ボイラーで焼却して、メルトを生成すること。 （ｈ）メルトおよび回収ルートへ供給された浸出液を含む回収ルート物中から白液および／またはＮａＯＨを生成すること。 （ｉ）白液の少なくとも一部を酸化すること。 および、（ｊ）漂白プラントでは苛性液の代わりに酸化された白液を用いること。 また、本発明においてはパルプ工場からの逸出余液を回収し、回収された逸出余液を蒸発し、工程（ｂ）を行うために濃縮漂白プラント廃液へこの濃縮逸出余液を添加することも考えられている。 逸出余液は蒸発の前に清澄化されるのが普通である。 また、漂白プラント廃液から濃縮して取り出された水を処理し、 次にこの処理された水を漂白プラント中および他の工場内プロセスで洗浄水として使用する付加的な工程を備えるのも好ましい。 また、漂白プラントの必要とする実質的に全ての苛性液（またはほぼ完全に酸化された白液）、硫酸、および工場内プロセスに必要な二酸化硫黄を、パルプ工場内自体のプロセス廃液およびガス流から生成し、これらを外部の供給源からはほとんど得る必要をなくする付加的な工程があるのが好ましい。 浸出液を回収ループへ供給するに先だって、浸出液を結晶化工程にかけ、得られた結晶を洗浄することが好ましい。 浸出液にも塩化ナトリウムが含まれるのが普通であり、塩化物を含む浸出液は漂白プラントに必要な二酸化塩素を実質的に全て製造するのにプラント内で使用される。 一価を超える価数の金属は全て浸出結晶から洗浄によって除かれるので、これらの金属は回収ループから分離され、 漂白プラントから排出される。 漂白プラントからは、酸の廃液とアルカリの廃液の両方が排出されることがあるが、この場合これら異なる廃液は最初は別々に蒸発（または他のやり方で濃縮）し、次いでこれらを一緒にして、焼却前の最終蒸発（濃縮）にかけることが望ましい。 漂白プラントに対する漂白シーケンスを代表的に挙げると、一つはＤＥ ｏＰＤｎＤ（ｎは二つの二酸化塩素工程の間の中和工程を表す）であり、もう一つの代表的漂白シーケンスはＡＺＥｏＰＺＰであるが、他の漂白シーケンスもいろいろ使用することが可能である。 また、本発明は、セルロース化学パルプの製造に由来する漂白プラント廃液から化学薬剤を回収する方法も包含し、この方法は、以下の工程、すなわち、（ａ ）漂白プラントからの廃液を、（例えば、蒸発によって）濃縮し、濃縮された廃液を生成すること、（ｂ）濃縮された廃液を焼却して、残渣を生成すること、（ ｃ）残渣を処理して、ナトリウム、硫酸塩、炭酸塩、および／または塩化ナトリウムを回収すること、および、（ｄ）回収されたナトリウム、硫酸塩、炭酸塩、 およびＮａＣｌを化学セルロースパルプの製造に使用すること、によって化学セルロースパルプの製造に由来する漂白プラント廃液から薬剤を回収することを含む。 また、本発明は、パルプ工場でセルロース化学パルプを製造する方法であって、二酸化硫黄、硫酸、および苛性液を必要とし、プロセス廃液とガス流とを有する方法において、上記プロセス廃液とガス流とから、パルプ工場内で直接的に化学パルプを効果的に製造するに必要とする全ての硫酸、二酸化硫黄、および苛性液（または苛性代替液）を生成し、硫酸、二酸化硫黄、および苛性液を外部の供給源から得る必要を実質的になくする方法を含むものである。 本発明の別の態様によれば、廃液の排出は最小限である化学パルプ製造装置が提供される。 本装置は、蒸解カン、蒸解カンに操作上連結されている薬剤回収ループ（回収ボイラーを含む）、少なくとも一本の廃液ラインを備えている漂白プラント、漂白プラントからの廃液ラインに接続されている濃厚廃液を得るための濃縮手段（例えば、蒸発器）、蒸発手段からの濃厚廃液を焼却して、残渣を生成する焼却炉、および、焼却炉残渣からナトリウム、ＮａＣｌ、炭酸塩、および／ または硫酸塩を回収し、これらの回収された薬剤の少なくともある部分は回収ループへ供給する手段を備えるものである。 また、水が漂白プラント廃液から回収されるが、これは工場内の他の所で使用される。 蒸発器手段は、金属／プラスチック積層体を有する多段落下液膜式蒸発器が好ましい。 このような蒸発器は、商標「Ｚｅｄｉｖａｐ」なる名前でフィンランド、ヘルシンキのアールストローム社（Ａ．Ａｈｌｓｔｒｏｍ Ｃｏｒｐｏｒａｔ ｉｏｎ）、およびジョージア州ロスウェル（Ｒｏｓｗｅｌｌ）のアールストロームリカバリー社（Ａｈｌｓｔｒｏｍ Ｒｅｃｏｖｅｒｙ Ｉｎｃ．）から入手可能で、１９９２年１１月１２日に出願の同時係属出願第０７／９７４、０６０号（これは１９９１年１１月１８日に出願のフィンランド特許出願第９１５４２４ 号に対応しているので、この開示内容を本明細書の参考文献として引用する）に記載されている。 他の形式の蒸発器も、例えば、脱塩用の蒸発器も使用可能であるが、「Ｚｅｄｉｖａｐ」蒸発器が特に有利であり、これを使うことによって漂白プラント廃液の蒸発プロセスが実用的になる。 更に、これら蒸発手段では、多段の金属／プラスチック積層体蒸発器と焼却炉との間に濃縮器を備えても差し支えない。 本発明の更に別の態様によれば、以下の装置が提供される。 すなわち、化学セルロースパルプを漂白し、漂白の間に廃液を排出する漂白プラント、漂白プラント廃液を濃縮（例えば、蒸発）して濃厚廃液を得る手段、濃厚廃液を焼却して、 残渣を生成する焼却炉、残渣を処理してナトリウム、硫酸塩、ＮａＣｌ、および／または炭酸塩を回収する手段、および回収されたナトリウム、硫酸塩、ＮａＣ ｌ、および／または炭酸塩を化学セルロースパルプの製造の際の漂白に使用する手段を含む装置である。 また、本発明は以下の装置も提供するものである。 すなわち、パルプ工場中から排出される全ての廃液を処理してしまうことにより、廃液はパルプ工場から外部の環境へは一切排出されないようにする手段、およびパルプ工場からの全てのガス状排出物を処理してしまって、 ＳＯｘおよびＮＯｘの量を最小限とし、主要な悪影響ガスとしては炭酸ガスが唯一のものとする手段を含む装置である。 本発明の更に別の態様によれば、次の方法が提供される。 すなわち、細砕セルロース繊維材をカッパーＮｏ． 約２４またはそれ以下に蒸解すること、蒸解されたパルプをカッパーＮｏ． 約１４またはそれ以下になるように酸素脱リグニンを行うこと、酸素脱リグニンされたパルプを漂白し、漂白廃液を得ること、漂白廃液を濃縮して（例えば、蒸発して）濃厚廃液を得ること、濃厚廃液を焼却して、残渣を得ること、残渣を処理して、蒸解、酸素脱リグニン、および／または漂白工程に用いられる薬剤を該残渣から回収すると共に水をも回収することを含む方法である。 上記の方法手順の別法として、漂白プラントに対し二酸化塩素製造用の化学プラントが付設されている工場においては、廃液を最小限にする方法には以下の工程を含めることができる。 すなわち、これらの工程とは、（ａ）漂白プラントからの廃液を、焼却に十分な高濃度まで濃縮すること、（ｂ）濃縮された漂白プラント廃液を焼却して、ナトリウム、硫酸塩、塩化ナトリウム、および炭酸塩を含有する残渣を生成すること、（ｃ）工程（ｂ）からの残渣を硫酸とともに蒸留してガス状塩化水素と残留残渣を生成すること、（ｄ）工程（ｃ）からのガス状塩化水素を二酸化塩素製造用の化学プラントに使用すること、および、（ｅ）工程（ｃ）からの残留残渣を回収ループへ送ることである。 回収ループには回収ボイラーが含まれるのが好ましく、工程（ｅ）は、残留残渣を回収ボイラーへ直接か、もしくは先ず蒸発器へ送り、次いで回収ボイラーへ送るように行われる。 また、残留の残渣を処理して、工程（ｅ）の実施に先だって重金属および遷移金属を除去することも差し支えない。 また、工場には硫化水素およびメチルメルカプタンガスを含む非凝縮性のガス系があるのが普通であり、次の工程が設けられる。 すなわち、これらの工程とは、（ｆ）非凝縮性のガス系の非凝縮性のガスを燃焼し、ガス状二酸化硫黄を生成すること、（ｇ）ガス状二酸化硫黄を硫酸へ転化すること、および（ｈ）工程（ｇ）からの硫酸を工程（ ｃ）に使用することである。 工程（ｇ）は湿式硫酸法（ＷＡ）で行うのが好ましい。 工程（ｆ）と（ｇ）との間に、更に工程（ｉ）を設けてもよい。 工程（ｉ） とは工程（ｆ）からのガス状二酸化硫黄を亜硫酸ナトリウムと水と反応させて、 濃厚重亜硫酸ナトリウムを生成させ、この濃厚重亜硫酸ナトリウムを触媒の存在下に加熱して、濃縮された形のガス状二酸化硫黄を再生するものであり、この工程（ｉ）からの濃縮された形のガス状二酸化硫黄を工程（ｇ）で使用する。 工程（ｉ）はＲＥＳＯＸプロセスとして知られている。 工程（ａ）は、上記の金属／プラスチック積層体を有する多段の落下液膜式蒸発器を用いて、漂白プラントからの廃液を蒸発することによって行うのが普通である。 セルロースパルプ工場の漂白プラントが塩素型でないプラントの場合は、廃液を最小限にする方法は、次の工程を取ることになる。 すなわち、これらの工程とは、（ａ）非塩素系漂白プラントからの廃液で、塩素をほとんどあるいは全く含まない廃液を、回収ボイラーでの燃焼に十分な高濃度まで濃縮すること、（ ｂ）濃縮された非塩素系漂白プラント廃液を回収ボイラーへ直接送ること、および（ｃ）非塩素系漂白プラント廃液を回収ボイラーで燃焼させることである。 また、本方法は、漂白プラントからの廃液を、回収ボイラーでの焼却に十分な高濃度まで濃縮し、次いで濃縮された漂白プラント廃液を直接的に回収ボイラーで焼却することによって廃液を最小限にする方法を包含する。 焼却の際、ナトリウムと、カリウムと、それから塩素分とを含有する塩を含む粒子、および硫黄化合物を含有する排煙が生成する。 次に、排煙からの粒子の大部分を、塩素含有の塩を含み、ナトリウム塩、カリウム塩と硫黄化合物とを含有の灰分として捕集する。 灰分は所望ならば系から追い出して（つまり、下水に流して）も差し支えない。 カリウムと塩化物は灰分から取り出されるが、硫黄含有化合物（およびいくらかの炭酸化合物）は、回収ループへ戻され（例えば、黒液が回収ボイラーへ入る直前に硫黄化合物が、濃縮された黒液と混ぜられ）、白液のような蒸解薬剤を生成するために用いられ、工場内の硫黄、塩化物、およびカリウム分のバランスが取られる結果となる。 もちろん、回収ボイラーには従来的やり方に従って濃厚黒液を供給し、得られたメルトを白液製造用に使用することも差し支えない。 さらに、苛性化処理に先だって緑液から遷移金属を除去することも可能で、この場合遷移金属を取り除いた緑液に結晶化を行い、苛性化緑液に加えて水酸化ナトリウムを製造することができる。 水酸化ナトリウムは酸素脱リグニン化や漂白プラントで用いられる。 逸出余液は、漂白プラント廃液と一緒に直接的に回収ボイラー中で濃縮、燃焼することが可能である。 以上に記載の手順においては、水（液の流れ）を適当に管理し、きれいな液はそれが必要とされるプロセスのみに使うように取って置き、絶対的にきれいな水が必要でない場合はその使用を最小限に押さえることがきわめて望ましい。 パルプ工場では液の流れについては少なくとも第一ループ、第二ループ、第三ループとあるのが普通であり、各ループは汚れの程度は顕著に異なり、汚れの程度は第一ループから第三ループに上がるにつれて次第に増加する。 汚れの最も少ない液の使用を最小限にするのは、次の工程によって達成される。 すなわち、これらの工程とは、（ａ）少なくとも第一ループおよび第二ループで汚れの程度を検出すること、（ｂ）第一ループの汚れの程度が所定の水準を超えた時には第一ループから第二ループへ汚れた液を少し抜き出し、汚れの程度が小さな液を第一ループ液に入れること、（ｃ）第二ループの汚れの程度が所定の水準を超えた時には第二ループから第三ループへ汚れた液を少し抜き出し、汚れの程度が小さな液を第二ループ液に入れること、そして、（ｄ）上記ループからの最も汚れた液を精製して、汚れの少ない液を作り出し、これを少なくとも上記工程（ｂ）への添加液とすることである。 上記の液流れ管理法は、前記の方法に限定されるものではなく、どのようなパルプ工場においても実施することができる。 この方法の典型的な用い方は次の通りである。 すなわち、漂白プラントからの廃液を最も汚れた液と一緒に混ぜて、 合併廃液流を形成し、この合併廃液流を蒸発させて、きれいな液と更に汚れが濃縮された液とし、きれいな液は、上に記載の工程で汚れの少ない液として使用し、更に汚れが濃縮された液は更に処理して液から汚れの成分を回収（例えば、焼却し、焼却残渣などから前に記載したように薬剤を回収）する。 また、パルプ工場には第四ループが含まれることが普通であり、第三ループでの汚れの程度を検出し、これが所定の水準を超えた時には第三ループから第四ループへ汚れた液を少し抜き出し、汚れの程度が小さな液を第三ループ液に入れる。 また、第四ループでの汚れの程度を検出するのが好ましく、これが所定の水準を超えた時には第四ループから上に記載の精製工程へ汚れた液を抜き出す。 パルプ工場内から回収される逸出余液は、第四ループへ導入して差し支えない。 また、ループには、液を冷却する工程を設けるのが好ましく、特に、ループから汚れ成分を分離しこれら分離された汚れ成分をより汚れたループへ送るループの少なくともどこかのループには、液を冷却する工程を設けるのが好ましい。 第一ループからの汚れた液の一部は第三ループへ直接送っても差し支えない。 また、本発明は蒸解カン、漂白プラント、および少なくとも第一、第二、および第三ループの液流を備えたセルロースパルプ工場で液流を管理する装置を包含する。 液流を内部に有する各ループは、顕著に異なる濃度の汚れ成分を有するが、この汚れ成分の濃度は第一ループから順次第三ループへと次第に増加する。 この水管理装置は、少なくとも第一ループおよび第二ループで汚れの程度を検出する手段；一のループから別の、より汚れたループへ汚れた液を少し抜き出すための、検出手段によって制御されるバルブ手段；およびループからの汚れた液（普通最も汚れた液）を精製して汚れの程度の小さい液を製造する手段を備える。 この装置では、液を冷却する手段を各ループに備えてもよい。 また、少なくとも一個のループには、ループからの廃棄流を分離し、この廃棄流を別の、より汚れたループへ排出する手段を設ける。 本発明の主な目的は、汚染液の環境への排出を実質的にゼロにし、ガス状排出物も最小限の量で、しかも固形廃棄物の量も最小限であるセルロース化学パルプ製造法とその装置を提供することである。 本発明のこの目的および他の目的は、 本発明の詳細な説明をよく吟味し、添付の特許請求の範囲を読めば一層明白となろう。 図面の簡単な説明図１は、本発明の例示的システムの最も基本的な構成要素、および本発明の例示的方法の実施を示す概要図である。 図２Ａおよび図２Ｂは、図１のものと同じフローシートであるが、その中の幾つかの特定のプロセスをより詳細に示したものである。 図３Ａおよび図３Ｂは、図１および図２のシステムと同じ概念に基づく本発明の別法のシステムの概要であるが、特定の漂白プラント工程などについて漂白プラント廃液の処置に関する異なる詳細を示すものである。 図４は、図２と同様な図であるが、簡略化してあり、本発明の別の態様に従って、漂白プラントからの濃縮された廃液の別法の例示的処理を示すものである。 図５は、図４と同様な概略図であるが、漂白プラントが非塩素系漂白プラントである場合の、漂白プラント廃液処理についてのさらに別の変形を示すものである。 図６は、図２Ａのシステムの一部の概略図であるが、ガスの一部改変処理を、 硫酸の製造を含んで示すものである。 図７は、パルプ工場における水（液）流れを管理し、最もきれいな液はそれが必要とされるプロセスのみに使うように取って置き、きれいな水が必要でない場合はその使用を最小限に押さえ、従って目標である「ゼロ排出」の達成を最適化するために、本発明の例示的な方法を実施する本発明の例示的な装置を示す概略図である。 図８は、図４および図５のものと同じ概要図であるが、本発明の付加的または別法的詳細特徴を示すものである。 図面の詳細な説明図１に示される例示的なシステムには、例えばカミヤ^TM式連続蒸解カンのような従来的蒸解カン１０が備えられ、これに広葉樹または針葉樹チップ、または他の細砕セルロース材が供給される。 蒸解カン１０では原木チップは、従来的な温度、圧力で蒸解薬剤で処理され、例えば、クラフトパルプのような化学セルロースパルプが生成され、次いで工程１１で酸素脱リグニンされるのが好ましい。 本発明によれば、パルプを脱リグニンするに当たっては蒸解カン１０から排出される時パルプが最小のカッパーＮｏ． を有するのが望ましい。 例えば、カミヤＥＭ ＣＣ ^TM蒸解カンおよび蒸解法を用いるとカッパーＮｏ.約２４以下が得られる。 酸素脱リグニン工程１１ではカッパーＮｏ． は約１４以下、好ましくは約１０以下に下げられる。 酸素脱リグニンの後、パルプは漂白プラント１２へ進み、複数の異なる漂白工程で漂白が行われる。 使用される特定的な漂白工程はいろいろ変わり得るが、処理される特定のセルロース材にも依存する。 漂白工程１２の後、パルプは貯槽に蓄えてもよく、さらに後段の処理工程１３に送ってもよい。 例えば、パルプを乾燥し、次いで製紙工場へ出荷することもできる。 従来のように、蒸解カン１０（またはこれに関連するブラウン ストック ウォシャー、すなわち、褐色材洗浄機）から黒液が抜き出され、蒸発装置１４へ送られる。 黒液に対して、米国特許出願第４、９２９、３０７号（この開示内容を本明細書の参考文献として引用する）に示されるような熱処理を、好ましくは常圧より高い圧力で、約３０〜９０分間２４０℃以上で加熱することによって行うのも好ましい。 熱処理１５によって追い出される硫黄含有ガスは、１９９１年１ １月５日に出願の同時係属出願第０７／７８８、１５１号に示されるように処理され、例えば、工程１６で高硫化度の液を製造することができる。 この際、１７ のところに概略示されているように燃料ガス（例えば、主としてメタン）が生成するが、これによって１８と汎示してあるように動力の発生が可能である。 工程１５での処理の後、黒液は最終的には従来的回収ボイラー１９へ送られる（所望ならば途中に蒸発工程を介在させてもよい）。 回収ボイラー１９から生成されるスチームは、図１では２０と汎示してあるが、パルプ工場内でいろいろなプロセスに使用される。 回収ボイラー１９から排出されるガスには二酸化硫黄が含まれるが、これは従来技術に従い硫酸の製造の原料として使用することができる。 図１の２１のところに示されるように、二酸化硫黄および（ＳＯ ₂から製造された）硫酸とは工場内の必要な場所で使用することができる。 例えば、二酸化硫黄は、二酸化塩素漂白（もしこれを使っているならば）の最終工程、およびトール油プラントに対する耐塩素剤として使用される。 本発明によれば、十分な量の二酸化硫黄と硫酸とがブロック２１から得られるので、パルプ工場の必要量を満足し、外部供給源からの薬剤を必要としない。 もちろん、 薬剤の回収と消費とが、完全にバランスすることは期待することはできないけれども、本発明によればその差は各々数パーセント以内であることを期待していい。 もちろん、過剰な薬剤があれば販売できるし、少なければ購買で賄える。 従来のように、回収ボイラー１９からのメルトは、図１の参照数字２２に示されるように緑液を生成するのに使われる。次いで、緑液は、図１の参照数字２３ に汎示されるように白液を製造するのに最終的に使われるのが好ましい。別法として、あるいは付加的に、緑液を結晶化工程にかけたり、あるいは他の処理にかけ、実質的に硫黄を含まない水酸化ナトリウムを製造することも可能であり、この方法については１９９２年７月２７日に出願の同時係属出願第０７／９１８、 ８５５号（弁理士書類番号３０−１９９）に開示されているので、この開示内容を本明細書の参考文献として引用する。メルトの硫黄濃度は、回収ボイラー１９から排出されるメルトの一部分をパルプ工場の含硫黄ガスと接触させることによって調節することができる。また、含硫黄ガスのメチルメルカプタンとジメチルサルファイドとは、メルトとの接触に先だって、または回収ボイラー１９からの灰分との接触に先立って、エテンと硫化水素とに熱分解することができる。メルトから製造される白液については硫化度の制御および／または増強が行われる。これらの技法についてはフィンランド特許出願第９１４５８５号および第９１４５８６号（両者とも１９９１年９月２ ７日に出願）に開示されている。白液の一部はライン２４を経て蒸解カン１０へ返送され、本発明によれば、薬剤のバランスが図られるが、２３からの白液の一部を従来的方法または既知の方法で工程２５のところで酸化し、次いで酸素脱リグニン工程１１で使用することが極めて望ましい。 「無泡膜通気」と名付けられた既知の酸化法については１９ ９１年４月版「ＷＡＴＥＲ／Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ＆ Ｍａｎａｇｅｍｅｎ ｔ」のページ１８〜１９に所載のミカエル セメンス（Ｍｉｃｈａｅｌ Ｓｅｍ ｍｅｎｓ）の論文に記載されている。また、２５からの酸化された白液の一部は、第二酸化工程２６・・・例えば、１９９２年７月９日に出願の同時係属出願第０７／９１０、８７４号に示されている工程（この開示内容を本明細書の参考文献として引用する） ・・・にかけ、白液内の硫黄の形のものをすべて酸化するのが好ましい。次いで、得られたほぼ完全に酸化された白液を漂白プラント１２ へ戻し、漂白プラント１２の苛性液の代わりに用いる。本発明によれば、酸化された白液を十分な量で製造し得るので、漂白プラント１２で必要な苛性液の面倒はすべて見られるから、外部の供給源から苛性液を入れる必要はない。また、本発明によれば、漂白プラント１２からの廃液・・・第一漂白工程から来るライン２７中の酸廃液や第二漂白工程から来るライン２８中のアルカリ廃液・・・は、例えば、蒸発器工程２９、３０へそれぞれ流すことによって濃縮される。工程２９、３０を構成する蒸発器は、低価格な、金属／プラスチック積層体を有する落下液膜式蒸発器で、例えば、商標「Ｚｅｄｉｖａｐ」なる名前でフィンランド、ヘルシンキのアールストローム社およびアールストロームリカバリー社から販売のものが好ましい。このような積層膜は普通アルミニウム（または黄銅または銅）とプラスチック（例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、またはポリエステル）から出来ており、各層の厚さは１００μｍ以下である。例えば、アルミニウムの層の厚さは、９〜１８μｍでポリエステルの厚さは１２〜２ ５μｍ位である。金属箔の上にプラスチック薄膜を押し出すことによって積層膜が形成される。熱交換器は二枚の長方形積層板を、例えば、接着結合で互いに貼り付けることによって形成される。また、積層板は端の結合線間で点状接合により互いに接続すことができる。パルプ工場液はプラスチック層側でも金属層側でもどちらでも流すことができる。このような蒸発器の表面構造については、１９ ９２年１１月１２日に出願の同時係属出願第０７／９７４、０６０号（これは１ ９９１年１１月１８日に出願のフィンランド特許出願第９１５４２４号に対応しているので、この開示内容を本明細書の参考文献として引用する）に開示されている。しかし、従来的な脱塩用蒸発器も代わりに使用可能である。ライン２７とライン２８とに酸とアルカリの廃液がある場合には、廃液が蒸発器２９、３０で濃縮される前までにはこれらの液を混ぜることは望ましくない。混ぜると激しい発泡問題が起こる恐れがある。もし発泡問題が解決することができるならば、蒸発器２９、３０の手前でライン２7、２８を一緒にして差し支えない。工程２９、３０の後、より濃縮された廃液が濃縮器３１へと流れる。これは直列に並んだ高効率蒸発器工程群で、焼却可能な程度の濃度まで廃液を濃縮する。例えば、ライン２７と２８の廃液は、固形分０．２〜０．５％程度とすると、蒸発器２９、３０で約１０〜３０％の固形分まで濃縮され、次いで濃縮器３１で約５０〜６０％の濃度まで濃縮される。漂白プラント廃液の濃縮は、蒸発のほかに別の方法によっても達成することができる。例えば、従来的な限外濾過、逆浸透、凍結結晶化、またはこれらの方法を互いに組み合わせた方法、および／または蒸発と組み合わせた方法が、十分に高濃縮の廃液を生成するのに用いることができる。濃縮器３１などで得られた濃厚廃液は焼却炉３２へ供給され、ここで燃焼され、残渣が生じる。焼却は多くの従来的または既知の方法、例えば、スラグ燃焼やガス化（循環流動床ガス化など）によって行われる。焼却炉３２からの残渣から得られる貴重な薬剤成分は最終的には回収ループ（すなわち、構成要素１４、１５、１９、２２、２３など）へ戻される。残渣の貴重な薬剤成分、例えば、ナトリウム、硫酸塩、および炭酸塩を効果的に回収するためには、図１の３３のところに示されるように、従来的浸出装置において残渣に対して浸出を行うのが好ましい。浸出工程３３からの浸出液は結晶化工程（ 例えば、凍結結晶化；米国特許第４，４２０，３１８号、第４，５０５，７２８ 号および第４，６５４，６４号を参照のこと）にかけ、３４のところに示されるように結晶を洗浄するのが好ましい。浸出および結晶化それ自体（回収ループ内ではあるが）は、デービス（Ｄａｖｉｓ）らの論文「閉鎖系サルファイト工場における薬剤回収」、ＴＡＰＰＩ Ｊｏｕrｎａｌ、Ｖｏｌ． ６６，Ｎｏ． ７，Ｊ ｕｌy、１９８３に記載されているように既知である。工程３４から得られる、結晶化され、洗浄された浸出物（または少なくともその一部）は・・・ライン３５を経て・・・回収ループ、例えば、回収ボイラー１ ９のすぐ手前へ供給される。そんな手順で、ライン２７、２８中の漂白プラント廃液からの貴重な薬剤成分が回収ループへ回収される。洗浄によって、一価より大きい価数の金属、例えば、カルシウムやマグネシウムが分離され、これらは、 ・・・図１の３６に示されるように埋め立てに使われたり、さらに処理することができる。 ３６のところの固形物は、図１のパルプ工場から排出される実質上唯一の固形廃棄物であり、焼却炉３２の残渣のうちの約５％を占めるにすぎない。他の９５％は他（例えば、回収ループ）で用いられる。焼却炉３２からの残渣も、普通塩化ナトリウムを含有し、その塩素分も・・・ 図１の点線のライン３７とボックス３８で示されるように・・・二酸化塩素や塩化ナトリウムを生成するのに使われる。この状況では工程３４からの浸出物の一部は二酸化塩素製造工程３８へ流れ、残りはライン３５を経て回収ループへ戻される。多くのパルプ工場では、新しくとも古くても、逸出余液の量は廃液量全体の相当なパーセントを占めるものである。逸出余液が工場からの廃液（ライン２７、 ２８の漂白プラント廃液を含む）の３３％にもなることも珍しくはない。もちろん、そのような逸出余液が環境へ漏洩することが許されたら、低排出またはゼロ排出という目標が実現されないことになろう。従って本発明では・・・好ましくはパルプ工場全体からの・・・逸出余液が、図１の３９のところに概略的に示されるように、従来的ドレン回収系を用いて回収される。これらの逸出余液は次いで清澄槽４０で清澄化され、逸出余液貯槽４０'を経て蒸発器工程４１に送られる。工程４１の蒸発器はＺｅｄｉｖａｐ ^TM蒸発器であるのが好ましい。蒸発器４ １からの濃縮された逸出余液は次いで蒸発器２９からの濃縮された廃液と一緒にされて、濃縮器３１へと送られる。もちろん、蒸発器工程２９、３０、４１からはすべて水が生成する。この水は、濃縮作用中に漂白プラント廃液から取り除かれたものである。蒸発器工程各々２９、３０、４１からの水は、水処理設備４２へ送られ、ここで処理され、水が他の目的に使われても有害な成分が含まれていないようにする。この水の「回収」も本発明の方法および装置の大きな有利な点である。この水の一部は、次いでライン４３を経て、漂白プラント１２へ戻され、漂白プラント１２の中で工程の一から他へと向流的にパルプに流れる洗浄液として用いられる。一方、この水の他の部分はライン４４へ送られ、供給水として回収ボイラー１９へ送られ、２ ０のところでプロセススチームが生成される。図２は、図１と同じ基本システム、同じ基本方法を実施する方法を示すが、多くの構成要素についてより詳細に示すものである。図２の表示では、図１のものに対応する構成要素は同じ参照数字をもって示される。図２の表示では、原木ヤード４５に蒸解カン１０および従来的廃材燃料ボイラー４６がつながって示されている。褐色材洗浄工程４７も蒸解カン１０の後に示され、スクリーン室４８はプレス４９と一緒に作用し、また、プレス４９は清澄槽４０に連結されている。酸素脱リグニン工程１１の下流にはさらに洗浄工程５ ０があり、これは次いで漂白プラント１２の第一工程５１へ連結している。図２ に示されている態様において、第一漂白工程５１は１００％二酸化塩素工程である。第二工程５２はＥｏｐ工程で、苛性液の源は２６からの酸化された白液によって供給される。第三漂白工程５３は、中性二酸化塩素工程である。すなわち、 源２６からの酸化された白液（つまり苛性液）は、パルプ酸性度を中和するために工程５３の塔の頂部へ添加される。第四工程５４は最終の二酸化塩素工程である。製造工程３８からの二酸化塩素は各々工程５１、５３、および５４へと供給され、一方水処理プラントの４２からの洗浄水の一部は、第四工程５４へと入る。図２の再処理工程１３には「ウェットエンド」５５とドライヤー５６とが備えられ、ドライヤーは貯蔵設備５７'へ連結することができる。回収系の一部として、他の従来的構成要素も図２に示されている。例えば、緑液清澄槽５７、緑液を苛性化するためのスレーカー５８であり、そして、マッドフイルター５９、プレコートフイルター６０、石灰キルン６１を含むマッド処理要素などである。漂白プラント廃液を処理する構成要素に関連するものとしては、滓材工程６３ があり、これには結晶化および洗浄工程３４からの一価より大きい価数の金属や廃材燃料ボイラー４６からの飛灰が供給される。滓材工程６３からのものは、埋め立て６４へ送っても、あるいは処理してそこから薬剤を回収してもよく、その中の薬剤は環境に許容し得るやり方で用いることができる。また、図２には、水処理プラント４２からの水を処理するための選択的オゾン処理工程６５が示されている。プラント４２からの水は、先ずオゾン処理され、その後で回収ボイラー１９へ供給する供給水源６６へ流れる。該回収ボイラーはドライヤー５６からも水を受ける。ウェットエンド５５からの水は、水処理プラント４２へ送ってもよく、あるいは第二漂白工程５２と第三漂白工程５３との間の境目に送ってもよい。図３は本発明のもう一つの別法のシステムを示すものである。図３のシステムと図１、図２のそれとの主要な差に一つは、提供される特定の漂白シーケンス、 つまりＡＺＥｏＰＺＰ漂白シーケンスである。図３では図１および図２のものと対応する構成要素は、頭に「１」をつけただけの同じ参照数字で示すものとする。また、図３では、図１や図２のように単に各構成要素をブロック図で示すのではなく、系に用いられる多くの構成要素を概略的に図形で示す。蒸解カン１１０は、ニューヨーク州グレンフォール（Ｇｌｅｎｓ Ｆａｌｌｓ ）のカミヤ社（Ｋａｍｙｒ，Ｉｎｃ．）販売のＥＭＣＣ ^TM蒸解カンのような、浸透槽６８を含む二槽式加圧システムの一部と考えてよい。圧力デフューザー６９ 、もしくは同じような褐色材洗浄機を蒸解カン１１０の下流に備えるのもよく、 洗浄機は高密度貯槽１４７へ、次いで褐色材スクリーン室１４８へ連結されている。酸素脱リグニン反応器１１１は、後段酸素洗浄工程１５０に連結され、次いで第一漂白工程７０へ、この場合酸「Ａ」工程へ連結される。漂白プラント１１ ２の第二工程は第一オゾン工程７１であり、洗浄７２の後にＥｏ工程１５２が設けられる。 Ｅｏ工程１５２の後には第一過酸化工程７３があり、次いで第二オゾン工程７４、それから第二過酸化工程７５があり、高密度貯槽１５７'に連結される。図３の態様では酸漂白プラント廃液ライン１２７は、図１および図２の態様のものと同じようにＺｅｄｉｖａｐ ^TM蒸発器工程１２９に接続される。これは次に濃縮器１３１、焼却炉１３２、浸出工程１３３、それから結晶化並びに洗浄工程１３４に接続される。しかし、アルカリ廃液ライン１２８は蒸発器には連結されず、その代わり回収ループ、典型的には緑液溶解タンク１２２へ連結される。また、ライン１２８のアルカリ廃液の一部は苛性化に使用してもよく、例えば、工程１５８に連結される。しかし、大部分のアルカリ廃液は後段酸素洗浄工程へ添加されることになろう。図１〜図３のパルプ工場は、廃液の排出が実質的にゼロであるに加えて、大気汚染も極めて少ない。二酸化硫黄およびその他の硫黄化合物は回収ボイラー１９ 、１１９から回収され、煙突も電気集塵機も煙道に設けられている。また、回収ボイラー１９、１１９並びに他の構成要素、例えば、焼却炉３２、１３２もＮＯ _x排出が最少になるように運転される。従ってパルプ工場からの主要な汚染ガスは二酸化炭素だけとなる。図４は、図２Ａおよび図２Ｂと同様なシステムを概略示すものであるが、簡略化してあり、漂白プラント廃液蒸発からの濃縮された液を処理する別法の技法を示すものである。図４の態様では、図２Ａおよび図２Ｂの態様のものに対応する構成要素は、頭に「２」を付けただけの同じ二桁の参照数字をもって示される。大部分の構成要素については詳細には示さない。図１および図２の態様に関してすでに説明済みであるからである。図４の態様では、漂白プラント２１２は、二酸化塩素が漂白薬剤として使用される工程を少なくとも一つ含むプラントである。漂白プラント２１２からの廃液はライン８１を流れ、蒸発器２２９、２３０、２４１（これは単一直列の金属／ プラスチック積層体蒸発器を複数段設けたものでよい）へ至り、濃縮された廃液はライン８２を焼却炉２３２へ至る。濃縮された漂白プラント廃液を焼却すると、ナトリウム、硫酸塩、塩化ナトリウム、および炭酸塩、並びに重金属、遷移金属を含む残渣が得られる。上記のナトリウム、硫酸塩、および炭酸塩は、普通はＮａ ₂ ＳＯ ₄ 、Ｎａ ₂ ＣＯ ₃の形である。残渣はライン８３に送られ、塩回収工程８ ４へ至る。塩回収工程８４では、残渣は硫酸（どの源からのものでもよいが、好ましい源の一つは図６に関して後で述べる）と一緒に蒸留されると、ガス状塩化水素（Ｈ Ｃｌ）と残りの残渣が得られる。この蒸留反応で、塩化ナトリウムが硫酸と反応すると、硫酸ナトリウムも沈殿として生成する。塩回収工程８４からのガス状ＨＣｌは、二酸化塩素を製造する化学プラント８ ５に使われる理想的な薬剤である。化学プラント８５における二酸化塩素の製造は従来的であって、このプラント８５は、顕著な補助的機器なしに漂白プラント２１２の需要を満たすに足る二酸化塩素を製造する能力がある。塩回収装置８４で沈殿する硫酸ナトリウムは、残りの残渣と一緒の合わされ、 最終的には回収工程へ向けられる。塩回収工程８４内で、従来的処理を行い、重金属および遷移金属を金属水酸化物の形で取り除くことが好ましい。除いた金属水酸化物は滓材処理工程２６３へ送られる。上記金属除去後の、残りの残渣中の硫酸ナトリウムおよび炭酸ナトリウムは、次いで回収ループへ送られる。例えば、これがスラリーの形で高濃度が必要ならば蒸発工程２１４へ送られ、そうでなければ直接回収ボイラー２１９へ送られる。漂白プラント廃液に対するもう一つの別法の処理が図５に示される。図５においては、図４の態様のものに対応する構成要素は、同じ参照数字をもって示される。この実施態様においては漂白プラント（２１２）は非塩素系の漂白プラント（例えば、Ｚ，Ｐ，およびＥ工程を使用するプラント）であり、底部から排出されライン８１を流れてくる廃液は・・・蒸発器２２９、２３０、２４１で濃縮した後・・・ライン８６を経て直接回収ボイラー（２１９）へ送ることができる。これをさらに処理する必要はない。このような廃液には塩素があってもほんの少しかあるいは全くないので、濃縮しさえすれば、回収ボイラー２１ ２へ直接送ってよいのである。図６は、パルプ工場で集められた非凝縮性ガスの処理を概略的に示すもので、 該非凝縮性ガスは、図４の塩回収工程８４で使われる硫酸を製造するのに使われる。図６においては、図２Ａの態様のものに対応する構成要素は、頭に「２」を付けた同じ参照数字をもって示される。図６ではＮＣＧ工程８８は、従来的非疑縮性ガス系であり、旧式のクラフトパルプ工場に関連して発生する悪臭ガス発生源である硫化水素、メチルメルカプタン、ジメチルサルファイド、および他の硫黄含有ガスを回収するために用いられる。これらのガスは、蒸解カン、洗浄機、蒸発器、回収炉、石灰キルン２６１等々から発生する可能性がある。本発明によれば、工程８８からの非凝縮性ガスの流れの一つを石灰キルン２６ １へ直接送ってよく、ここで燃焼して二酸化硫黄を含むガスを得て、さらに従来的に（図６中の「ＰＲＣＴＰ」で）処理される。第二の流れはＲＥＳＯＸ工程８ ９へ送ってよい。 ＲＥＳＯＸ工程８９では、フィンランド、ヘルシンキのアールストローム社の販売によるＲＥＳＯＸプロセスが使用される。この商業的プロセスでは、ＮＣＧガス（硫化水素、ＭＭ、ＤＭＳなどなど）は洗浄塔へ入り、硫化水素は従来的な洗浄塔または吸収塔で白液に吸収される。かくして得られた高硫化度の白液がパルプ処理に用いられる。吸収されなかったガスは冷却凝縮器で凝縮され、水分が取り除かれ、ガスが液化する。次いでガスは焼却に回され、二酸化硫黄、水、および二酸化炭素ガスを生成する。このガス混合物は、従来的な洗浄塔または吸収塔にて苛性ソーダと亜硫酸ナトリウムとの溶液で洗浄され、二酸化硫黄は亜硫酸ナトリウムと反応し、重亜硫酸ナトリウムを生成する。次にこの重亜硫酸ナトリウムと水を蒸発器の中で加熱し、亜硫酸ガスと水のオフガスと、 亜硫酸ナトリウム水溶液とを生成させる。亜硫酸ナトリウム分は、洗浄塔の苛性流へ戻して、あるいはパルプ化薬剤の源として循環される。また、次に工程８９からの二酸化硫黄と水のオフガスは、ＷＳＡ工程９０へ送ってよく、ここでガスは凝縮され、水と二酸化硫黄の流れが生じる。二酸化硫黄の一部は工場のために利用することができる。工程９０の二酸化硫黄と水のオフガスの残りは、硫酸（Ｈ ₂ ＳＯ ₄ ）に転化され、ライン９１を塩回収工程８４へと送られる。かくしてＷＳＡ工程９０で、デンマークのリングビィ（Ｌｙｎｇｂｙ）のハルダー・トプソー社（Ｈａｌｄｏｒ Ｔｏｐｓｏｅ Ａ／Ｓ）の販売になるＷＳＡ プロセスが行われる。このプロセスは、ベンディクセン（Ｂｅｎｄｉｘｅ ｎ）とショウビィ（Ｓｃｈｏｕｂｙ）著の１９８７年テキサス、ヒューストンの「サルファー８７」で発表された「トプソーＷＳＡ−２プロセスによる亜硫酸オフガスからの硫酸の製造」という題の論文に記載されている（この論文を本明細書の参考文献として引用する）。 ＷＳＡ工程９０ではＲＥＳＯＸ工程８９からの、濃縮された亜硫酸ガス含有ガスを用いるのが好ましいが、ＷＳＡ工程中に二酸化硫黄が生成する燃焼装置があれば、ガスは図６の点線９２を経てＮＣＧ装置８８から直接ＷＳＡ工程９０へ入り、この時は工程８９は使用されないか、もしくはなしで済ます。図８の態様では、図４に示されるような全システムは示されず、図４と図５との態様の変形の部分のみが示され、同じ参照数字は、図４と図５と同じ構造のものを示すために用いられる。図８の態様の主な特徴は、蒸発器２２９、２３０、２４１の後、濃縮された液（例えば、少なくとも濃度約５０％で、所望ならば、もしくは必要ならば、さらに濃縮する装置などが蒸留と一緒にあるいはその後で用いられる）がライン８６ から直接回収ボイラー２１９へ供給されることである（もし適当ならば、この流れの一部または全部を蒸発器２１４へ向けてもよい）。濃縮された廃液は、回収ボイラーで直接燃焼され、粒子を含む排煙が生成する。流れ８６も工場のプロセス液流からの逸出余液を含んでいるのが好ましいが、この逸出余液は２３９のところに貯えられ、２４０のところで清澄化され、蒸発器２２９などへ送られる。回収ボイラー２１９での燃焼によって、粒子を含む排煙が生成するが、該粒子は電気集塵機、サイクロン分離器などで除かれる。除去された粒子は約８０〜９ ０％がナトリウム塩で、他に含カリウム塩並びに含塩素塩、および硫黄化合物を含む。除去された粒子は塩処理装置３４０で処理され、ここでカリウム、塩素などの成分が除かれ、硫黄化合物を含む残渣は、回収ボイラー２１９へ入る黒液流へ戻され、メルトの一部分となり、最終的には緑液を製造するのに使われる。塩処理装置３４０として使用できるのは、例えば、ＰＵＬＰ ＡＮＤＰＡＰＥＲ ＭＡＧＡＺＩＮＥ ＯＦ ＣＡＮＡＤＡ、Ｖｏｌ． ７５、Ｎｏ． ４，１９７４に「クラフト回収システムからの塩化ナトリウムの除去」の題名でモイ（Ｍｏｙ） らがハーマッククラフトミル（Ｈａｒｍａｃ Ｋｒａｆｔ Ｍｉｌｌ）からのＮ ａＣｌ回収に対してマタミランブロデル社（ＭａｃＭｉｌｌａｎ Ｂｌｏｄｅｌ Ｌｔｄ．）システムを説明した論文に記載の形式のものである。図８の一部改変システムが、図４および図５のものと異なるもう一つの点は、 回収ボイラー２１９と苛性化装置２５８との間に金属除去処理装置３４１を設けたことである。金属除去装置３４１にはＭｎ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｃｏ，およびＣ ｕ除去のための装置が含まれる。 ２５８での緑液苛性化、および酸素脱リグニンおよび漂白プラント用の水酸化ナトリウムを製造するための、２５７での結晶化は、ともに３４１での金属除去工程によって促進され、その特長を用いることによってシステムの多くの部分で薬剤の消費量が削減される。 （２５８のところからの緑液は白液を製造するのに用いられ、２５７のところの硫黄分が高く、結晶化されなかった液は、硫化度を分割して蒸解する方法に使用することが可能である）。ここで用い得る代表的な方法は、濾過、静置沈降、またはこれらの組み合わせである。代表的な濾過機としては、プレナー、ソケット、またはプレコートフイルターが挙げられるが、後者が、プレコート剤として石灰マッドを用いて使われるのが普通である。工場からの排出を最小限にする確率を最大にすることを可能とする重要な点は、パルプ工程に存在する水（液）流の管理を好適に行うことである。最もきれいな液はそれが必要とされるプロセスのみに使われ、きれいな水が必要でない場合はその使用を最小限に押さえれば、「ゼロ排出」を達成できる確率が向上する。図７はカスケード式の水管理システムを示すが、これは、最もきれいな液をそれが必要とされるプロセスのみに使うように取って置き、一方きれいな水が必要でない場合はその使用を最小限に押さえる本発明の水管理法を、カスケード原理に従って行うものである。この態様の構造で、図４の構造に対応する構造は同じ参照数字で示される。これまで示されなかった構造は「９４」から始まる二桁の数字で示すか、あるいは「３」で始まる三桁の参照数字で示すものとする。図７に示される例示的態様においては、冷却塔９３に接続される冷却水ループ９４（図６も参照のこと）は、パルプ工場の主要ループの一つである。工場の第一ループ９５はシール水ループ（回路）９５であり、これと運転上連結しているのは第二の、冷却水、ループ９４、第三の、かなり汚れた、ループ９６、それから・・・本態様では・・・第四の、最も汚れた、ループ９７であり、この最も汚れたループは、工場全体の内部にある逸出余液回収システム２３９を包含して差し支えない。第一ループから第四ループまで、ループ内の水（液）の汚れ度は次第に増加し、顕著に異なって行く。第一の、シール、ループ９５が最も汚れが少なく、第四の、ループ９７が最も汚れが大きい。各ループ９４〜９７に付いているのは、汚れ度監視手段、典型的には伝導度記録／制御／検出器（普通ＣＲＣとして知られる）である。例えば、ＣＲＣ９８は第一ループ９５で三方弁９９に付いている。このような検出器の形式は、例示すると、ネバダ州カーソンシティ（Ｃａｒｓｏｎ Ｃｉｔｙ）のＴＢＩから市販のモデル４６１であり（米国特許第４、１１８、６６３号に一般的記載あり）、これは従来的制御器（コンピュータ）に接続され、伝導度測定値に応じて制御が行われる。 ＣＲＣ９８は、ループまたは回路９５を流れる液の汚れ度を監視し、所定の水準より高くなると、より汚れた方のループの一つ以上に液を排出するようにする。また、ループ９５は普通は分離デバイス３００を備え、これは水回路９５（または分離デバイスが置かれている他のループ）から乾燥固形分、金属、塩、繊維分、または滓を分離することができる。デバイス３００としては、限外濾過、逆浸透、膜濾過または繊維濾過法などがあり、工場やループ９５の具体的な位置に依存して用いられる。デバイス３００にはそれから出ている「受入」ライン３０ １と「排除」ライン３０２がある。ライン３０２は弁９９からの排出ライン３０ ４に接続され、主ライン３０３を形成し、このラインは・・・この場合・・・第三ループ９６へ液を供給する。分離デバイス３００からの汚れが少ない水はライン３０１を流れ、冷却器３０５に至り、ここで周囲の環境または他の冷却源との熱交換によってその温度が下げられ、次いでさらに三方弁３０６まで送られる。弁３０６もＣＲＣ９８によって制御され、汚れの程度が第一ループ９５で高すぎる場合は汚れた液の一部を弁３０６からライン３０７へ、第二の、冷却水、ループ９４へ排出することができる。ライン３０７を通じての排出は、ライン３０４ 中の弁９９を通じての排出に加えて行うこともできるし、その代わりに行うこともできる。冷却水ループ９４にも普通、冷却熱交換器３０８、並びに三方弁３１０を制御するＣＲＣ３０９が備えられ、該弁には排出導管３１１が取りつけられている。 ＣＲＣ３０９は、ループ９４中の水の汚れ度を監視し、所望の水準よりくなると、弁３１０が制御され、汚れた液の一部がライン３１１を経て第三ループ９６へ排出される。第三ループ９６にも、弁３１３が付いたＣＲＣ３１２が備えられている。弁３ １３には、デバイス３００のような分離デバイス３１４が付いている（もっとも、この分離デバイスは、異なる「排除物」を分離し、ループ９６の水の特性に左右される、異なる方法を用いるものかも知れないが）。デバイス３１４は、汚れ液排出ライン３１５を有し、このラインは主ライン３１６へ連なり、主ラインも弁３１３からの排出ライン３１７へ接続されている。分離デバイス３１４からの「受入」製品は冷却器３１８へ流れる。 ＣＲＣ３１２は、ループ９６中の汚れ度を監視し、所望の水準より高くなると、弁３１３が制御され、汚れた液の一部がライン３１７へ排出され、その液は結局は、第四ループ９７に行き着くことになる。第四ループ９７には三方弁３２０が接続されたＣＲＣ３１９が備えられている。弁３２０には、今度はデバイス３００のような分離デバイス３２１が付いている。分離デバイス３２１からの汚れ液排出ライン３２２は、弁３２０からの排出ライン３２３と結合し、主ライン３２４を形成し、この主ラインは漂白プラント廃液ライン８１に連なる。分離デバイス３２１からのきれいな製品は冷却器３２５へ流れ、今度は弁３２６などへ繋げることができる。弁の先は逸出余液回収システム２３９へ向けることができる。この回収システムはライン３２７によって弁３２０への入口に連結されている。漂白プラント廃液並びに第四ループ９７からの最も汚れた液（ライン３２４を経て）を共に含むライン８１は、好ましくは金属／プラスチック積層体多段蒸発器である蒸発器２２９、２３０、２４１へ接続することができる。蒸発器２２９ などによって濃縮された廃液が得られるが、この廃液は焼却炉２３２へ送られたり、（図４や図５に対して上記されたような）同様な処理をするために送られたりする。一方、ここからのきれいな水（液）はライン３３０へ流れる。選択的な水処理プラント２４２（図７では点線で示され、図４では構造２４２、図１および図２では構造４２に対応するもの）を設けて、ライン３３０中の水を処理して、その後でこの水を漂白プラント２１２へ戻したり、あるいは他の用途に使用することもできる。各ループ９４〜９７に対し、汚れた液が抜き出されたら、その液を少なくとも一部分は補わなければならないのはもちろんである。そうしなければ、液が減ってループが成り立たなくなってしまう。第二ループ９４に対しては、これは、普通は弁３０６に連結されたライン３０７を経る排出を利用することによって達成される。弁３０６は・・・図７に概略示されるように・・・ＣＲＣ３０９および／またはＣＲＣ９８によって制御され、補給水をループ９４へ供給することができる。第一ループ９５への補給水は、きれいな水を含んでいる、ライン３３０の枝分かれであるライン３３１によって行われるのが普通である。しかし、ループ９４ 〜９７のいずれに対しても必要なことは、汚れた液の放出は、より汚れの少ない液で補えばよいということは勿論である。もっとも、シールループ９５に対しては、ライン３３０からきれいな水を入れることが望ましい。また、図７には、それそれループ９６、９７に液を補給目的に供給する分枝ライン３３２と３３３が示されている。もっとも、これらのラインへの補給液の量はかなり低流量である。これらには前のループのラインから液が供給されるからである（つまり、ループ９６にはライン３０３とライン３１１の両方から液が供給され、一方ライン９ ７には逸出余液貯留槽２３９とライン３１６との両方から液が供給される）。ループ９６およびループ９７に対する補給液の大部分は、前のループ（複数を含む）から供給されることになるから、きれいな液のライン３３０から補給液を、分枝ライン３３２と３３３を通じて供給する必要があるにしても、それは最小限の量であろう。従って、図７に示されるようなシステムを用いることによって、最もきれいな水は、必要とされる場合のみに取って置くことができ、しかも工場内の液の回路の全てにわたって十分な水の量が確保されていることが分かるであろう。従って、本発明によって、セルロースパルプ工場からの廃液を絶対的に最小限化する効果的な方法および装置が提供されたことが分かるであろう。本発明については、最も実際的でかつ好ましい態様であると現在考えられたものを本明細書に示し、かつ説明したものであるので、多くの部分的改変点が本発明の範囲内で当業者には明らかになろう。従って、本発明の特許請求の範囲については、すべての等価の方法および装置を含むように最も広く解釈すべきである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 グリーンウッド ブライアン エフ. アメリカ合衆国、ニューヨーク州 12801 ―3686、グレンス フォールス、リッジセ ンター（番地なし） カミヤー インコー ポレーテッド内(72)発明者 グリックセン ヨハン フィンランド国、ヘルシンキ、カーヒュラ エー． アールストローム コーポレーシ ョン内(72)発明者 キイスキラ エルッキ フィンランド国、カーヒュラ、エー． アー ルストローム コーポレーション内(72)発明者 マッテルマキ エスコ フィンランド国、ヴァーカス、カーヒュ ラ、エー． アールストローム コーポレー ション内(72)発明者 フィリップス ジョセフ アール. アメリカ合衆国、ニューヨーク州 12801、 グレンス フォールス、リッジセンター （番地なし） カミヤー インコーポレー テッド内(72)発明者 リチャードセン ジャン ティー. アメリカ合衆国、ニューヨーク州 12801、 グレンス フォールス、リッジセンター （番地なし） カミヤー インコーポレー テッド内(72)発明者 リイハム ロルフ アメリカ合衆国、ジョージア州 30077、 ロズウェル、マンセル コート 30 (72)発明者 ソダーマン ジャルモ フィンランド国、ヘルシンキ、カーヒュ ラ、エー． アールストローム コーポレー ション内(72)発明者 ウィクルンド カール ジー. フィンランド国、ボナッスンド、カーヒュ ラ、エー． アールストローム コーポレー ション内