[0001] 本发明涉及一种高尔夫球杆用杆身。

[0002] 本申请是基于2007年9月10日在日本国特许厅申请的特愿2007-234023号主张优先权，在此引用其内容。

[0003] 为了提高高尔夫击球的飞行距离，使用加长了高尔夫球杆用杆身(以下仅略称为杆身)的长尺寸高尔夫球杆是有效果的。由于长尺寸高尔夫球杆在挥杆时的杆头速度提
高，所以飞行距离提高。

[0004] 但是，如果使用长尺寸高尔夫球杆，与通常长度的高尔夫球杆相比，由于击球位置离手边远，所以有球的误击率高的问题。

[0005] 近年来，以消除长尺寸高尔夫球杆造成的误击(miss-hit)为目的，出台了装有体积超过400cc的大型高尔夫球杆头(以下仅略称为大型杆头)的长尺寸高尔夫球杆，并稳
定在市场中(参照的专利文献1)。由于装有大型杆头的长尺寸高尔夫球杆的杆头的惯性力
矩增大，击球的方向性稳定，且具有大的最佳击球部位，所以可减少误击。另外，由于大型杆
头在视觉上有放心感，所以能够进行比以往的长尺寸高尔夫球杆稳定的挥杆，减少误击。

[0006] 但是，大型杆头有比以往的杆头质量重的倾向。另外，如果单纯地加长杆身的长度，加长的部分会增加杆的质量。因此，如果对大型杆头组合这样的杆身，会增加高尔夫球
杆整体的质量，由此高尔夫球杆整体的惯性力矩会增大。由于这样的高尔夫球杆不易挥杆，
因此会导致挥杆速度降低，反倒使飞行距离降低。

[0007] 为了抑制高尔夫球杆整体的惯性力矩的增大，在装有大型杆头的长尺寸高尔夫球杆上需要抑制杆身质量的增大。但是，如果抑制杆身质量的增加，且为了加长杆身而减少杆
身的厚度，则杆身的刚度会降低，击球时的杆身的变形量会变大，由此控制性变得不好。因
此，这样的高尔夫球杆在击球的方向性上易 发生偏离。

[0008] 为了消除该问题，公开的一种高尔夫球杆，其杆身在距握把侧端部的长达100mm的部分具有1.65mm以上的第一外径(参照专利文献2)。通过将杆身的第一外径定为上述
大小，能够抑制杆身的弯曲变形以及扭曲变形。

[0009] 专利文献1：特开2000-325512号公报

[0010] 专利文献2：特开2000-300704号公报，

[0011] 发明内容

[0012] 但是，由于专利文献2所述的高尔夫球杆在抑制质量增加的同时，加大了杆身的外径，由此杆身的厚度变薄、击球时杆身的截面挤压为椭圆状的“挤压变形量”反倒有增加
的倾向。因此，不能够使杆身的变形量充分降低。另外，握把部比通常的高尔夫球杆粗，导
致的问题是感觉不协调的选手增多。

[0013] 本发明是鉴于上述情况而进行的发明，其课题为提供一种高尔夫球杆用杆身，即便加长杆身的长度，也能够降低挤压变形量且能抑制杆身质量的增加，可提高击球的飞行
距离，并能减少击球的方向性的偏离。

[0014] 为了实现上述课题，本发明采用了以下的结构。

[0015] 本发明的高尔夫球杆用杆身的特征在于，由多层纤维强化树脂层构成，在以距其2
粗径端3.25×10mm的位置为中心的长度超过100mm、不到300mm的整个部分上，沿轴向隔
开1mm～4mm的间隔，配置在周向上取向的多个金属丝。

[0016] 也可以在以距所述粗径端3.25×102mm的位置为中心的长度为160mm以上、240mm以下的整个部分上，沿轴向隔开1mm～4mm的间隔，配置在所述周向上取向的多个金属丝。

[0017] 也可以在以距所述粗径端3.25×102mm的位置为中心的长度为240mm的整个部分，沿轴向隔开1mm～4mm的间隔，配置在所述周向上取向的多个金属丝。

[0018] 所述金属丝也可以具有扁平的截面，最大厚度为17μm～25μm、宽度为180μm～280μm。

[0019] 所述金属丝也可以是拉伸强度200～400kgf/mm2、延展率1～3.5％、杨氏模量2
14000～17000kgf/mm 的非晶金属丝。

[0020] 另外，本发明的高尔夫球杆用杆身的特征在于，由多层纤维强化树脂层构成，且满足下述(A)～(C)的条件：

[0021] (A)距杆身粗径端125～175mm的整个部分的弯曲刚度为5.7×106kgf·mm2以下；

[0022] (B)距杆身粗径端225～275mm的整个部分的弯曲刚度为5.3×106kgf·mm2以上；

[0023] (C)以距杆身粗径端355mm的位置为中心，从杆身上切出20mm宽的试验片，对该试验片施加压缩载荷，由载荷-变形量曲线图的直线部计算出的抗挤压变形性为2.3～
2
2.6kgf·mm。

[0024] 根据本发明的高尔夫球杆用杆身，由于即便加长杆身的长度也可降低挤压变形量且可抑制杆身质量的增加，因此，能够提供一种通过提高挥杆速度使击球的飞行距离提高、
且通过提高控制性来减少击球的方向性偏离的高尔夫球杆。
附图说明

[0025] 图1是显示本发明的高尔夫球杆用杆身10的实施方式的一例的示意透视立体图。

[0026] 图2是加强部分3的局部截面图。

[0027] 图3是在金属丝预成型料的制作上使用的鼓轮卷绕装置20的概念图。

[0028] 图4是显示实施例1中的高尔夫球杆用杆身的制作上使用的预成型料的截断形状和对芯骨30的卷绕顺序的说明图。

[0029] 图5是显示比较例1中的高尔夫球杆用杆身的距粗径端的距离与弯曲刚度的EI值的关系的EI分布。

[0030] 图6是显示实施例2中的高尔夫球杆用杆身的距粗径端的距离与弯曲刚度的EI值的关系的EI分布。

[0031] 图7是显示实施例3中的高尔夫球杆用杆身的距粗径端的距离与弯曲刚度的EI值的关系的EI分布。

[0032] 图8是显示实施例4中的高尔夫球杆用杆身的距粗径端的距离与弯曲刚度的EI值的关系的EI分布。

[0033] 图9是显示比较例2中的高尔夫球杆用杆身的距粗径端的距离与弯曲刚度 的EI值的关系的EI分布。

[0034] 图10是显示比较例3中的高尔夫球杆用杆身的距粗径端的距离与弯曲刚度的EI值的关系的EI分布。

[0035] 图11是显示比较例4中的高尔夫球杆用杆身的距粗径端的距离与弯曲刚度的EI值的关系的EI分布。

[0036] 图12是显示比较例5中的高尔夫球杆用杆身的距粗径端的距离与弯曲刚度的EI值的关系的EI分布。

[0037] 图13是显示比较例6中的高尔夫球杆用杆身的距粗径端的距离与弯曲刚度的EI值的关系的EI分布。

[0038] 图14是显示比较例7中的高尔夫球杆用杆身的距粗径端的距离与弯曲刚度的EI值的关系的EI分布。

[0039] 图中

[0040] 1-纤维强化树脂层；2-粗径端；3-加强部分；4-轴；5-金属丝；7、8-玻璃纤维强化树脂层；10-高尔夫球杆用杆身

[0041] 以下显示本发明的高尔夫球杆用杆身的一例。

[0042] 如图1所示，高尔夫球杆用杆身10具有管状构造，该管状构造由多层的纤维强化树脂层1构成。在从距杆身10的粗径端2的距离c的位置至距离d的位置的部分(以下
略称为加强部分3)，配置有在周向上(垂直于轴4方向)取向的多个金属丝5。如图2所
示，将该金属丝5配置为与沿轴向4相邻的金属丝5具有间隔e，相互不接触。粗径端2是
指：将预成型料卷绕在芯骨上作为杆身坯管，将预成型料中的树脂固化处理后，去除芯骨，
将杆身坯管的两端切掉10mm，做成全长1170mm的杆身，并进一步在高尔夫球杆制作时将杆
身的粗径端侧切掉75mm的端部。

[0043] 距离c优 选长 于1.75×102mm、不到2.75×102mm，更优 选2.05×102mm 以2 2 2
上、2.45×10mm以下，进一步优选2.05×10mm。距离d优选长于3.75×10mm、不到
2 2 2 2
4.75×10mm，更优选4.05×10mm以上、4.45×10mm以下，进一步优选4.45×10mm。在距
2 2
离c及距离d的优选范围中，加强部分3优选长于1.00×10mm、不到3.00×10mm，更优选
2 2 2
1.60×10mm以上、2.40×10mm以下， 进一步优选2.40×10mm。相邻的金属丝5的间隔e
优选1mm以上、4mm以下。

[0044] 并不特别限定纤维强化树脂层1的厚度，但优选为0.5mm～3.5mm。纤维强化树脂层1的平均每层的厚度约为0.01mm～0.25mm。并不特别限定构成纤维强化树脂层1的层
数，但优选为6层～35层。

[0045] 作为构成纤维强化树脂层1的基体树脂，能够使用热塑性树脂和热固性树脂。

[0046] 作为热塑性树脂，能够使用聚酰胺系树脂、聚丙烯酸酯系树脂、聚苯乙烯系树脂、聚乙烯系树脂以及它们的混合树脂。另一方面，作为热固性树脂，能够使用环氧系树脂、不
饱和聚酯系树脂、酚醛系树脂、脲醛系树脂、三聚氰胺系树脂、邻苯二甲酸二烯丙基酯系树
脂、聚氨酯系树脂、聚酰亚胺系树脂以及它们的混合树脂。优选使用热固性树脂，其中，由于
环氧系树脂的固化收缩率小且具有高刚度和韧性值，因此最优选使用。

[0047] 作为构成纤维强化树脂层1的强化纤维，可使用金属纤维、硼纤维、碳素纤维、玻璃纤维、陶瓷纤维等的无机系纤维、芳香族聚酰胺纤维、其他的高强力合成纤维等。无机纤
维因轻量且高强力而优选使用。其中，由于碳素纤维在比强度、比刚度上优越，因此最优选。
这些纤维能够单独或混合使用。另外，还可以在每层上使用不同的强化纤维，例如，可以组
合碳素纤维的层和玻璃纤维的层作为纤维强化树脂层1。另外，也可以使用长纤维、短纤维
以及它们的混合纤维等任何长度的纤维。

[0048] 作为纤维强化树脂层1的一例，如图2所示，例举了将玻璃纤维层7、8和玻璃纤维以外的强化纤维层组合而成的纤维强化树脂层。玻璃纤维层7由2层的玻璃纤维布构成。

[0049] 作为金属丝5可例举钢琴丝、不锈钢丝、钛丝、非晶金属丝等。优选使用非晶金属丝，其组成优选为Co/Fe/Cr/Si/B。这种组成的非晶金属丝具有优越的强度，且延展率小，制
造时不易发生尺寸变动。进而，还具有与SUS304系不锈钢丝同等优越的耐腐蚀性。

[0050] 金属丝5的截面可例举正圆、扁平等，但优选为扁平。通过将金属丝5的截面做成扁平，能够使配置金属丝的层的厚度变薄，因此即使在加强效果最显著的最外层上配置金
属丝5时，也不会妨碍其他纤维强化树脂层1的作用。进而，由于截面扁平的金属丝5与纤
维强化树脂层1的树脂和纤维进行面接触，所以，剥离强度提高。

[0051] 金属丝5为扁平的场合，优选具有中间高、为弓形的截面，最大厚度为17μm～25μm、宽度为180μm～280μm。具有这样的截面的金属丝5与具有同等加强效果的正圆
的金属丝相比，在高尔夫球杆用杆身的制造过程中的截断工序中能够很容易切断，因而加
工性好。

[0052] 金属丝5优选为拉伸强度200～400kgf/mm2、延展率1～3.5％、杨氏模量14000～2
17000kgf/mm 的非晶金属丝。这样的金属丝5与上述范围之外的金属丝相比，在层间粘结
性、挤压强度表现性、操作性上是有利的。

[0053] 加强部分3是高尔夫球杆用杆身中挤压变形量大的部分。通过在加强部分3上配置多个金属丝5，能够减少加强部分3的挤压变形量。

[0054] 金属丝5可以位于构成纤维强化树脂层1的多个层间的任何位置。位于接近外层的位置上能够进一步提高加强效果，因此是优选的。

[0055] 金属丝5是在高尔夫球杆用杆身10的轴4方向上隔开间隔e(1mm～4mm)在周向上取向。通过将金属丝5彼此的间隔定为4mm以下，能够得到充分的加强效果。另外，通过
定为1mm以上，能够防止高尔夫球杆用杆身10的质量变得非常大。多个金属丝5的间隔e
可以都是同一的距离，也可以是各自不同的距离。

[0056] 金属丝5的配置数量根据金属丝5的宽度而变化，优选为30～240根。若为240根以下，能够防止质量变得非常大，若为30根以上，则能够得到对挤压变形的充分的加强
效果。

[0057] 金属丝5可在周向上取向配置。即：金属丝5为圆环状。但是，虽然金属丝5的两端为连接的轮状是理想的，但并不一定需要将金属丝5的两端连接，也可以在两端之间形
成间隙，为各种弧度(中心角)的圆弧状。

[0058] 如图2所示，优选将金属丝5配置为夹在以2层的玻璃纤维布作为强化纤维的玻璃纤维强化树脂层7之间。玻璃纤维布在其表面具有适度的起伏。该起伏在制造高尔夫球
杆用杆身时发挥使固定的金属丝5不易偏移的作用，防止金属丝5彼此的间隔发生变化。

[0059] 作为玻璃纤维布，其单位平均重量优选为20g/m2～30g/m2。单位平均重量在该范围内的玻璃纤维布具有适合防止金属丝5偏移的起伏。

[0060] 将金属丝5夹持在玻璃纤维强化树脂层7中的方法并不特别限定，但能够例示预先将多根金属丝5并丝，与预先浸透了基体树脂的2层玻璃纤维布相重叠，并插入到加热了
的一对滚筒之间进行加热压接的方法以及特开2001-341126公报公开的鼓轮卷绕法。

[0061] 优选在玻璃纤维强化树脂层7的外层进一步形成以玻璃纤维为强化纤维的玻璃纤维强化树脂层8。玻璃纤维强化树脂层8在制造高尔夫球杆用杆身时的杆身坯管表面的
研磨工序中，能够保护玻璃纤维强化树脂层7不因杆身坯管表面的研磨而损伤。

[0062] 另外，由于玻璃纤维强化树脂层7、8在纤维的特性上为透明的树脂层，因此，能够从外部看到夹在玻璃纤维强化树脂层7内的金属丝5。由于具有这种结构的高尔夫球杆用
杆身10通过可看到金属丝5的存在而能够在视觉上向客户传递高尔夫球杆的特征，所以，
能够实现外观设计优越的高尔夫球杆。

[0063] 根据如上说明的作为本发明的一个实施方式例的高尔夫球杆用杆身10，由于将周向取向的多根金属丝5在轴4方向上隔开间隔e配置在加强部分3上，因此，即便加长杆身
的长度也能够降低挤压变形量并抑制杆身质量的增加。因此，使用了高尔夫球杆用杆身10
的高尔夫球杆，由于可抑制高尔夫球杆整体的惯性力矩的增大，因此挥杆速度提高，由此能
够提高击球的飞行距离，且通过控制性的提高能够减少击球的方向性的偏离。

[0064] 通过将本发明的结构应用在高尔夫球杆的长度为1143mm～1219mm、杆身的质量为40g～75g的所谓的长尺寸、轻量的高尔夫球杆用杆身上，可充分发挥其效果。

[0065] 具有这样的特征的本发明的高尔夫球杆用杆身10与大型杆头的组合，可发挥3 3 2
最大的效果。作为大型杆头，优选与体积为380cm ～460cm、惯性力矩为3500g·cm ～
2
5900·cm 的大型杆头的组合。本发明的高尔夫球杆用杆身10即便安装大型杆头，也可抑
制高尔夫球杆整体的惯性力矩的增加。

[0066] 本发明的高尔夫球杆用杆身10优选在距杆身粗径端125～175mm的整个部分的6 2
弯曲刚度为5.7×10kgf·mm 以下、在距杆身粗径端225～275mm的整 个部分的弯曲刚度
6 2
为5.3×10kgf·mm 以上。

[0067] 弯曲刚度EI是这样求出的：以测定点为中心，在向粗径端侧的150mm的位置和向细径端侧的150mm的位置上设置支点(在支点上设置的保持夹具的半径：12.5mm)，渐增施
加到测定点(在测定点上设置的载荷压头夹具的半径：75mm)上的载荷，测定给予10kgf和
20kgf的载荷时的杆身的挠曲量δ10(mm)和δ20(mm)，通过以下的公式求得弯曲刚度EI。弯
曲刚度分布是在每次向杆身长度方向等间隔(50mm间隔)地移动测定点，遍及全长测定了
弯曲刚度EI得到的弯曲刚度分布。

[0068] 弯曲刚度EI能够用以下的公式求出。

[0069] EI＝(ΔP/L3)/(48·Δδ)

[0070] EI：弯曲刚度(kgf·mm2)

[0071] ΔP：20kgf-10kgf＝10kgf

[0072] L：支点间距离(mm)

[0073] Δδ：δ20-δ10(mm)

[0074] 在高尔夫球杆用杆身10上，以距杆10的粗径端2的距离为355mm的位置为中心2
切出20mm宽的试验片，该试验片的抗挤压变形性(Rc)优选为2.3～2.6kgf·mm。抗挤压
变形性(Rc)的值是以距杆10的粗径端2的距离为335mm的位置为中心，切出20mm宽的试
验片，测定垂直于该试验片的轴向施加了压缩载荷(P)时的试验片的变形量(Δλ)，做成
载荷P-变形量λ曲线图。由该曲线图的直线部求出ΔP和Δλ，用以下的公式计算出抗
挤压变形性(Rc)。

[0075] Rc＝ΔP/(Δλ×w)

[0076] Rc：抗挤压变形性(kgf·mm2)

[0077] ΔP：载荷变化量(kgf)

[0078] Δλ：挤压变形量：(mm)

[0079] w：试验片的宽度(20mm)

[0080] 在高尔夫球杆用杆身10上，以距杆10的粗径端2的距离为355mm的位置为中心切出20mm宽的试验片，该试验片的耐挤压载荷优选为70～85kgf。

[0081] 耐挤压载荷(P3)是通过垂直于试验片的轴向施加压缩载荷使试验片断裂时的载荷。耐挤压载荷(P3)的值是通过以距杆身10的粗径端2的距离为 355mm的位置为中心切
出20mm宽的试验片，垂直于该试验片的轴向施加压缩载荷，测定试验片断裂时的载荷来求
得的。

[0082] 在高尔夫球杆用杆身10的特定的位置上，在弯曲刚度和抗挤压变形性为上述数值范围内的场合，由于击球时能够减少杆身的变形量并得到适度的挠曲，因此，高尔夫球杆
的控制性提高，由此，能够减少击球的方向性的偏离。可得到加长杆身的长度的同样的效
果。另外，在耐挤压载荷为上述数值范围内的场合，效果可进一步提高。

[0083] 在弯曲刚度和抗挤压变形性不在上述数值范围内的场合，由于杆身的变形量没有减少，因此难以提高高尔夫球杆的控制性以及降低击球的方向性偏离。

[0084] 实施例

[0085] 下面基于实施例进一步具体说明本发明。

[0086] 以下显示在实施例1及比较例1中制作的高尔夫球杆用杆身的材料。

[0087] 预成型料A：碳素纤维预成型料MR350C 100S(厚度0.084mm，三菱丽阳株式会社制)

[0088] 预成型料B：碳素纤维预成型料TR350E125S(厚度0.113mm，三菱丽阳株式会社制)

[0089] 预成型料C：碳素纤维预成型料MR350C150S(厚度0.127mm，三菱丽阳株式会社制)

[0090] 预成型料D：玻璃纤维预成型料GE352G135S(厚度0.111mm，三菱丽阳株式会社制)

[0091] 玻璃纤维布预成型料：WPA 03 104EGE(在按纱织密度纬线60根/25mm、经线51根/25mm将经、纬线均为日东纺织株式会社制玻璃纤维ECD 900 1/0进行平织的布上浸透环
氧树脂组合物的预成型料。树脂含有率为26质量％。日东纺织株式会社制)

[0092] 金属丝：非晶金属纤维BOLFUR(ボルファ)扁丝75FE10(成分：Co/Fe/Cr/Si/B，形状：最大厚度17～25μm、宽度180～280μm的中间高、弓形的截面。ュニチカ株式会社
制)

[0093] 实施例1

[0094] 夹着金属丝的玻璃纤维布预成型料的制作

[0095] 使用图3所示的鼓轮卷绕装置20，制作了夹着金属丝的预成型料(参照特开2001-341126公报中记载的鼓轮卷绕法)。鼓轮卷绕装置20具备：旋转并拉出金属丝5的
放卷卷丝管11以及将从放卷卷丝管11拉出的金属丝5收卷的鼓轮13。另外，还具备：配
置在放卷卷丝管11和鼓轮13之间的、检测施加在金属丝5上的张力的检测器14，以及基
于由检测器14检测出的张力的测定数据，控制放卷卷丝管11的旋转速度的制动器15。进
而，还具备：将由检测器14检测出的张力的测定数据传达给制动器15的信号线16，以及将
制动器15和放卷卷丝管11连接，将来自制动器15的控制信号传达给放卷卷丝管11的信
号线17。这样，通过调整放卷卷丝管11的旋转速度，调整施加给金属丝5的张力。

[0096] 首先，用该鼓轮卷绕装置20将玻璃纤维布预成型料卷绕在鼓轮13上，以使纬线成为鼓轮13的周向。接着，在该玻璃纤维布预成型料上按2mm间隔卷绕多个金属丝5。金属
丝5的卷绕角度是相对于鼓轮13的轴向大致为90度方向。每根金属丝5上施加的张力为
90～110gf/金属丝。

[0097] 接着，用橡胶辊(无图示)将卷绕了金属丝5的玻璃纤维布预成型料加压，将金属丝5和玻璃纤维布预成型料压接。将其从鼓轮13上取下，得到在玻璃纤维布预成型料上配
有金属丝5的预成型料。

[0098] 使另准备好的玻璃纤维布预成型料按2张玻璃纤维布预成型料的纬线方向为90度交叉地贴合在该玻璃纤维布预成型料的配有金属丝5的面上。然后，用熔压机(株式会社
2
南部铁工所制)在68℃下施加4.0kgf/cm 的气缸压力，将2张玻璃纤维布预成型料压接，
得到夹着金属丝的玻璃纤维布预成型料(以下仅称为“金属丝预成型料”)。

[0099] 预成型料的截断及卷绕

[0100] 将预成型料A截断成图4的[1]及[3]所示的形状，得到预成型料31、33。另外，预成型料31是将截断成同样大小的2张预成型料A以贴合位置稍错位的状态、且纤维方向
如f和g所示90度交叉地贴合而成。在预成型料33上，其纤维方向是i所示的方向。

[0101] 将预成型料B截断成图4的[2]及[5]所示的形状，得到预成型料32、35、36。在预成型料32上，其纤维方向是h所示的方向。在预成型料35上，其纤维方向是k所示的方
向。在预成型料36上，其纤维方向是m所示的方向。

[0102] 将预成型料C截断成图4的[4]所示的形状，得到预成型料34。在预成型料34上，其纤维方向是j所示的方向。

[0103] 将预成型料D截断成图4的[7]所示的形状，得到预成型料38。在预成型料38上，其纤维方向是q所示的方向。

[0104] 将上述制作的金属丝预成型料截断成图4的[6]右侧所示的形状，得到预成型料37。在预成型料37上，其纤维方向是n及p所示的方向。另外，金属丝5是沿p所示的方
向夹入的。

[0105] 接着，在图4的[M]所示的芯骨30的从细径端开始120mm～1310mm的整个部分按[1]～[7]的顺序卷绕预成型料31～38。另外，作为芯骨30，使用了全长为1450mm、
细径端的直径为3.3mm、粗径端的直径为13.0mm、从细径端向粗径端侧950mm的部分的直
径为12.8mm、从细径端向粗径端侧1250mm的部分的直径为13.0mm的芯骨。另外，将预成
型料37(截断了金属丝预成型料的片)卷绕成从高尔夫球杆用杆身的粗径端开始测量为
2 2
2.9×10mm～5.3×10mm。

[0106] 接着，在芯骨30上的卷绕预成型料的表面，按2mm卷绕间距卷绕并固定20μm、宽30mm的有热收缩性的聚丙烯带(无图示)，得到在芯骨30上成形的杆身坯管。

[0107] 树脂的固化、以及杆身坯管表面的研磨

[0108] 将杆身坯管放入固化炉中，在145℃下加热2小时进行预成型料的树脂固化处理后，去除聚丙烯带和芯骨30。将得到的高尔夫球杆用杆身坯管的两端截掉10mm，使全长为
2 2
1170mm，得到在距杆身的粗径端2.8×10mm～5.2×10mm配置有金属丝5的杆身。

[0109] 用圆筒研磨机将该高尔夫球杆用杆身坯管进行研磨精加工，使其细径端的外径为8.50mm、单侧把持挠性(片持ちフレックス)为162mm，得到实施例1的高尔夫球杆用杆身。

[0110] 高尔夫球杆杆头以及握把的安装

[0111] 在实施例1的高尔夫球杆用杆身上用环氧树脂粘结剂将市场销售的钛制木杆用3
高尔夫球杆杆头(体积430cm、质量203g、倾斜角10.5°)安装在细 径端上。进一步将杆
2 2
身粗径端截掉75mm，得到在2.05×10mm～4.45×10mm配置有金属丝5的杆身。用两面
胶带将市场销售的橡胶制握把安装在该杆身上，得到实施例1的高尔夫球杆。

[0112] 击球的评价

[0113] 5名试验员a～e(有职业证书者2名，高级水平的业余运动员3名)用实施例1的高尔夫球杆击打高尔夫球，进行了感觉评价。感觉评价是对以下3点进行的综合性评价：
(1)易挥动性、(2)时机易把握性、(3)是否为所喜好的柔韧程度。发表了以比较例1为“3”
时的相对评价。如下进行了评分。

[0114] 5：相当优越

[0115] 4：优越

[0116] 3：与比较例1等同

[0117] 2：不好

[0118] 1：相当不好

[0119] 评价结构如后述的表5所示。

[0120] 另外，上述5名试验员用实施例1的高尔夫球杆击打高尔夫球，用“TrackMan”(Interactive Sports Games公司制)实施了飞行距离和左右的偏离的测定
(假定杆头速度为43m/s、击球点为杆头的中心附近进行输入)。按除去击球失误以外的击
球3球进行了测定，其结果为，显示平均飞行距离(飞行距离)为222.3yrd、飞行距离的偏
离为±3.63yrd、左右的偏离为±8.2yrd，飞行距离和方向性优越。

[0121] 比较例1

[0122] 除了不卷绕卷绕片37(将金属丝预成型料截断为规定尺寸的片)以外，与实施例1同样操作，得到了比较例1的高尔夫球杆。

[0123] 对比较例1的高尔夫球杆用杆身测定了弯曲刚度、抗挤压变形性以及耐挤压载荷。测定结果如后述的表3所示。另外，从距高尔夫球杆用杆身的粗径端100mm的位置至
925mm的位置，沿杆长度方向按每移动50mm间隔测定的弯曲刚度(EI值)如后述的表4所
示。另外，显示EI值与距杆身的粗径端的距离的关系的EI分布如图5所示。

[0124] 用比较例1的高尔夫球杆，与实施例1同样操作，实施了感觉评价及飞行 距离和左右的偏离。感觉评价结果如后述的表5所示。平均飞行距离(飞行距离)为217.1yrd、
飞行距离的偏离为±6.2yrd、左右的偏离为±13.4yrd，与实施例1相比，飞行距离和方向
性不好。

[0125] 实施例2～4及比较例2～7

[0126] 在实施例2～4及比较例2～7中做成的高尔夫球杆用杆身的材料如下所示。

[0127] 预成型料A：碳素纤维预成型料TR350E125S(厚度0.113mm，三菱丽阳株式会社制)

[0128] 玻璃纤维布预成型料：WPA 03104EGE(在按纱织密度纬线60根/25mm、经线51根/25mm将经纬线均为日东纺织株式会社制玻璃纤维ECD 900 1/0进行平织的布上浸透环氧
树脂组合物的预成型料。树脂含有率为26质量％。日东纺织株式会社制)

[0129] 金属丝：非晶金属纤维BOLFUR(ボルファ)扁丝75FE10(成分：Co/Fe/Cr/Si/B，形状：最大厚度17～25μm、宽度180～280μm的中间高、弓形的截面。ュニチカ株式会社
制)

[0130] 按与实施例1同样的方法制作了夹着金属丝的玻璃纤维布预成型料(金属丝预成型料)。

[0131] 预成型料的截断及卷绕

[0132] 将预成型料A截断为图4的[1]、[3]、[4]、[5]及[6]所示的形状，得到预成型料41、43、45及46。另外，预成型料41是将截断成同样大小的2张预成型料A以贴合位置稍
错位的状态、且纤维方向如f和g所示90度交叉地贴合而成。在预成型料43上，其纤维方
向是i所示的方向。在预成型料44上，其纤维方向是j所示的方向。在预成型料45上，其
纤维方向是k所示的方向。在预成型料46上，其纤维方向是m所示的方向。

[0133] 将所述金属丝预成型料截断成图4的[6]的右侧所示的形状，得到了表1所示的预成型料47(金属丝预成型料A-1、A-2、A-3、A-4、B、C、D、E、F)。在预成型料47上，其纤维
方向为n及p所示的方向。另外，金属丝5是沿着p所示的方向夹入的。

[0134] 实施例2使用了金属丝预成型料A-1、实施例3使用了金属丝预成型料 B、实施例4使用了金属丝预成型料A-2、比较例2使用了表2的金属丝预成型料C、比较例3使用了金
属丝预成型料D、比较例4使用了金属丝预成型料E、比较例5使用了金属丝预成型料F、比
较例6使用了金属丝预成型料A-3、比较例7使用了金属丝预成型料A-4。比较例1没有使
用预成型料47。

[0135] 表1

[0136]实施例2 实施例3 实施例4
金属丝预成型料的种类 A-1 B A-2
有无金属丝 有 有 有
金属丝宽度(μm) 180-280 180-280 180-280
金属丝间隔(mm) 2 4 4
金属丝预成型料宽度(mm) 240 240 160
金属丝预成型料配置位置(距粗径端的距离)(mm) 205-445 205-445 245-405
金属丝的取向角度(°) 90 90 90

[0137] 表2

[0138]比较例1 比较例2 比较例3 比较例4 比较例5 比较例6 比较例7
金属丝预成型料的 种类 - C D E F A-3 A-4
有无金属丝 无 有 有 有 有 有 有
金属丝宽度(μm) - 180-280 180-280 180-280 360-560 180-280 180-280
金属丝间隔(mm) - 6 2 4 4 2 2
金属丝预成型料宽 度(mm) - 240 240 240 240 300 100
金属丝预成型料配 置位置(距粗径端的 距离)(mm) - 20-445 205-445 205-445 205-445 175-475 275-375
金属丝的取向角度 (°) - 90 ＜90 ＜90 90 90 90

[0139] 将玻璃纤维布预成型料截断成图4的[7]所示的形状，得到了预成型料48。

[0140] 接着，在图4[M]所示芯骨30的从细径端开始的75mm～1265mm的整个部分，按[1]～[7]的顺序卷绕预成型料41、43、44、45、46、47及48。另外，作为芯骨30，使用了其全
长为1500mm、细径端的直径为5.0mm、粗径端的直径为13.5mm、从细径端向粗径端侧1000mm
的部分的直径为13.5mm的芯骨。另外，将预成型料47(截断了金属系预成型料的片)卷绕
2 2
成从高尔夫球杆用杆身的粗径端开始测量为2.9×10mm～5.3×10mm。

[0141] 接着，在芯骨30上卷绕的预成型料的表面，按2mm卷绕间距卷绕并固定20μm、宽30mm的有热收缩性的聚丙烯带(无图示)，得到在芯骨30上成形的杆身坯管。

[0142] 树脂的固化、以及杆身坯管表面的研磨

[0143] 将杆身坯管放入固化炉中，在145℃下加热2小时进行预成型料的树脂固化处理后，去除聚丙烯带和芯骨30。将得到的高尔夫球杆用杆身坯管的两端截掉10mm，使全长为
2 2
1170mm，得到在距杆身的粗径端2.8×10mm～5.2×10mm配置有金属丝5的杆身。

[0144] 用圆筒研磨机将该高尔夫球杆用杆身坯管进行研磨精加工，使其细径端的外径为8.50mm、单侧把持挠性为192mm，得到实施例2～4及比较例2～7的高尔夫球杆用杆身。

[0145] 对实施例2～4及比较例2～7的高尔夫球杆用杆身测定了弯曲刚度、抗挤压变形性及耐挤压载荷。测定结果如表3所示。

[0146] 表3

[0147]实施 例 实施 例 实施 例 比较 例 比较 例 比较 例 比较 例 比较 例 比较 例 比较 例
2 3 4 1 2 3 4 5 6 7
载荷变化量 ΔP(kgf) 71.3 70.9 74.4 40.0 71.2 66.2 64.5 72.7 77.7 68.0
时间(sec) 42 44 48 41 42 43 41 34 47 44
挤压变形量 Δλ(mm) 1.40 1.47 1.60 1.37 1.40 1.43 1.37 1.13 1.57 1.47
试验片的宽 度(mm) 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20
抗挤压变形 性Rc (kgf/ 2.55 2.42 2.33 1.46 2.26 2.24 2.28 3.21 2.48 2.32mm2)
耐挤压载荷 (kgf) 71.4 70.9 74.4 65.9 73.2 68.2 65.7 86.9 78.0 77.5[0148] 另外，从距高尔夫球杆用杆身的粗径端100mm的位置至925mm的位置，沿杆长度方
向按每移动50mm间隔测定的弯曲刚性(EI值)如表4所示。另外，实施例2～实施例4的
显示EI值与距杆身的粗径端的距离的关系的EI分布如图6～图8所示，比较例2～比较
例7的显示EI值与距杆的粗径端的距离的关系的EI分布如图9～图14所示。

[0149] 表4

[0150]

[0151] 比较例1～7中，抗挤压变形性为不到2.3kgf/mm2或者超过2.6kgf/mm2，在距6 2
杆粗径端125～175mm的整个部分的弯曲刚度为超过5.7×10kgf·mm，在距杆粗径端
6 2
225～275mm的整个部分的弯曲刚度为不到5.3×10kgf·mm，而实施例2～4中，抗挤
2 2
压变形性为2.3kgf/mm 以上、2.6kgf/mm 以下，在距粗径端125～175mm的整个部分的弯
6 2
曲刚度为5.7×10kgf·mm 以下，在距杆粗径端225～275mm的整个部分的弯曲刚度为
6 2
5.3×10kgf·mm 以上。

[0152] 高尔夫球杆杆头及握把的安装

[0153] 在实施例1的高尔夫球杆用杆身上用环氧树脂粘结剂将市场销售的钛制木杆用3
高尔夫球杆杆头(体积460cm、质量195g、倾斜角9.0°)安装在细径端上。进一步将杆粗
2 2
径端截掉75mm，得到在2.05×10mm～4.45×10mm配置有金属丝5的杆身。用两面胶带将
市场销售的橡胶制握把安装在该杆身上，得到实施例2～4、比较例2～7的高尔夫球杆。

[0154] 上述高尔夫球杆的条件如下。

[0155] 杆长：45.2英寸(1148mm)

[0156] 杆总重量：300g

[0157] 杆平衡：D0

[0158] 杆振动数：227cpm

[0159] 杆头体积：460cc

[0160] 杆头重量：195g

[0161] 倾斜角：9°

[0162] 棒平衡是通过以距握把的粗径端和粗径端14英寸的位置为支点的平衡计(プロリスミツク計)，求出从高尔夫球杆的重心至支点的长度(英寸)，将从重心至支点的长度
(英寸)和杆重量(盎司)相乘的值。定义为以值为213.5时为标准的D0，数值增减1.75，
则增减1点。

[0163] 击球的评价

[0164] 与实施例1同样，进行了实施例2～4及比较例2～7的高尔夫球杆的感觉评价。评价结果如表5所示。

[0165] 表5

[0166]

[0167] 与比较例1～7相比，实施例2～4的评价高，使用了本发明的高尔夫球杆用杆身的高尔夫球杆得到了使用感优越的结果。

[0168] 另外，与实施例1同样实施了实施例2～4及比较例1～7的高尔夫球杆的飞行距离和左右的偏离的测定。飞行距离和左右的偏离的结果如表6所示。

[0169] 表6

[0170]平均飞行距离(yrd) 左右的偏离(SD)(yrd)
比较例1 220.8 17.4
比较例2 220.7 15.3
比较例3 221.9 16.6
比较例4 221.1 17.7
比较例5 222.0 16.2
实施例2 232.7 13.3
实施例3 229.0 11.1
实施例4 226.4 8.5
比较例6 222.0 23.4
比较例7 224.9 15.9

[0171] 比较例1～7的击球的平均飞行距离为220yrd左右，而实施例2～4中为230yrd左右，飞行距离提高了。另外，在比较例1～7中，左右的偏离按标准偏差为17.5yrd，而在
实施例2～4中为低数值11.0yrd。另外，为了在统计上显示比较例与实施例的明显的界
线，使用了威尔科克森(Wilcoxon)的标号位次和鉴定(符号付順位和検定)，结果为，飞行
距离为P＜0.01，左右方向的着球点为P＜0.05，为显著差(有意差)。

[0172] 以上的结果显示，将本发明的高尔夫球杆用杆身应用在杆长为45.2英寸的长尺寸高尔夫球杆上时，使用感也优越，可使击球的飞行距离提高，且可减少击球的方向性的偏
离。