ゴルフクラブ

本発明は、ゴルフクラブに関する。 詳細には、本発明は、ヘッドとシャフトとの着脱が可能なゴルフクラブに関する。

ヘッドとシャフトとの着脱が可能なゴルフクラブが提案されている。 ヘッドとシャフトとの着脱の容易性は、いくつかの理由で、有益である。 着脱が容易であれば、ゴルファー自身が容易にヘッドやシャフトを付け替えることができる。 例えば、購入したゴルフクラブの性能に満足できないゴルファーが、自分でヘッドやシャフトを付け替えることが容易となる。 また、好みのヘッドと好みのシャフトとを組み合わせたオリジナルのゴルフクラブを、ゴルファー自身が容易に組み立てることが可能となる。 ゴルファーは、好みのヘッドと好みのシャフトとを購入し、これらを自分で組み立てることができる。 また、ゴルフクラブの販売店が、ゴルファーの適正に対応したヘッドとシャフトとの組み合わせを選択して販売することができる。 着脱容易なヘッド及びシャフトは、ゴルフクラブのカスタムメイドを容易とする。

特表２００８−５２０２７４号公報、特表２００５−５３３６２６号公報及び特開２００６−４２９５１号公報は、ヘッドとシャフトとの着脱が容易とされた構造を開示する。

更に、ヘッドとシャフトとの着脱機構において、シャフト軸とホーゼル軸との間に角度θ１を設けたゴルフクラブが、特開２０００−５３４９号公報、特開２００５−２７０４０２号公報及びＷＯ２００９／００９２９１公報（ＰＣＴ出願）に開示されている。 これらの発明では、シャフトの周方向位置によって、ロフト角、ライ角及びフック角（フェース角）が調整されうる。

一方、撓み（曲げ）と連動して捻れが生ずる性質を有するシャフトが提案されている。 この性質が、本願において「異方性」とも称され、この異方性を有するシャフトが、「異方性シャフト」とも称される。 この異方性を有するシャフトは、特開平３−２２７６１６号公報、特開平１１−７６４８０号公報、特開平１１−２９９９４４号公報及び特開２００３−２６５６６１号公報に開示されている。 これらの異方性シャフトは、フック及びスライスを矯正しうる。

上記角度θ１を有するゴルフクラブでは、シャフトの周方向位置を変化させることで、ゴルファーに対応した角度調整が可能である。 例えば、フック角（フェース角）の調整が可能である。

しかし、このようにフック角（フェース角）が調整されたクラブでは、アドレスの際のフェースの向きが、違和感を生じさせうる。 特に、ホーゼル軸とシャフト軸との間の角度θ１が大きい場合、違和感が生じやすい。 この違和感に起因して、ゴルファーが構えにくいと感じることがある。 この違和感や構えにくさは、スムースなスイングを阻害しうる。

また、上記フック角（フェース角）の調整効果は、アドレスの際にソールを接地させるゴルファーには有効であるが、アドレスの際にソールを接地させないゴルファーにはほとんど効果がない。

本発明の目的は、フックやスライスの矯正効果を高めうるゴルフクラブの提供にある。

本発明のゴルフクラブは、ホーゼル孔を有するヘッドとシャフトとを備えている。 このゴルフクラブは、ヘッドとシャフトとの着脱を可能とする着脱機構を有している。 上記着脱機構は、複数の周方向装着位置で、上記シャフトを上記ヘッドの上記ホーゼル孔に固定することを可能としている。 上記シャフトは、撓みと連動して捻れが生ずる異方性を有している。

好ましくは、上記シャフトの軸線と上記ホーゼル孔の軸線との成す角度θ１が０°である。

好ましくは、上記着脱機構は、上記シャフトの先端部に固定されたスリーブと、このスリーブと上記ホーゼル孔との相対回転を規制する回転防止部と、このスリーブと上記ホーゼル孔との軸方向相対移動を規制する抜け防止部とを有している。 好ましくは、これら回転防止部及び抜け防止部において、複数の上記周方向装着位置での固定が可能とされている。

好ましくは、上記シャフトの曲げ捻れ量が、０．５°以上である。

アドレス時の違和感が少なく、フック又はスライスの矯正効果が高いゴルフクラブが得られうる。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブを示す図である。

図２は、図１の分解図である。

図３は、図１の断面図である。 。

図４は、スリーブの一例を示す斜視図である。

図５は、図４のスリーブの底面図である。

図６は、図５のVI−VI線に沿った断面図である。

図７は、図５のVII−VII線に沿った断面図である。

図８は、図３のＦ８−Ｆ８線に沿った断面図である。

図９は、本発明に係るシャフトの、プリプレグ構成の一例を示す展開図である。

図１０は、異方性発現シートがフープ層用シートに貼り合わされた状態を示す図である。

図１１は、本発明に係るシャフトの、プリプレグ構成の他の一例を示す展開図である。

図１２は、異方性発現シートがフープ層用シートに貼り合わされた状態を示す図である。

図１３は、異方性発現シートの、周方向における配置を示す概念図である。

図１４は、ヘッド周方向基準位置を説明するための図である。

図１５は、曲げ捻れ量の測定方法を説明するための図である。

図１６は、曲げ捻れ量の測定方法を説明するための図である。

図１７は、曲げの方向と捻れ角度との関係を示すグラフである。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、本発明の一実施形態であるゴルフクラブ２を示す。 図１は、ゴルフクラブ２のヘッド近傍のみを示している。 図２は、ゴルフクラブ２の分解図である。 図３は、ゴルフクラブ２の断面図である。 図３は、スリーブ８の中心軸線に沿った断面図である。

ゴルフクラブ２は、ヘッド４、シャフト６、スリーブ８、ネジ１０及びフェラル１２を有する。 シャフト６の先端に、スリーブ８が固定されている。 シャフト６の後端には、図示されないグリップが取り付けられている。

ヘッド４は、ヘッド本体１４と、係合部材１６とを有する。 ヘッド本体１４は、スリーブ８を挿入するためのホーゼル孔１８と、ネジ１０を挿通するための通孔１９を有する。 通孔１９は、ホーゼル孔１８の底部を貫通している。 またヘッド本体１４は、ソールに開口するソール孔２０を有する（図３参照）。 ソール孔２０とホーゼル孔１８とは、通孔１９によって連続している。 ヘッド本体１４は、中空部を有している。

ヘッド４のタイプは限定されない。 本実施形態のヘッド４は、ウッド型ゴルフクラブである。 ヘッド４は、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド、アイアン型ヘッド、パターヘッド等であってもよい。

シャフト６は限定されず、汎用のカーボンシャフトやスチールシャフトなどが用いられうる。 本実施形態のシャフト６は、カーボンシャフトである。

ネジ１０は、頭部２２と軸部２４とを有する（図２参照）。 ネジ１０は、ソール孔２０から、通孔１９を通過し、ネジ孔３２（後述）に至っている。 軸部２４は、スリーブ８とネジ結合している（詳細は後述）。 頭部２２は、レンチ用の凹部２６を有する（図３参照）。 凹部２６に適合したレンチ（六角レンチや専用レンチ等）を用いることにより、ヘッド本体１４の内部に位置するネジ１０が軸回転されうる。 この軸回転により、スリーブ８の着脱が可能である。

係合部材１６は、ヘッド本体１４に固定されている（図３参照）。 この固定の方法は限定されず、接着、溶接、嵌め込み及びこれらの組み合わせが例示される。 係合部材１６は、ホーゼル孔１８の上側開口から、ホーゼル孔１８の内部に入れられる。 係合部材１６は、ホーゼル孔１８の底部に固定されている。

係合部材１６は、回転防止部を有する。 この回転防止部は、係合部材１６の内面に形成されている。 この回転防止部については、後述される。

図４は、スリーブ８の斜視図である。 図５は、スリーブ８の底面図である。 図６は、図５のVI−VI線に沿った断面図である。 図７は、図５のVII−VII線に沿った断面図である。

スリーブ８は、シャフト孔３０とネジ孔３２とを有する（図６及び図７）。 シャフト孔３０は、一方側（上側）に開口している。 ネジ孔３２は、他方側（下側）に開口している。 シャフト孔３０の下側に、ネジ孔３２が配置されている。

更にスリーブ８は、定径円周面３４、傾斜面３５、露出面３６及び回転防止部３８を有する。 定径円周面３４は、外径が一定の部分である。 露出面３６の下端には、段差面３９が存在する。

シャフト装着状態（図１及び図３参照）において、露出面３６は、外部に露出している。 露出面３６の下端の外径は、ホーゼル端面３７の外径に略等しい。 露出面３６の上端の外径は、フェラル１２の下端の外径に略等しい。 露出面３６及びフェラル１２が、全体として、従来のフェラルのように見える。 露出面３６は、外観性を向上させている。

スリーブ８のうち、露出面３６よりも下側の部分が、ホーゼル孔１８に挿入されている（図３参照）。 傾斜面３５の形状は、ホーゼル孔１８の面取り部４１の形状に対応している（図３参照）。

図６及び図７が示すように、シャフト孔３０の軸線ｈ１は、スリーブ８の外面の軸線ｚ１に対して傾斜していない。 つまり、軸線ｈ１と軸線ｚ１とは同一である。 軸線ｚ１は、定径円周面３４の中心軸線に一致する。 軸線ｈ１は、ホーゼル孔１８の軸線に実質的に等しい。 シャフト孔３０の軸線ｈ１は、シャフト６の軸線ｓ１に実質的に等しい。

ホーゼル孔１８の軸線ｅ１と、シャフト６の軸線ｓ１との成す角度θ１は、０°である（図３参照）。 この角度θ１は、軸線ｅ１と軸線ｚ１との成す角度の最大値である。

シャフト６は、シャフト孔３０に固定されている。 この固定は、接着剤による接着によって達成されている。 シャフト６の外面が、シャフト孔３０の内面に接着されている。 接着以外の手段で固定がなされていてもよい。

スリーブ８の抜け止めは、ネジ結合により達成される。 図３が示すように、スリーブ８のネジ孔３２は、ネジ１０とネジ結合している。 このネジ結合により、スリーブ８の抜けが防止される。 このネジ結合に起因する軸力が、ホーゼル端面３７と段差面３９との間の圧力と釣り合っている。 この軸力を担保するため、上記ネジ結合が完了した状態において、ネジ１０の先端とネジ孔３２の底面との間には、隙間Ｋ１が存在している（図３参照）。 このように、抜け防止部は、ネジ１０とネジ孔３２とのネジ結合によって構成されている。

図４及び図５が示すように、スリーブ８の回転防止部３８は、１２個の凸部ｔ２を有する。 凸部ｔ２は、周方向に均等に配置されている。 即ち凸部ｔ２は、３０°おきに配置されている。

回転防止部３８は、軸線ｚ１を回転対称軸とした回転対称性を有する。 回転対称性とは、その回転対称軸回りに（３６０／Ｗ）度回転させたときに、回転前の形状と一致することを意味する。 ただしＷは２以上の整数である。 回転対称軸回りに（３６０／Ｗ）度回転させたときに、回転前の形状と一致することが、「Ｗ回回転対称」とも称される。 回転防止部３８は、軸線ｚ１に関して１２回回転対称である。

図８は、図３のＦ８−Ｆ８線に沿った断面図である。

係合部材１６の外面は、一定の外径を有する円周面である。 一方、係合部材１６の内側には、回転防止部４８が設けられている。 回転防止部４８は、１２個の凹部ｒ２によって形成されている。 これらの凹部ｒ２は、周方向に均等間隔で配置されている。 なお、係合部材１６は、ヘッド本体１４の一部として一体成形されていてもよい。

回転防止部４８は、軸線ｚ１を回転対称軸とした回転対称性を有する。 回転防止部４８は、軸線ｚ１に関して１２回回転対称である。 回転防止部４８の形状は、回転防止部３８の形状に対応している。

ヘッド本体１４とは別体とされた係合部材１６は、精度良く成形されやすい。 例えば、ヘッド本体１４とは別体とされた係合部材１６は、切削加工が行いやすい。 係合部材１６がヘッド本体１４とは別体とされていることは、係合部材１６の回転防止部４８の寸法精度の向上に寄与しうる。

外面が円筒面である係合部材１６は、精度良く成形されやすい。 外面の中心軸と内面の中心軸とが一致している係合部材１６は、精度良く成形されやすい。

スリーブ８とホーゼル孔１８との相対回転の規制は、回転防止部３８と回転防止部４８との係合によって達成される。 回転防止部３８と回転防止部４８とが、ヘッド４とシャフト６との相対回転を規制するように係合している。

回転防止部３８と回転防止部４８との係合が可能な周方向相対位置は、１２通りである。 本実施形態では、上記角度θ１が０°であるから、この周方向相対位置が変更されても、ロフト角、ライ角及びフック角は変化しない。 この周方向相対位置が、本願において、周方向装着位置とも称される。

周方向装着位置の数は、本実施形態では１２であるが、１２に限定されない。 周方向装着位置の数として、４、５、６、８等が例示される。 調節精度を高める観点から、周方向装着位置の数は、４以上が好ましく、８以上がより好ましく、１２以上が更に好ましい。 回転防止部の形状が複雑となることを防止する観点から、周方向装着位置の数は、２８以下が好ましく、２４以下がより好ましい。

一般的なゴルフクラブでは、シャフトをヘッドから取り外す際には、両者を接着している接着剤を加熱によって破壊する。 しかし、このゴルフクラブ２では、接着剤の破壊を伴わずに、ヘッド本体１４とシャフト６との着脱が可能である。

本実施形態では、上記角度θ１が０°であるから、周方向装着位置が変更されても、クラブ２のフック角（フェース角）が変化しない。 フック角（フェース角）が過度に変化すると、アドレスの際のフェースの向きが、過度に閉じて見えたり、過度に開いて見えたりすることがある。 このようなフェースの向きは、ゴルファーに違和感を生じさせうる。 このようなフェースの向きは、ゴルファーに構えにくさを感じさせうる。

本発明において、シャフト６は、異方性を有している。 本願において「異方性」とは、撓み（曲げ）と連動して捻れが生ずる性質を意味する。 この異方性を有するシャフトの製法や構造については、例えば、前述した特開平１１−２９９９４４号公報又は特開２００３−２６５６６１号公報に記載されている。 本願のシャフト６も、これらの公報に記載された製造方法によって製造されうる。

図９は、シャフト６の積層構成の一例（第１積層構成）を示す展開図である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法によって製造されている。 このシャフト６の製造では、先ず、プリプレグをカットして、図９に示されるプリプレグシートを用意する。 図９において記載されている角度は、シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度を示す。 図９の実施形態では、２１枚のシートが用いられる。

次に、貼り合わせ工程がなされる。 図１０は、貼り合わせ工程により得られた合体シートを示している。

この貼り合わせ工程では、シートｓ５に、シートｓ３とシートｓ４とが貼り合わされて、合体シートｂｓ３が得られる。 同様に、シートｓ８に、シートｓ６とシートｓ７とが貼り合わされて、合体シートｂｓ６が得られる。 同様に、シートｓ１１に、シートｓ９とシートｓ１０とが貼り合わされて、合体シートｂｓ９が得られる。 同様に、シートｓ１４に、シートｓ１２とシートｓ１３とが貼り合わされて、合体シートｂｓ１２が得られる。 同様に、シートｓ１７に、シートｓ１５とシートｓ１６とが貼り合わされて、合体シートｂｓ１５が得られる。

バイアスシートｓ３は、単独では、巻回しにくい。 同様に、バイアスシートｓ４は、単独では、巻回しにくい。 これらは、フープ層用シートであるシートｓ５に貼り付けられ、合体シートｂｓ３が得られる。 図１０に示すように、シートｓ５の上に、シートｓ３とシートｓ４とが隙間無く並べられて、貼り合わされる。 シートｓ５の輪郭形状は、シートｓ３とシートｓ４とを隙間無く並べて得られる輪郭形状と実質的に一致する。 シートｓ３の繊維の配向と、シートｓ４の繊維の配向とは、互いに逆である。 この合体シートｂｓ３が、巻回工程に供される。

バイアスシートｓ６は、単独では、巻回しにくい。 同様に、バイアスシートｓ７は、単独では、巻回しにくい。 これらは、フープ層用シートであるシートｓ８に貼り付けられ、合体シートｂｓ６が得られる。 図１０に示すように、シートｓ８の上に、シートｓ６とシートｓ７とが隙間無く並べられて、貼り合わされる。 シートｓ８の輪郭形状は、シートｓ６とシートｓ７とを隙間無く並べて得られる輪郭形状と実質的に一致する。 シートｓ６の繊維の配向と、シートｓ７の繊維の配向とは、互いに逆である。 この合体シートｂｓ６が、巻回工程に供される。

バイアスシートｓ９は、単独では、巻回しにくい。 同様に、バイアスシートｓ１０は、単独では、巻回しにくい。 これらは、フープ層用シートであるシートｓ１１に貼り付けられ、合体シートｂｓ９が得られる。 図１０に示すように、シートｓ１１の上に、シートｓ９とシートｓ１０とが隙間無く並べられて、貼り合わされる。 シートｓ１１の輪郭形状は、シートｓ９とシートｓ１０とを隙間無く並べて得られる輪郭形状と実質的に一致する。 シートｓ９の繊維の配向と、シートｓ１０の繊維の配向とは、互いに逆である。 この合体シートｂｓ９が、巻回工程に供される。

バイアスシートｓ１２は、単独では、巻回しにくい。 同様に、バイアスシートｓ１３は、単独では、巻回しにくい。 これらは、フープ層用シートであるシートｓ１４に貼り付けられ、合体シートｂｓ１２が得られる。 図１０に示すように、シートｓ１４の上に、シートｓ１２とシートｓ１３とが隙間無く並べられて、貼り合わされる。 シートｓ１４の輪郭形状は、シートｓ１２とシートｓ１３とを隙間無く並べて得られる輪郭形状と実質的に一致する。 シートｓ１２の繊維の配向と、シートｓ１３の繊維の配向とは、互いに逆である。 この合体シートｂｓ１２が、巻回工程に供される。

バイアスシートｓ１５は、単独では、巻回しにくい。 同様に、バイアスシートｓ１６は、単独では、巻回しにくい。 これらは、フープ層用シートであるシートｓ１７に貼り付けられ、合体シートｂｓ１５が得られる。 図１０に示すように、シートｓ１７の上に、シートｓ１５とシートｓ１６とが隙間無く並べられて、貼り合わされる。 シートｓ１７の輪郭形状は、シートｓ１５とシートｓ１６とを隙間無く並べて得られる輪郭形状と実質的に一致する。 シートｓ１５の繊維の配向と、シートｓ１６の繊維の配向とは、互いに逆である。 この合体シートｂｓ１５が、巻回工程に供される。

合体シートｂｓ３、合体シートｂｓ６、合体シートｂｓ９、合体シートｂｓ１２及び合体シートｂｓ１５は、僅かな寸法の違いを除き、同じである。

次に、巻回工程がなされる。 この巻回工程では、図９で示されている順で、シートがマンドレルに巻き付けられる。 図９で上側に記載されているシートから、順次巻き付けられる。

次に、ラッピングテープが巻き付けられる。 次に、加熱工程がなされる。 加熱工程には、加熱炉が用いられる。 この加熱工程により、プリプレグのマトリクス樹脂が硬化する。 次に、ラッピングテープが除去され、マンドレルが引き抜かれる。 次に、先端部と後端部がカットされる。 次に、表面研磨がなされる。 最後に、塗装がなされる。

上記巻回工程では、合体シートｂｓ３、合体シートｂｓ６、合体シートｂｓ９、合体シートｂｓ１２及び合体シートｂｓ１５は、同じ周方向位置から巻き付けられる。

シートｓ３の巻回数は、０．５プライである。 即ちシートｓ３の周方向における設置範囲は、約１８０°である。 シートｓ４の巻回数は、０．５プライである。 シートｓ６の巻回数は、０．５プライである。 シートｓ７の巻回数は、０．５プライである。 シートｓ９の巻回数は、０．５プライである。 シートｓ１０の巻回数は、０．５プライである。 シートｓ１２の巻回数は、０．５プライである。 シートｓ１３の巻回数は、０．５プライである。 シートｓ１５の巻回数は、０．５プライである。 シートｓ１６の巻回数は、０．５プライである。 これらが０．５プライとされているのは、異方性を効率よく発現させるためである。

図９のシート構成のうち、シートｓ３、シートｓ６、シートｓ９、シートｓ１２及びシートｓ１５からなる第１グループのシートは、同一の周方向位置に配置されている。 一方、シートｓ４、シートｓ７、シートｓ１０、シートｓ１３及びシートｓ１６からなる第２グループのシートは、同一の周方向位置に配置されている。 第１グループに属するシートにおいて、繊維の配向は同一である。 第２グループに属するシートにおいて、繊維の配向は同一である。 第１グループに属するシートの繊維の配向と、第２グループに属するシートの繊維の配向とは、互いに逆である。 そして、上記第１グループのシートと、上記第２グループのシートとは、互いに異なる周方向位置に配置されている。 上記第１グループのシートが０°から１８０°の周方向位置に配置されているとすると、上記第２グループのシートは、１８０°から３６０°の周方向位置に配置されている。 この構成では、半周おきに、バイアス層の傾斜方向が逆向きである。 この構成は、異方性を効率良く発現するのに寄与している。 この構成は、曲げ捻れ量の増大に寄与する。

図１１は、シャフト６の積層構成の他の一例（第２積層構成）を示す展開図である。 この図１１の実施形態では、１７枚のシートが用いられる。

この図１１の実施形態では、図９の実施形態と比較して、異方性を発現するシート（以下、異方性発現シートともいう）の数が減らされている。

この実施形態でも、０．５プライの異方性発現シートが用いられる。 この実施形態でも、異方性発現層は、フープ層用のプリプレグに貼り付けられた状態で、巻回される。 図１２は、貼り合わせ工程により得られた合体シートを示している。

この実施形態でも、プリプレグをカットする工程の後、貼り合わせ工程がなされる。 この貼り合わせ工程では、シートｔ７に、シートｔ５とシートｔ６とが貼り合わされて、合体シートｂｔ５が得られる。 同様に、シートｔ１０に、シートｔ８とシートｔ９とが貼り合わされて、合体シートｂｔ８が得られる。 同様に、シートｔ１３に、シートｔ１１とシートｔ１２とが貼り合わされて、合体シートｂｔ１１が得られる。 これらの合体シートが、巻回工程に供される。

この実施形態では、バイアスシートｔ３及びｔ４が併用されている。 これらのバイアスシートは、通常のシャフトでも用いられており、実質的に異方性を発現しない。 これらバイアスシートｔ３及びｔ４は、捻れ強度及び捻れ剛性を向上させる。

巻回工程では、図１１で示されている順で、シートがマンドレルに巻き付けられる。 図１１で上側に記載されているシートから、順次巻き付けられる。 この巻回工程では、合体シートｂｔ５、合体シートｂｔ８及び合体シートｂｔ１１は、同じ周方向位置から巻き付けられる。

異方性発現シートの配置は、上記第１積層構成と同様である。 シートｔ５、シートｔ８及びシートｔ１１からなる第１グループは同一の周方向位置に配置される。 シートｔ６、シートｔ９及びシートｔ１２からなる第２グループは、同一の周方向位置に配置されている。 そして、上記第１グループのシートと、上記第２グループのシートとは、互いに異なる周方向位置に配置されている。 上記第１グループのシートが０°から１８０°の周方向位置に配置されているとすると、上記第２グループのシートは、１８０°から３６０°の周方向位置に配置されている。 この構成では、半周おきに、バイアス層の傾斜方向が逆向きである。 この構成は、異方性を効率良く発現するのに寄与している。 この構成は、曲げ捻れ量の増大に寄与する。

以上で説明されたシート構成の他、例えば、前述した特開平１１−２９９９４４号公報又は特開２００３−２６５６６１号公報に記載されているシート構成も採用されうる。

図１３は、図１１のシート構成を有するシャフトにおける、異方性発現シートの配置を示す概念図である。 図１３では、シートの端が丸く表示されている。 この構成では、第一の異方性発現シート（シートｔ５）が０°から１８０°までの周方向位置に配置され、第二の異方性発現シート（シートｔ６）が、１８０°から３６０°までの周方向位置に配置される。 第一の異方性発現シート（シートｔ５）と第二の異方性発現シート（シートｔ６）との間で、繊維の配向は逆である。 この構成は、シャフトの長手方向全体に亘って設定されている。

図１３が示すように、第一の異方性発現シートは複数層（三層：シートｔ５、シートｔ８、シートｔ１１）であり、第二の異方性発現シートも複数層（三層：シートｔ６、シートｔ９、シートｔ１２）である。 異方性発現シートが複数層とされることで、曲げ捻れ量が増大する。

図１４は、ヘッド４とシャフト６との関係について説明するための図である。 ここで、以下の説明を容易とする観点から、ヘッド４に関して、周方向基準位置Ｃｈ１が定義される。 ヘッド４をそのリアルロフト角及びライ角通りに水平面ｓｈ１に接地させたとき、ホーゼル孔の軸線を含み且つ水平面ｓｈ１に対して垂直な平面ＰＬ１を考える。 この平面ＰＬ１とホーゼル孔１８の内面との交線は２本であるが、このうち、よりトウ側の交線の位置が、周方向基準位置Ｃｈ１とされる（図１４参照）。 ホーゼル孔１８を上方（グリップ側）から見たとき、この周方向基準位置Ｃｈ１から右回りに９０°の位置が、周方向位置Ｃｈ２である（図１４参照）。 ホーゼル孔１８を上方（グリップ側）から見たとき、このヘッド周方向基準位置Ｃｈ１から右回りに１８０°の位置が、周方向位置Ｃｈ３である。 ホーゼル孔１８を上方（グリップ側）から見たとき、この周方向基準位置Ｃｈ１から右回りに２７０°の位置が、周方向位置Ｃｈ４である。 以下、これらの周方向位置Ｃｈ１、２、３及び４を用いて、説明がなされる。

異方性シャフトでは、周方向におけるヘッドとの相対的な位置関係が重要である。 この相対的な位置関係、即ち、周方向装着位置は、フック及びスライスの矯正機能に影響する。

［曲げ捻れ量］
異方性シャフトでは、撓み（曲げ）に連動して捻れが生ずる。 この性質が、「曲げ捻れ量」によって定量的に評価される。 図１５及び図１６は、この曲げ捻れ量の測定方法を説明するための図である。 図１５は測定の様子を示す側面図であり、図１６は、シャフト６の先端Ｔｐ側からみた正面図である。 図１６の上側は錘５２を吊り下げる前の状態であり、図１６の下側は錘５２を吊り下げた後の状態である。

この曲げ捻れ量の測定では、シャフトの後端部を固定する治具１００と、真っ直ぐな棒５０と、錘５２とが用意される。

この曲げ捻れ量の測定では、先ず、シャフト６の後端部が固定される。 固定される範囲は、シャフト後端Ｂｔから１５０ｍｍまでの範囲である（図１５参照）。 次に、シャフト６の周方向の特定位置に、棒５０が固定される。 この棒５０は、シャフト６の周方向における最も上側に固定される（図１６参照）。 この固定は、例えば接着剤によりなされる。 錘５２を吊り下げる前の状態において、この棒５０は水平とされる（図１６参照）。 棒５０は、シャフト先端Ｔｐから２５ｍｍ隔てた地点に固定される（図１５参照）。

次に、錘５２が吊り下げられる。 撓み量が６０ｍｍとなるように、錘５２の重量が調整される。 この撓み量とは、棒５０の鉛直方向における移動距離である（図１５及び図１６参照）。 錘５２の位置（荷重点）は、シャフト先端Ｔｐから５０ｍｍ隔てた地点である（図１５参照）。 錘５２の荷重により、シャフト６が撓る。 このシャフト６が撓った状態で静止させ、棒５０の傾斜角度θｔを読み取る（図１６参照）。 この傾斜角度θｔの最大値が、曲げ捻れ量である。 読み取りの精度の観点から、棒５０は比較的長いほうがよく、例えば１４０ｍｍとされる（図１６参照）。

曲げ捻れ量の決定では、捻れの方向が考慮される。 図１５の測定において、シャフト６をグリップ側（シャフト後端Ｂｔ側）から見たとき、錘５２による撓みに起因して、シャフト６は、右周り又は左周りに捻れる。 グリップ側（シャフト後端Ｂｔ側）から見たとき、錘５２による撓みに起因してシャフト６が左周りに捻れる場合に、捻れ角度θｔがプラスとされる。 逆に、グリップ側（シャフト後端Ｂｔ側）から見たとき、錘５２による撓みに起因して、シャフト６が右周りに捻れる場合に、捻れ角度θｔがマイナスとされる。 図１６は、シャフト６をヘッド側から見ているので、捻れ角度θｔがマイナスである場合を示している。 捻れ角度θｔの最大値が、曲げ捻れ量である。

説明を容易とする観点から、図１３が示すようなシャフト６の周方向位置が定義される。 シャフト周方向基準位置Ｃｓ１は、その周方向位置を真上として錘をぶら下げたとき、捻れ角度θｔが最大となるような、周方向位置である。 このシャフト周方向基準位置Ｃｓ１から周方向に１８０°隔てた周方向位置Ｃｓ３を真上として測定された場合、捻れ角度θｔが最小（マイナスの値）となる。 このシャフト周方向基準位置Ｃｓ１から周方向に９０°隔てた周方向位置Ｃｓ２を真上として測定された場合、捻れ角度θｔはゼロである。 このシャフト周方向基準位置Ｃｓ１から周方向に２７０°隔てた周方向位置Ｃｓ４を真上として測定された場合も、捻れ角度θｔはゼロである。

捻れ角度θｔは、曲げられる方向によって変化する。 図１７は、曲げられる方向と捻れ角度θｔとの関係を示すグラフである。 このグラフでは、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１が「９０°」とされている。 このグラフが示すように、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を真上として下側に曲げられた場合、捻れ角度θｔが最大である。 この最大値が、曲げ捻れ量である。

フェース面の向きを矯正する効果を高める観点から、曲げ捻れ量は、０．５°以上が好ましく、１．０°以上がより好ましく、１．５°以上がより好ましく、２．０°以上が更に好ましい。 矯正の調整間隔が過大となることを防止する観点から、曲げ捻れ量は、５．０°以下が好ましく、４．０°以下がより好ましい。

シャフト６とヘッド４との周方向の相対位置、即ち、周方向装着位置は、インパクトにおけるシャフトの曲がりを考慮して決定されうる。 インパクトにおけるシャフトの曲がりが意図するシャフトの捻れを生じさせるように、シャフト６とヘッド４との周方向の相対位置が決定される。

図１４では、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を一致させる場合が示されている。 この場合、いわゆるトウダウン現象に伴うシャフト６の曲がりに連動して、フェース面を閉じるような捻れが生ずる。

このシャフト６を用いたゴルフクラブでは、シャフト６の捻れに起因して、インパクトにおけるフェース面の向きが調整されうる。 このシャフト６を用いたゴルフクラブでは、シャフト孔４２の傾斜角度θ１を抑制しつつ、打球方向の調整効果が得られうる。 インパクトにおけるシャフトの曲がりに起因して、シャフト６が捻られ、フェース面の向きが矯正される。

同じゴルファーでも、プレーする日によって球筋（弾道）が異なることがある。 例えば、あるゴルファーＸにおいて、スライスの度合いが大きい時と、スライスの度合いが小さい時とがありうる。 このような場合、シャフト周方向装着位置（ポジション）を変更することによって、異方性に起因するスライス矯正効果の度合いを調整することができる。

また、例えば、あるゴルファーＹにおいて、その日の調子によって、フックが出たりスライスが出たりする場合がある。 このような場合、スライスしやすい日には、インパクトにおいてヘッドが閉じるようなポジションを採用し、フックしやすい日には、インパクトにおいてヘッドが開くようなポジションを採用することができる。 このように、異方性に起因する捻れ効果を利用することにより、一本のゴルフクラブで、スライス及びフックの両方が矯正されうる。

インパクトの際におけるシャフトの曲がりとしては、いわゆるトウダウン現象による曲がりが考えられるが、それ以外の曲がりも考えられる。 このインパクト時の曲がりは、ゴルファーによって相違しうる。 ゴルファーは、いくつかのポジションで試打を行うことができる。 この試打の結果に基づき、自分に合ったポジションを見つけることができる。

ヘッド本体１４の材質は限定されない。 好ましい材質として、金属、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）及びそれらの組み合わせが例示され、より好ましくは、金属である。 この金属として、チタン合金、ステンレス鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及びそれらの組み合わせが例示される。 ヘッド本体１４を構成する各部材の製造方法は限定されず、鍛造、鋳造、プレス及びこれらの組み合わせが例示される。 ヘッド本体１４は、複数の部材が接合されて形成されてもよい。

シャフト６の材質は、限定されない。 シャフトの材質として、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）や金属が例示される。 いわゆるカーボンシャフトやスチールシャフトが好適に用いられうる。 また、シャフトの構造は、限定されない。

スリーブ８の材質は限定されない。 好ましい材質として、チタン合金、ステンレス鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及び樹脂が例示される。 強度及び軽量性の観点から、例えばアルミニウム合金及びチタン合金がより好適である。 樹脂としては、機械的強度に優れたものが好ましく、例えば、エンジニアリングプラスチック又はスーパーエンジニアリングプラスチックと称されている樹脂が好ましい。

係合部材１６の材質は限定されない。 好ましい材質として、チタン合金、ステンレス鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及び樹脂が例示される。 樹脂としては、機械的強度に優れたものが好ましく、例えば、エンジニアリングプラスチック又はスーパーエンジニアリングプラスチックと称されている樹脂が好ましい。 また前述したように、係合部材１６は、ヘッド本体と一体成形されてもよい。 より好ましくは、係合部材１６の固定を確実とする観点から、ヘッド本体１４との溶接が可能な材質によって係合部材１６が形成されているのがよい。

ネジ１０の材質は限定されない。 好ましい材質として、チタン合金、ステンレス鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金等が例示される。

シャフトの材料として使用可能なプリプレグは、限定されない。 下記の表１は、使用可能なプリプレグの例を示す。 曲げ捻れ量及びシャフトの強度の観点から、異方性発現シートには、繊維の引張弾性率が４０（ｔ／ｍｍ ^２ ）のプリプレグが特に好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［シャフトの作製］
以下のようにして、実施例１、２、３及び比較例に係るシャフトが作製された。

［実施例１］
図１１に示された１７枚のシートのうち、シートｔ２を除く１６枚のシートが用いられた。 この積層構成を有するシャフトを作製し、曲げ捻れ量が１．０°のシャフトを得た。 曲げ捻れ量は、異方性発現シートの厚さ、異方性発現シートの繊維目付量、バイアス層用シートの厚さ及びバイアス層用シートの繊維目付量に基づいて調整された。 バイアス層用シートは、シートｔ３及びシートｔ４である。

炭素繊維品番が「ＴＲ５０Ｓ」である三菱レイヨン社製のプリプレグが、ストレート層用シートに、用いられた。 ストレート層用シートは、シートｔ１、シートｔ１４、シートｔ１５、シートｔ１６及びシートｔ１７である。

炭素繊維品番が「ＭＲ４０」である三菱レイヨン社製のプリプレグが、異方性発現シートに用いられた。 フープ層用シートとしては、東レ社の商品名「８０５Ｓ−３」が用いられた。 シャフトの全長は、１１４３ｍｍであった。

この実施例１における各シートのプライ数（ｐｌｙ数）が、図１１に示されている。 シートの左側には、バットＢｔにおけるプライ数が示されている。 シートの右側には、チップＴｐにおけるプライ数が示されている。
［実施例２］
バイアス層用シートのプライ数、異方性発現シート（０．５プライ）の枚数、異方性発現シートの繊維弾性率、異方性発現シートの厚さ及び／又は異方性発現シートの繊維目付量を調整して、曲げ捻れ量が２．５°とされた他は実施例１と同様にして、実施例２に係るシャフトを得た。

［実施例３］
図９に示された２１枚のシートのうち、シートｓ２を除く２０枚のシートが用いられた。 この積層構成を有するシャフトを作製し、曲げ捻れ量が４．５°のシャフトを得た。 曲げ捻れ量は、異方性発現シートの厚さ及び異方性発現シートの繊維目付量に基づいて調整された。

炭素繊維品番が「ＴＲ５０Ｓ」である三菱レイヨン社製のプリプレグが、ストレート層用シートに、用いられた。 ストレート層用シートは、シートｓ１、シートｓ１８、シートｓ１９、シートｓ２０及びシートｓ２１である。

炭素繊維品番が「ＭＲ４０」である三菱レイヨン社製のプリプレグが、異方性発現シートに用いられた。 フープ層用シートとしては、東レ社の商品名「８０５Ｓ−３」が用いられた。 シャフトの全長は、１１４３ｍｍであった

この実施例３における各シートのプライ数（ｐｌｙ数）が、図９に示されている。 シートの左側には、バットＢｔにおけるプライ数が示されている。 シートの右側には、チップＴｐにおけるプライ数が示されている。

［比較例］
実施例１のシャフトで用いられている異方性発現シートにおいて、周方向における配置が変更された。 この配置変更により、異方性が生じないシャフトを得た。 このシャフトでは、同一の方向に傾斜した０．５プライのバイアス層が、０°から１８０°の周方向位置と、１８０°から３６０°の周方向位置とに配置された。 この配置により、０．５プライのバイアス層同士で異方性が打ち消され、異方性を有しないシャフトが得られた。

［実施例に係るシャフト−スリーブ組み立て体］
前述したスリーブ８と同じスリーブが用意された。 このスリーブでは、上記角度θ１が０°とされた。 実施例１から３のシャフトの先端部にこのスリーブを接着し、このシャフトの後端部にグリップを装着して、シャフト−スリーブ組み立て体を得た。 クラブ長さが４５．５インチとなるように、シャフト−スリーブ組み立て体の長さが設定された。

［比較例に係るシャフト−スリーブ組み立て体］
上記角度θ１が１．５°であるスリーブが用いられた。 比較例のシャフトの先端部に、このスリーブを接着し、このシャフトの後端部にグリップを装着して、シャフト−スリーブ組み立て体を得た。 クラブ長さが４５．５インチとなるように、シャフト−スリーブ組み立て体の長さが設定された。

［ヘッドの作製］
係合部材とヘッド本体とを溶接して、図１及び図３に示されるヘッドを得た。 このヘッドは、いわゆるドライバー（Ｗ＃１）のヘッドであった。 このヘッドの体積は４６０ｃｃであった。 係合部材を所定位置に配置し、この係合部材をヘッド本体に溶接した。 溶接方法として、レーザー溶接が用いられた。 溶接のためのレーザーは、ホーゼル孔を通って溶接部に至るように、照射された。 全ての実施例及び比較例において、同一のヘッドが用いられた。

［実施例のポジション］
実施例１から３のシャフトは、異方性を有する。 これらのシャフトにおいて、ヘッドとシャフトとの周方向相対位置（ポジション）として、７種類が設定された。 これら７種類のポジションは、以下の通りである。 これらのポジションが、下記の表２から６に示されている。
（Ｎ１）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに９０°回転させたポジション。 換言すれば、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向位置Ｃｈ２に一致させたポジション。
（Ｆ１）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに６０°回転させたポジション。
（Ｆ２）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに３０°回転させたポジション。
（Ｆ３）：シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向位置Ｃｈ１に一致させたポジション（図１４参照）。
（Ｓ１）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに１２０°回転させたポジション。
（Ｓ２）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに１５０°回転させたポジション。
（Ｓ３）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに１８０°回転させたポジション。 換言すれば、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向位置Ｃｈ３に一致させたポジション。

［比較例のポジション］
比較例のシャフトは、異方性を有さない。 ただし、比較例のゴルフクラブでは、スリーブの上記角度θ１が１．５°であるため、ポジションによってフック角が変化する。 次の７種類のポジションが設定された。 これらのポジションが、下記の表２から６に示されている。
（ＮＵ）：ライ角が最大となるポジション。
（Ｆａ）：グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のシャフトを左回りに３０°回転させて得られるポジション。
（Ｆｂ）：グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のシャフトを左回りに６０°回転させて得られるポジション。
（Ｆｃ）：フック角が最大となるポジション。 換言すれば、グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のシャフトを左回りに９０°回転させて得られるポジション。
（Ｓａ）：グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のシャフトを右回りに３０°回転させて得られるポジション。
（Ｓｂ）：グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のシャフトを右回りに６０°回転させて得られるポジション。
（Ｓｃ）：フック角が最小となるポジション。 換言すれば、グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のシャフトを右回りに９０°回転させて得られるポジション。

５人のテスター（テスターＡからＥ）が、実際にゴルフボールを打って、評価した。 これら５人のテスターは、全員、右利きのゴルファーである。 各テスターの特性は、次の通りである。
［テスターＡ］：持ち球がスライスであり、且つ、ソールを接地させてアドレスするタイプのゴルファー。
［テスターＢ］：持ち球がスライスであり、且つ、ソールを接地させてアドレスするタイプのゴルファー。
［テスターＣ］：持ち球がフックであり、且つ、ソールを接地させてアドレスするタイプのゴルファー。
［テスターＤ］：持ち球がフックであり、且つ、ソールを接地させてアドレスするタイプのゴルファー。
［テスターＥ］：持ち球がスライスであり、且つ、ソールを接地させずにフェース面の向きを目標に合わせてアドレスするタイプのゴルファー。

テスターＡ、テスターＢ、テスターＣ及びテスターＤは、ソールを接地させてアドレスするタイプである。 よってこれらのテスターＡからＤは、フック角（フェース角）通りにアドレスする傾向にある。 一方、テスターＥは、ソールを接地させずに、フェース面の向きを目標に合わせてアドレスするタイプのゴルファーである。 このテスターＥは、フック角（フェース角）にほとんど影響されずに、アドレスする。

テスターＡ、テスターＢ及びテスターＥは、いわゆるスライサーであり、打球がスライスしやすい。 テスターＣ及びテスターＤは、いわゆるフッカーであり、打球がフックしやすい。

［評価］
各テスターの特性に応じたポジションを採用し、スライス又はフックの矯正効果が評価された。 この矯正効果は、ボールの到達地点により確認した。 ボール到達地点の「左右ズレ」が左側であるほど、スライスが矯正されていることを意味する。 ボール到達地点の「左右ズレ」が右側であるほど、フックが矯正されていることを意味する。 同時に、官能評価として、「構えやすさ」と「左右方向性」とが評価された。 この評価は１から５までの５段階評価であり、点数が多いほど評価が高い。

［テスターＡ］
スライスしやすいテスターＡが、スライスの矯正効果を評価した。 実施例１から３では、ポジションＮ１、Ｆ１、Ｆ２及びＦ３にて、評価がなされた。 比較例では、ポジションＮＵ、Ｆａ、Ｆｂ及びＦｃにて、評価がなされた。 評価結果が下記の表２に示される。

［テスターＢ］
スライスしやすいテスターＢが、スライスの矯正効果を評価した。 実施例１から３では、ポジションＮ１、Ｆ１、Ｆ２及びＦ３にて、評価がなされた。 比較例では、ポジションＮＵ、Ｆａ、Ｆｂ及びＦｃにて、評価がなされた。 評価結果が下記の表３に示される。

［テスターＣ］
フックしやすいテスターＣが、フックの矯正効果を評価した。 実施例１から３では、ポジションＮ１、Ｓ１、Ｓ２及びＳ３にて、評価がなされた。 比較例では、ポジションＮＵ、Ｓａ、Ｓｂ及びＳｃにて、評価がなされた。 評価結果が下記の表４に示される。

［テスターＤ］
フックしやすいテスターＤが、フックの矯正効果を評価した。 実施例１から３では、ポジションＮ１、Ｓ１、Ｓ２及びＳ３にて、評価がなされた。 比較例では、ポジションＮＵ、Ｓａ、Ｓｂ及びＳｃにて、評価がなされた。 評価結果が下記の表５に示される。

［テスターＥ］
スライスしやすいテスターＥが、スライスの矯正効果を評価した。 実施例１から３では、ポジションＮ１、Ｆ１、Ｆ２及びＦ３にて、評価がなされた。 比較例では、ポジションＮＵ、Ｆａ、Ｆｂ及びＦｃにて、評価がなされた。 評価結果が下記の表６に示される。

テスターＡの評価結果では、実施例１から３において、異方性に起因するスライス矯正効果が確認される。 曲げ捻れ量が大きいシャフトほど、スライス矯正効果が生じやすい。 また、ポジションによってスライス矯正効果が変化している。 よって、トウダウン現象に伴うシャフトの撓みに起因してシャフトの捻れが生じていることが分かる。 比較例でも、フック角に起因するスライス矯正効果が確認されるが、構えやすさの評価が比較的低く、左右方向性の評価も比較的低い。

テスターＢの評価結果では、テスターＡと同様の傾向が見られる。

テスターＣの評価結果では、実施例１から３において、異方性に起因するフック矯正効果が確認される。 曲げ捻れ量が大きいシャフトほど、フック矯正効果が生じやすい。 また、ポジションによってフック矯正効果が変化している。 よって、トウダウン現象に伴うシャフトの撓みに起因してシャフトの捻れが生じていることが分かる。 比較例でも、フック角に起因するフック矯正効果が確認されるが、構えやすさの評価が比較的低く、左右方向性の評価も比較的低い。

テスターＤの評価結果では、テスターＣと同様の傾向が見られる。

テスターＥの評価結果では、実施例１から３において、異方性に起因するスライス矯正効果が確認される。 曲げ捻れ量が大きいシャフトほど、スライス矯正効果が生じやすい。 また、ポジションによってスライス矯正効果が変化している。 よって、トウダウン現象に伴うシャフトの撓みに起因してシャフトの捻れが生じていることが分かる。 比較例において、フック角に起因するスライス矯正効果は少ない。 これは、テスターＥがソールを接地せずにアドレスするタイプであり、フック角に起因する効果が得られにくかったためであると考えられる。 また、比較例では、構えやすさの評価が比較的低く、左右方向性の評価も比較的低い。

これらの表に示されるように、実施例は比較例よりも優れている。 本発明の優位性は明らかである。

以上説明された発明は、あらゆるゴルフクラブに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブ ４・・・ヘッド ６・・・シャフト ８・・・スリーブ １０・・・ネジ １２・・・フェラル １４・・・ヘッド本体 １６・・・係合部材 １８・・・ホーゼル孔 １９・・・通孔 ２０・・・ソール孔 ２２・・・ネジの頭部 ２４・・・ネジの軸部 ３０・・・シャフト孔 ３２・・・ネジ孔 ｓ１からｓ２１・・・裁断されたプリプレグシート ｓ３、ｓ６、ｓ９、ｓ１２、ｓ１５・・・異方性発現シート（第一の異方性発現シート）
ｓ４、ｓ７、ｓ１０、ｓ１３、ｓ１６・・・異方性発現シート（第二の異方性発現シート）
ｔ１からｔ１７・・・裁断されたプリプレグシート ｔ５、ｔ８、ｔ１１・・・異方性発現シート（第一の異方性発現シート）
ｔ６、ｔ９、ｔ１２・・・異方性発現シート（第二の異方性発現シート）
Ｃｓ１・・・シャフト周方向基準位置 Ｃｈ１・・・ヘッド周方向基準位置