在通气用通路或通水用通路周围具备了防音用共振腔的通气型或通水型防音墙 |
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| 申请号 | CN201380076012.6 | 申请日 | 2013-11-22 | 公开(公告)号 | CN105143556A | 公开(公告)日 | 2015-12-09 |
| 申请人 | 木浦海洋大学产学协力团; | 发明人 | 金相勋; | ||||
| 摘要 | 制作窗或墙并且制作出贯穿该窗或墙的通气用通路(10)后，在通气用通路(10)周边配置至少一个共振腔(chamber)(r1、r2、r3)，通气用通路与共振腔之间则由多孔性吸音构件(30)予以分离。在和空气一起通过通气用通路(10)的过程中声音被共振腔(r1、r2、r3)吸收而被隔绝，但空气则通过。可以凭此制作出让空气通过而隔绝声音的通气型防音窗或防音墙，还能利用同一原理制作出让 水 通过而隔绝声音的通水型防音窗或防音墙。本 发明 能够适用于因为使用送 风 装置而发生噪音的各种产业领域，还能用来营造出海底 生物 的静肃生态环境。 | ||||||
| 权利要求 | 1.一种在通气用通路周围具备共振腔的通气型防音墙，其特征在于， |
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| 说明书全文 | 在通气用通路或通水用通路周围具备了防音用共振腔的通气型或通水型防音墙 技术领域[0003] 打开道路旁边的住宅窗户换气时会让噪音进入，为了隔绝噪音而关闭则无法换气。因此需要开发出一种能够让空气通过而只隔绝噪音的防音窗(或防音墙)。 [0004] 而且，家电产品或产业用机器中有很多产品或机器为了确保其安装环境或实现其功能或确保运转的可靠性而利用送风机制成游动空气进行空冷(热交换)或供应热风。例如，换气风扇、用于冷却空调装置的冷凝机的送风用风扇、真空吸尘器的吸入用风扇、吹风机的送风用风扇、应用于电子或机械领域的发热零件的冷却用风扇等，在驱动送风用风扇的过程中必然会伴随着马达或叶片的运转噪音，这样的送风装置需要隔绝其运转噪音并顺畅地供应风。 [0005] 如前所述地，本发明除了基本上适用于防止市内道路边或高速公路边的车辆或铁路边的火车的行驶噪音扩散到外部但需要让空气通过的防音墙以外，还能适用于各种领域中需要让空气顺畅地通过并隔绝其运转噪音的场合，例如，用于更换室内空气的换风机、空调器之类的空气调和系统的室外机(冷凝机)、冷却塔或排气处理系统、像产业用空调机或产业用热交换系统一样使用大型热交换用送风风扇的产业设备、像引擎一样发生高热的物体的空冷设备、真空吸尘器、吹风机、电风扇、温风机、冷却用风扇等由于马达驱动而导致送风叶片噪音(轴偏心导致的振动噪音、空气游动导致的游动噪音等)或者发生马达运转噪音的各种家电生活用品，以及诸如采石场或爆破作业场、建筑物或道路等拆迁现场中使用破碎机之类的发生较大噪音的建设用重型设备的土木建筑作业现场等。 [0006] 如果需要在水里让水通过并予以隔音，例如需要从船舶或潜水艇之类的水上交通工具及水中交通工具或水中爆发物所导致的噪音保护鱼之类的水中生命体的生态环境时，本发明的通水型防音墙可以提供一个非常有用的工具。 背景技术[0007] 本发明是一种组合了波动衍射与共振现象的技术。音速得自于声音所经过的介质的密度与弹性系数之比。声音通过共振腔入口的话，该声音的弹性系数变成具有负值的值。那么，声音的速率与折射率及波矢(wave vector)全部成为虚数，声音的振幅随着距离的增加而呈现出指数级的减少。在空气通过的通气用通路周边配置共振腔，凭借该通气用通路让波长大于通气用通路直径的声音通过的话，在声音通过通气用通路的过程中凭借衍射现象扩散到周边地进入共振腔内并且被吸收。 [0008] 另一方面，有关利用韩国公知的中空形吸音块的现有防音墙技术可以如下举例，韩国铁道技术研究院的韩国公开专利公开号第10-2013-0010335利用共振频率的可变功能的亥姆霍兹吸音器的防音墙上端衍射音衰减装置、韩国法人株式会社TAECHANG NIKKEI的韩国注册专利第10-1112444号利用吸音块的防音板及同一法人的韩国注册专利第10-1009991号局部反应型吸音板等。其中，韩国注册专利第10-1009991号所揭示的技术让入射到正面板的局部反应型入射孔的噪音依次通过多个隔板的局部反应型吸音孔而均匀地消耗掉较大带宽的噪音而提高防音效果，但是该技术没有像本发明一样地考虑到通气性并且其结构也不同，因此其技术思想不同于本发明。 [0009] 本发明所使用的共振器是为了尽量增强衍射而在空筒的中央贯穿出空气孔的衍射型共振器(diffraction resonator)，其和在较大体积的本体具备入口的长颈瓶状的一般亥姆霍兹共振器(Helmholtz resonator)不同。 发明内容[0010] 解决的技术课题 [0011] 本发明的目的是提供一种让空气或水通过并隔绝噪音的通气型或通水型防音墙。 [0012] 解决课题的技术方案 [0013] 根据本发明的一特征，本发明的前述目的可以凭借下列在通气用通路或通水用通路周围具备了共振腔的通气型或通水型防音墙实现，该通气型或通水型防音墙包括：管形吸音构件，形成具备轴、有效直径及长度的通气用通路或通水用通路，该通气用通路或通水用通路的初始端、终止端互相允许流体连通地开口而让空气或水自由通过，该管形吸音构件表面形成多个微细穿孔；及至少一个共振腔，在上述管形吸音构件的外部周围沿着该吸音构件的轴(A)方向形成；上述共振腔相互之间各共振腔的内部体积互不相同。 [0014] 根据本发明的另一特征，本发明的前述目的可以凭借下列在通气用通路或通水用通路周围具备了体积不同的重叠共振腔的通气型或通水型防音墙，在前述结构中，上述通气用通路或通水用通路的有效直径小于趋近该通气用通路或通水用通路的声音的波长，从而使得声音的频率小于通气用通路或通水用通路的衍射频率。 [0015] 而且，根据本发明的另一特征，本发明的前述目的可以凭借下列在一个或多个通气用通路或通水用通路周围具备了体积不同的重叠共振腔的通气型或通水型防音墙实现，在前述结构中，通气用通路的有效直径为2cm～20cm或者通水用通路的有效直径为5cm～100cm。在一个腔上贯穿的通气用通路或通水用通路越多，共振振动频率越高。而且，根据本发明的另一特征，本发明的前述目的可以凭借下列在通气用通路或通水用通路周围具备了体积不同的重叠共振腔的通气型或通水型防音墙实现，上述通气用通路或通水用通路的轴(A)和防音墙面成直角或倾斜。 [0016] 而且，根据本发明的另一特征，本发明的前述目的可以凭借下列在通气用通路或通水用通路周围具备了体积不同的重叠共振腔的通气型或通水型防音墙实现，上述共振腔的体积在空气中为0.1L～10L或者在水里为1.6L～250L。 [0017] 有益效果 [0018] 适用根据本发明的防音墙时可以同时实现换气与防音。 [0019] 由于能够同时实现换气与防音而得以在道路边的建筑物减少噪音公害，因此不会发生因为噪音而难以换气的情形。 [0020] 由于防音墙上穿了孔而减少了防音墙两侧的压力差，因此不会因为强风而让防音墙倾倒，也可以减少高速行驶的火车所导致的行驶风积累到防音墙而造成的恶劣影响。 [0021] 像引擎一样发生高热的物体也能凭借空冷式热交换顺畅地进行换气而得以无爆发危险地隔绝噪音。 [0022] 可以让所有的昆虫自由通过城市中心区的高速公路的防音墙，甚至能让小鸟通过，因此不会因为生态学上的隔绝而导致环境问题。 [0023] 本发明适用于诸如更换室内空气的换风机、空调器之类的空气调和系统的室外机(冷凝机)、冷却塔或排气处理系统、像产业用空调机或产业用热交换系统一样使用大型热交换用送风用风扇的产业设备、真空吸尘器、吹风机、电风扇、温风机、冷却用风扇等由于马达驱动而导致送风叶片噪音或者发生马达运转噪音的家电生活用品而得以发挥出机器固有的送风功能并且减少其运转噪音。 [0024] 如果需要在水里或者在水中经过时让水通过并隔音，例如需要从船舶或潜水艇之类的水上交通工具及水中交通工具或水中爆发物所导致的噪音保护鱼之类的水中生命体的生态环境时，根据本发明的通水型防音墙可以提供一个非常有用的工具。附图说明 [0025] 图1是用来说明本发明的防音墙原理的共振腔的一般结构图，(a)是具有颈部长度的情形，(b)没有颈部长度的情形。 [0026] 图2是将式2制成曲线图的图形。 [0027] 图3是构成试验用防音墙模块的单位吸音块的局部放大斜视图。 [0028] 图4是构成图3所示单位吸音块的各共振腔的纵向剖视图。 [0029] 图5是示出发生防音的频率区的图形。 [0030] 图6是示出根据试验结果确认的发生防音的频率区的图形。 [0031] 图7是针对实施例的简易隔音性能测量系统的概略图。 具体实施方式[0032] 图1是用来说明本发明的防音墙原理的共振腔的一般结构图。适用本发明的单位吸音块的形状不计较它是圆筒形或四角筒形或其它形状。S是共振腔入口的面积，V是共振腔内部的体积，r是共振腔入口的半径，L是共振腔颈部的长度。 [0033] 通过共振腔附近的音速如同下列数学式1所示地以介质的密度与弹性系数之比表示。 [0034] 数学式1[式1] [0035] [0036] 在此，ρ是空气或水之类的介质的密度，Beff是共振腔内侧介质的有效弹性系数，声音通过共振腔时以下列数学式2表示。图2是将数学式2制成曲线图的图形，该图示出了排列共振腔并且朝共振腔入口侧传送声音时有效体积弹性系数的实数部成为负值的频率区。 [0037] 数学式2[式2] [0038] [0039] 在此，B是共振腔外部介质的弹性系数，在空气中大约是105Pa，F是基于共振腔排列方法的几何元素，这是以试验方式决定的值并且与(共振腔的体积)/(空气通路的体积)成比例。Γ是衰减要素，越容易发生共振时其值越小。ω0是下列数学式3所表示的共振振动频率。 [0040] 数学式3[式3] [0041] [0042] 在该数学式3中，c是音速并且其值大约为340m/sec，S是共振腔入口的面积，V是共振腔内部的体积，L'是有效颈部长度，其大约是图1的颈部长度(L)加上共振腔入口半径(r)的值。 [0043] 如果入口不是圆形，则如同下列数学式4一样地采取入口被假设为圆形时的有效半径(reff)。 [0044] 数学式4[式4] [0045] [0046] 但是，大幅增强衍射地制成的本发明的共振腔在本体中央穿孔并且如图1(b)所示地不具备颈部长度而区分为本体与吸音构件时，如果孔的直径为D而长度为t，有效颈部长度(L)则如同下列数学式5一样地以近似方式取得。 [0047] 数学式5[式5] [0048] [0049] 吸音构件的面积(S)是， [0050] S＝2π(D/2)t＝πDt， [0051] [0052] 因此，两者形成等式时成为 因此有效颈部长度能够如同下列数学式6一样地利用近似式求得。 [0053] 数学式6[式6] [0054] [0055] L是共振筒的颈部长度，如果是几乎没有颈部地直接连接到体积的衍射型共振筒，颈部长度相当于吸音构件的厚度。如果吸音构件的厚度相比于有效半径非常小则可以忽略。 [0056] 把 代入共振振动频率ω0时得到下列数学式7的关系。 [0057] 数学式7[式7] [0058] [0059] 另一方面，由于在水中音速快4～5倍左右，因此与空气中相比，共振振动频率也在4～5倍左右的高频区发生。由于共振腔的共振频率主要由共振腔的体积进行调节，因此，如果要在水中隔绝和空气中一样的频率，水中共振腔的体积应该比空气中的情形大16倍～25倍左右。在空气中以0.1L～10L的体积隔绝的频率，在水中隔绝时需要具备1.6L～250L的体积。 [0060] 前述数学式2中衰减要素不是特别大的话，共振腔内侧介质的有效弹性系数成为负值的区和下列数学式8及数学式9相同。 [0061] 数学式8[式8] [0062] [0063] 或者 [0064] 数学式9[式9] [0065] [0066] 亦即，从共振频率起，其上侧的频带被隔绝，隔绝区的大小是一种几何元素并且由试验决定，F值越大防音区越大。在防音墙面倾斜地贯穿空气通路的话，与垂直贯穿的情形相比，即使防音窗的厚度较薄也会发挥出相同的衰减效果，但F值变小而使得衰减频率区减少。 [0067] 上述隔绝频率区数学式是最低频带的主隔绝频率区，除此之外，在高频区存在着多个较小副隔绝频率区而拓宽了隔绝频率区。 [0068] 在如图3及图4所示地具备直径5cm的通气孔的防音墙结构所隔绝的频带中，(a)相当于600Hz～1000Hz，(b)相当于1000Hz～1600Hz，(c)相当于1400Hz～2300Hz。数学式9的区是凭借数学式1让声音速率变成虚数而隔绝声音的区。 [0069] 另一方面，如果声音是平面波，则振幅如数学式10一样地呈现出指数级的衰减。 [0070] 数学式10[式10] [0071] [0072] 在共振腔的中央贯穿了让空气通过的通气用通路时，通过该通气用通路的声音引起衍射现象才会被共振腔吸收。亦即，只有在符合了如下列数学式11所示地趋近(通过)通气用通路的声音的波长(λ)大于该通气用通路的直径(D)的条件，亦即只有在符合了声音频率(f)小于孔的衍射频率(fD)的衍射条件时才会隔绝声音。 [0073] 数学式11[式11] [0074] [0075] 在此，f是声音的频率，fD是衍射频率，c是音速，D是通气用通路的有效直径。如果是在水里则需要在c代入水中音速，水里的音速比大气中快4～5倍左右，因此如果要产生同样的衍射频率，孔的直径也要大4～5倍左右才足够。 [0076] 衍射频率(fD)由 给出。通气用通路的直径(D)为5cm时，在空气中的衍射频率大约为6,800Hz以下。 [0077] 衍射越强声音越会扩散到备于通气用通路周边的共振腔，衍射越弱越不会扩散而会直进。例如，通气用通路的直径为5cm时衍射频率(fD)为fD＝c/D＝6,800Hz，但是对于发挥出20dB以上的隔音效果的强大衍射效果，在本实验所使用的衍射型共振器中，在作为该值的约1/3值的2,300Hz以下的频率效果显著。 [0078] 共振腔的共振频率与衍射频率重叠的区是声音隔绝区。图5是示出发生防音的频率的区的图形，图5中较密地填充的部分是隔绝声音的频率区。(a)图示的是从共振频率到弹性系数变成负数的频率区低于衍射频率而整体防音的情形，(b)图示的是共振频率低于衍射频率但弹性系数变成负数的区高于衍射频率而使得防音区缩小的情形，(c)图示的是共振频率区高于衍射频率区而完全无法防音的情形。 [0079] 增大共振腔体积才能防止低频，减小通气用通路的直径才能提高衍射频率。然而，通气用通路的直径较小时通气效果会减弱，因此可以根据需要改善防音性的对象物体是什么物体而根据其通气性需求及防音性需求等两者的需求特性妥切地设定通气用通路的直径及共振腔体积的相对数据。 [0081] 数学式12[式12] [0082] [0083] 吸音构件的阻抗(impedance)是吸音构件两侧的压力差(P)除以吸音构件面积(A)的值。吸音构件是市销流通的各种多孔性材料。 [0084] 维持共振腔的体积地让吸音构件的阻抗与音波的阻抗一致，就会在最高的频率下发生共振。吸音构件的阻抗与音波的阻抗不同时，会反射一部分音波而降低吸音率，但是可以在数学式3中发挥出S变大或变小的效果而得以让共振频率变化。 [0085] 本发明的防音墙结构能够使用的吸音构件是市销流通的各种多孔性材料。例如，空气净化器空气滤网是一种过滤灰尘之类的微粒子并且只让净化空气通过的微粒子空气滤网，根据KS A 0010的定义，空气净化器空气滤网是在指定的正面速度针对最大透射粒子尺寸(典型为0.3)具备最少90％的集尘效率的滤网。在后述的本发明的试验中，使用了作为市场上广泛使用的该空气净化器空气滤网的典型例的汽车用空气滤网进行了试验，能够发挥出与其同等性能者不仅可以是歌剧院用吸音布、贯穿了10mm以下小孔的聚酯、聚氨酯、纸、无纺布，贯穿了10mm以下小孔的金属板材、玻璃之类的材料也能适用于根据本发明的防音墙结构的吸音构件。声音的音波凭借衍射效果通过该吸音构件上贯穿的微细孔后进入共振腔内并引起共振后消灭。本发明的防音墙结构上所使用的吸音构件和仅仅是声音转出来后互相抵消而防音的材料是不同的。 [0086] 图6示出了本发明的实际试验中所得到的各频率的透射损失。在解读该曲线图时，例如吸音构件的有效直径为5cm的曲线图，如果共振腔为3个则应该显示出3个峰值，但最高的高频峰值由于高于实际出现的衍射频率2,300Hz而予以排除，因此只显示了其余2个。一般来说，高频容易发生散射而容易隔绝，低频则相对地较少发生散射而较难隔绝。 [0087] (实施例1) [0088] 按照后述的数据制作本发明的防音墙结构体后在大田广域市儒城区长洞171号的韩国机械研究院对其隔音性能进行了试验(试验受理号：系统350-1-12101)。 [0089] 使用韩国机械研究院的简易隔音性能系统进行了试验，测量方法则针对遵守隔音性能试验规格(ISO 140-3:1995，ASTM E 90-09:2009与KS F 2808:2001)在微腔实行的简易隔音性能进行了量测，试验中所用简易隔音性能测量系统的概要图如图7所示。 [0090] 测量条件如下。 [0091] (测量条件) [0092] -通气用通路有效直径：5cm [0093] -试样(specimen)面积W450mm×H600mm [0094] -微腔容积 [0095] 音源室体积：2.808m3 [0096] 受音室体积：3.252m3 [0097] 试验日期：2012.12.11 [0098] 温度：27.0℃ [0099] 相对湿度：47.0％R.H. [0100] (音源的种类及测量位置) [0101] 在把2个扬声器作为音源使用的同时还激励了白噪音(White noise)，在总共12处(音源室6处,受音室6处)测量位置测量了音压。 [0102] (试样数据) [0103] 图3是构成试验用防音墙模块的单位吸音块的局部放大斜视图，图4是构成图3所示单位吸音块的各共振腔的纵向剖视图。 [0104] 由图3及图4得知，根据本发明的防音墙(100)将单位吸音块(20)堆积成横向3段×纵向4段而使得厚度等于单位吸音块(20)的轴方向长度(L＝12cm)并且整体上构成了面积为W450mm×H600mm的墙面体，该单位吸音块(20)在朝向水平方向(轴A方向)排列的通气用通路(10)周围沿着轴(A)方向把体积各不相同的3个共振腔(r1)(r2)(r3)朝向轴A方向地连续重叠配置而成。 [0105] 为了方便起见，制作试验片时使用的各共振腔是以亚克力制作的，各单位吸音块(20)的长(w)×宽(L)×高(h)＝15cm×12cm×15cm，整体防音墙(100)的长×宽×高＝45cm×12cm×60cm。 [0106] 在单位吸音块(20)中央沿着轴(A)方向以圆筒形贯穿的部分是由多孔性吸音构件(30)划分的通气用通路(10)，该通气用通路(10)的初始端与终止端是互相允许流体连通的开口部，通过该初始端与终止端让空气或水自由通过。各共振腔(r1、r2、r3)与通气用通路(10)凭借多孔性吸音构件(30)以可通音的方式分离，本实施例中吸音构件(30)使用了市售流通的汽车空气净化器用滤网(Doowon Halla cabin活性炭碳质空气过滤器)，通气用通路(10)的有效直径(D)是5cm。 [0107] 图4(a)(b)(c)是图示了各自构成防音墙结构的单位吸音块凭借隔墙(p1)(p2)分割而具有相异内部体积的3个轴(A)方向共振腔(r1)(r2)(r3)的纵向剖视图。 [0108] 图4(a)由于没有使用隔墙而使得配置在吸音构件(30)外周围的共振腔(r1)空间成为没有分割的单一空间，图4(b)图示了凭借着在吸音构件(30)的外周面与共振腔(r2)的上下墙之间以垂直方向安置的垂直隔墙(p1)把共振腔内部空间分割成左右2等分的情形，其体积与图4(a)所示单一空间共振腔(r1)体积相比各自为1/2。图4(c)图示了凭借着在吸音构件(30)的外周面与共振腔(r3)的左右墙及上下墙之间以水平方向及垂直方向安置的垂直隔墙(p1)与水平隔墙(p2)把共振腔(r3)的内部空间分割成上下左右4等分的情形，其体积与图4(a)所示单一空间共振腔(r1)体积相比各自为1/4。 [0109] 本发明如前所述地根据需要通气的空气的行进方向((轴(A)方向))在界定该通气用通路(10)与共振腔之间的境界的多孔性吸音构件(30)的外部周围配置体积相异的多个共振腔(r1、r2、r3)而得以在整体上扩大声音的隔音频带。共振腔的体积越大越能吸收低频区的声音并加以消灭，共振腔的体积越小越能吸收高频区的声音并加以消灭。因此，没有分割地维持单一体积空间的图4(a)所示共振腔(r1)所吸收的目标频带是作为低频的600Hz～1000Hz，分隔成1/2体积空间的图4(b)所示共振腔(r2)的吸收的目标频带是作为中间频带的1000Hz～1600Hz，分隔成1/4体积空间的图4(c)所示共振腔(r3)的共振腔体积最小并且其所吸收的目标频带相当于作为高频带的1400Hz～2300Hz。 [0110] (实施例2) [0111] 前述实施例1的通气用通路(10)的直径(D)为5cm，与其相比，实施例2把通气用通路(10)的有效直径(D)设定为2cm，其余则和前述实施例1相同。 [0112] 下列表1整理了前述实施例1与实施例2的试验结果，图6是其音压透射损失的曲线图。 [0113] 表1 [0114] [0115] 如前所述，人能够听到的频率区是20Hz-20KHz，但机械音大部分是高频而其值为500Hz以上，5KHz以上的高频容易散射而无法传输到较远地区，而且，由于大部分的防音窗或防音墙只要能够挡住500Hz～5000Hz范围就已足够，由上述表1得知，在400Hz～5000Hz范围内两个实施例全部在整体上出现平均20dB以上的音压透射损失，尤其是，如同实施例1配置的防音墙所能够获得产业竞争力的隔音效果(20dB以上)的有效隔绝频带为 700Hz～2300Hz，如同实施例2配置的防音墙则在400Hz～5000Hz的整个隔绝目标频带实现具备足够的产业实用性(竞争力)的隔音效果(20dB以上)。 [0116] 另一方面，前述实施例以通气用通路(10)的有效直径(D)为2cm及5cm的两种情形进行了试验，但是除了该实施例以外，还确认到在通气用通路的有效直径(D)为20cm时也能取得有用的隔音性能。如果要求即使空气通路直径大于5cm也能防音，则需要同时符合图5的衍射条件与音的弹性系数条件。例如，直径为10cm时衍射条件为发挥出20dB以上的隔音效果的衍射频率在衍射型共振器大 约为该值的1/3，也就是说大约为1.1KHz。因此，只有在1.1KHz以下的频率区才可能实现 20dB以上的隔音。为了在衍射频率以下发生共振，应该要加大共振筒的体积。同样地，直径为50cm时 只有在作为该值的1/3值的230Hz以下才能发挥出 20dB以上的隔音效果。在水中音速相比于空气中快4～5倍左右，因此衍射频率也会比其高4～5倍。 [0117] 另一方面，前述两个实施例中虽然例示了吸音构件(30)置于单位吸音块(20)中央部的配置方式，但不必一定位于中央，而且，凭借吸音构件(30)构成的通气用通路(10)的形状也不必坚持圆筒形，还能使用四角筒形等各种形状的管形。在试验例中共振腔的材质是亚克力，但也可以使用玻璃或木材、塑料、金属、混凝土等能够隔绝声音的材质。 [0118] 在前述两个实施例中，在构成单位吸音块(20)时，在吸音构件(30)的周围朝水平方向(轴(A)方向)重叠的多个共振腔(r1、r2、r3)内的隔墙(p1、p2)所分割的相异体积以1、1/2、1/4体积的顺序相对地配置，但不必限定于此。例如，需要隔绝的频带分离地处于2处时把2个共振腔重叠地隔绝，分离地处于3处时把3个共振腔重叠地隔绝，如果只凭需隔绝的频带的某一特定频带就能获得所需要的噪音效果，也可以不重叠体积相异的共振腔而只用单一腔构成。 [0119] 另一方面，本发明以直线方式构成了通气用通路(10)，也就是说让单位吸音块(20)的轴(A)垂直于防音墙地构成，但不限定于该垂直式的直线形通气用通路(10)，也可以构成曲线或倾斜的通气用通路，曲线或倾斜的通气用通路虽然通气性稍微减弱，但是可以构成其厚度远薄于实施例的防音墙结构体。 [0120] 而且，前述根据本发明的防音墙虽然揭示了整体呈四角墙面形状的情形，但并不限定于此，也能使用圆筒形(圆盘形)、椭圆形、多角形等形状。这应该如下阐释，本发明的防音墙根据需要获取防音(隔音)效果的对象物体为何物而以各种形状构成。 [0121] 而且，前述本发明的防音墙(100)所使用的各单位吸音块(20)的单位吸音块之间的体积互相相同并且例示了汇聚12个后叠层的情形，但应该阐释为本发明的防音墙也可以视情况而只用一个单位吸音块(20)构成，也可以把单位吸音块(20)相互之间的体积互不相同者汇聚后构成一个防音墙(100)，更进一步，也可以在不妨碍防音墙面的整体通气性的范围内(在确保所要求的通气性能的范围内)让构成一个防音墙面的各单位吸音块(20)内的通气用通路(10)的有效直径(D)相异地以不同直径复合地构成，通气用通路(10)的排列或单位吸音块(20)的排列方式除了以格子状排列方式构成以外，以辐射状排列、蜂窝状排列等各种排列方式构成者也应该阐释为属于本发明的范围。 [0122] 而且，防音墙(100)整体的立体形状可以不使用板形的墙面形状而使用诸如橄榄球之类的非板形，他的意义在于，在诸如真空吸尘器或吹风机一样需要防音乃至隔音的物体的基本机体为非定形而以符合该非定形机体形状的各种形态构成时也能适用。 [0123] 而且，本发明在构成各单位吸音块(20)时以组装方式(装卸方式)配置吸音构件(30)以便能够从形成于其周边的共振腔装卸，当形成于吸音构件(30)的用于衍射吸音的微细通气孔随着时间流逝而被灰尘等物堵塞并且导致隔音性能降低时，该组装式结构仅仅拆下该吸音构件(30)并清洗后重新安装后就能使用或者利用新吸音构件更换后使用。而且如前所述，可以利用阻抗(吸音构件两侧的压力差与面积之比)变化型吸音构件改变共振频率。 |
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