How to equipment and related to the recovery and re-filled with ammonia in a machine to process the fiber product

本発明は、繊維製品の美的特性および商品特性を向上させるために施される仕上げ処理で消費されるアンモニアを回収および再充填するための設備および関連する方法に関するものである。

より具体的には、本発明による設備によって、アンモニアを、リアルタイムで、かつ繊維製品の仕上げ処理による実際の消費量に実質的に応じた調整可能な方法で、再充填することが可能となる。 ここでの説明および以下の説明において、繊維製品とは、ファブリック、毛糸、ニットウェア、非ファブリックの製品、および類似または同等の天然もしくは合成の製品を意味している。

ファブリックの美的特性および商品特性を向上させるため、アンモニアまたは液体アンモニア槽でファブリックを仕上げ処理して、染色性、耐洗濯性、防シワ効果、ソフトフィール性を高め、繰り返し洗濯した後でもその“新しい”外観を維持することに寄与し、ピリングおよび引き裂きに対する耐性を高める方法が知られている。

現状の技術によれば、ファブリックは、液体アンモニアに含浸され、その後、低圧室を通過させた後に、或いは低圧室に設けられた後続の経路を通過することで、アンモニアは蒸発により取り除かれる。

また、予め特殊な化学樹脂を含浸させたファブリックを、気体状態のアンモニアを用いて処理するプロセスも知られており、この場合、気体状態のアンモニアは、防炎加工のため、ファブリックに予め施された樹脂の重合用触媒として作用する。

アンモニアによるファブリックの処理では、かなり簡単な装置および機械が使用される。 これに対して、アンモニアの回収および凝縮に使用される装置は、非常に複雑で、管理が難しく、このことが、しばしば、この種の設備の開発および配置の障害となる。

そのような設備の例が、特許文献１および２に記載されている。 アンモニアを用いた繊維加工用の設備の他の解決策が特許文献３および４に提示されている。

特許文献５および６によると、処理機の内部で展開されるアンモニアガスは、いわゆる“スクラバー”で、アンモニウム水和物の形で回収および固定されて、そして適当なタンクに蓄えられる。

こうして回収されたアンモニア部分は、約１０〜１５気圧の圧力で蒸留塔において実施される蒸留によって、水から分離される。

蒸留プロセスは周知であり、ここでは、これ以上の詳しい説明は行わない。

一方、蒸留塔は、供給のためにアンモニアを蓄える大きな容量を必要とし、また、正常な作動状態に達するまでに非常に長い立ち上がり時間を必要とする。

周知の蒸留塔のもう１つの欠点は、蒸留塔の大きさによって決まる一定量の蒸留アンモニアのみを供給しうるように構成されているために、蒸留アンモニアの供給量をリアルタイムに調整したり一時的に待機状態にして継ぎ足したりすることができないという点である。

現状では、繊維織物の処理で消費される液体アンモニアと、ファブリックの処理中に生じる損失分とが、設備の近くで、設備の外に設置されている大きな貯蔵タンクから取得される未使用のアンモニアが再充填される。

タンクに蓄えられた大量の液体アンモニアは、考慮すべき安全性の問題を伴うので、アンモニアの漏れの可能性を管理する専用の設備が必要である。

そのような設備は、その複雑さを考えると、非常に高価であって、設置のための特別な認可を必要とし、当局による検査を継続的に受けるものである。

液体アンモニアまたはアンモニア溶液によるファブリックの処理を工業的に利用することは、このように、常に、アンモニアの回収と貯蔵に関する設備の安全性に結び付いた考慮すべき問題に直面している。

このため、このような方法は、ファブリックでの結果におけるその有効性および正当性はよく知られているものの、あまり広まってはいない。

本発明の１つの目的は、繊維材料の仕上げ加工で消費されるアンモニアを、調整可能かつ完全に安全に、再充填することが可能な方法を提供することであり、これにより、繊維とアンモニアとの化学反応を可能にし、空気中へのアンモニアの損失を制限し、ファブリックを浄化し、また、大きな貯蔵タンクを使用することなく、アンモニア設備の内部で消費されない気体状態のアンモニアを回収することを可能にする。

本発明の別の目的は、市場で簡単に購入できるアンモニア溶液から抽出された再充填用のアンモニアで、消費されたアンモニアを再充填することである。

本発明の別の目的は、処理機上に搭載される貯蔵タンクの容量を制限することであり、これにより、安全にするための設備の複雑さを回避する。

本出願人は、現状技術の欠点を克服するため、さらには、これらおよび他の目的および利点を得るために、本発明を考案し、検証し、具現化している。

本発明は、独立請求項に記載され、特徴付けられる一方、従属請求項は、発明の他の特徴、または主な発明思想に対する変形例を記載している。

上記の目的に従って、本発明は、繊維製品に、その美的特性および商品特性を向上させるためにアンモニアで処理を施す機械に関連付けられるものである。

本発明に係る設備は、凝縮装置を有する回収ユニットを備えており、これは、処理機から抽出された気体状態のアンモニアを回収し、そして液体アンモニアを処理機に供給するように構成されている。

本発明の特徴によれば、設備は、さらに、処理中に消費される量とほぼ等しい量のアンモニアを供給することができる再充填ユニットを備えている。

再充填ユニットは、特に、少なくとも、アンモニア溶液の供給源を有し、さらに、凝縮装置の近くで補充される気体状態のアンモニアを得るため、選択的に調整可能な方法でアンモニア溶液を蒸留することができる蒸留ユニットを有している。

回収ユニットと再充填ユニットとを組み合わせて用いることによって、繊維製品の処理の際に消費または消散される量に応じて、補充されるべき量のアンモニアが直接生成されるので、アンモニアのための大きな貯蔵タンクを排除することが可能である。

従って、回収および再充填の設備は、含浸工程で消費されなかったアンモニアを回収し、また、消費されたアンモニアを、市場で簡単に入手できるアンモニア溶液の蒸留工程から得られるアンモニアで再充填するものである。

本発明の一実施形態によれば、設備は、さらに、気体状態のアンモニアを移動させるための圧縮または換気ステーションを備える。 特に、圧縮または換気ステーションは、一方の側で、回収ユニットと再充填ユニットの両方に接続されており、他方の側で、処理機から回収したアンモニアと再充填用のアンモニアの両方を凝縮するための凝縮装置に接続されている。

本発明の変形例では、蒸留ユニットは、相互に接続された少なくとも２つの蒸留装置を含み、これら少なくとも２つの蒸留装置は、液体アンモニア溶液がそれらの間で移動するために液圧で、さらには、もう一方の方向に気体状態のアンモニアが移動するために空気圧で、その両方でお互いに接続されている。

本発明の一実施形態によれば、上記少なくとも２つの蒸留ユニットは、温度調節手段に関連付けられており、これによって、それらは液体アンモニア溶液の流れの方向に段階的に高くなる温度に維持される。

１つの可能な適用例によれば、再充填ユニットにおいて再充填することができるアンモニア溶液は、市場で簡単に入手できるアンモニウム水和物の溶液であり、それは安全性に関して特別な注意を必要としないものである。

別の実施形態では、再充填ユニットにおいて再充填することができるアンモニア溶液は、アンモニウム塩の溶液である。

本発明の変形例によれば、再充填ユニットは、さらに、第１の蒸留装置から出る水蒸気を除去するため、第１の蒸留装置と圧縮または換気ステーションとの間に介在する第２の凝縮装置を有する。

本発明の別の変形例では、処理機は、該処理機にアンモニアを供給することができる供給タンクを備える。 効果的には、供給タンクは、安全にするための設備および／または装備を設ける必要がないように、非常に制限された容量を有し、例えば、１００リットル未満である。

別の実施形態では、凝縮装置は、アンモニアを、その液体状態で供給タンクにおいて使用できるようにするため、気体状態から凝縮させることが可能な間接冷却装置に関連付けられている。

本発明は、さらに、アンモニアを回収および再充填する方法に関し、この方法は、繊維製品に含浸させるステップと、アンモニアガスを抽出するステップと、抽出したガスを回収するステップと、消費されたアンモニアを再充填するステップと、を少なくとも含んでいる。

特に、消費されたアンモニアを再充填するステップは、繊維製品に含浸させるステップにおいて補充されるべき選択的に調整可能な量のアンモニアを得るため、アンモニア溶液を蒸留するステップを含んでいる。

アンモニアの蒸留および再充填のプロセスの作動圧力は、大気圧と等しくすることができ、または大気圧より高く、もしくは低くすることもできる。 これは本発明の目的を限定するものではない。

本発明のこれらおよび他の特徴は、添付の図１を参照して、非限定的な例として提示される以下の好適な実施形態の説明から明らかになるであろう。

図１は、本発明により繊維製品をアンモニアで処理するための設備の概略図である。

図１を参照して、本発明によりアンモニアを回収および再充填するための設備１０は、繊維製品の処理機１１に関連付けられており、その主な構成要素として、圧縮または換気ステーション１２と、第１の凝縮器１３と、アンモニア再充填ユニット１５とを備えている。

処理機１１は、周知のように、含浸セクタ１６と蒸発セクタ１７とを備え、連続的、不連続的、または半連続的に、作動することができる。

処理機１１は、通常、大気圧で作動するが、大気圧より高い圧力または低い圧力で作動し得る可能性も排除できない。

含浸セクタ１６は、繊維製品を送り込むための供給装置１９と、液体アンモニアが入る含浸タンク２０と、繊維製品をプレスするためのプレスロール２１と、対照ロール２４と、繊維製品が一部その上に巻き付く巻きロール２８と、アンモニア供給タンク２２と、を含んでいる。

含浸タンク２０は、処理機１１の底部に配置されて、繊維製品にアンモニアを含浸させることを可能にしており、さらに、その後、繊維製品をプレスすることにより生じる余分なアンモニアを回収することを可能にしている。

繊維製品は、液体アンモニアと接触して、それと化学的に反応し、これにより、所望の仕上げ処理を得る。

気体状態のアンモニアが使用される場合は、それを処理機１１の含浸セクタ１６に直接導入することができ、あるいは、処理機１１の含浸タンク２０内にあるアンモニアを蒸発させることによって得ることができる。

別の実施形態によれば、繊維製品は、処理用アンモニア溶液で処理することができる。

処理用アンモニア溶液には、液体と気体の両方の状態の溶液が含まれ、また、化学製品、アンモニウム塩、着色剤、苛性ソーダ、およびそれらの組み合わせを含む溶液が含まれる。

プレスロール２１は、繊維製品がロール２１、２４を通過させられるときに、繊維製品に含まれる余分なアンモニアに対しプレス作用を発揮するように、対照ロール２４に対して押し付けられる。

液体アンモニアの供給タンク２２は、処理機１１での必要分のみに制限された容量を有し、非限定的な例を挙げれば、最大で１００リットルに制限されており、また、詳しくは後述するように、その液位は絶えず復元されている。 供給タンク２２の容量が制限されると、設備の安全性に関する問題が大幅に制限限定されて、設備の安全性のための設備の複雑さも回避される。

処理機１１の蒸発セクタ１７は、巻きロール２８と協働する加熱ロール２３と、抽出ライン３４を通してアンモニアガスを取り出すための開口部２５と、繊維製品を取り出す装置２６と、を含んでいる。

加熱ロール２３は、繊維製品に依然として含まれているアンモニアを取り除くための蒸発を決定づけることを助けるものである。

他の実施形態では、加熱ロール２３は、加熱されていない単純なロールで置き換えることができ、このようにすることで、アンモニアの蒸発プロセスが制限される。

開口部２５は、加熱ロール２３に起因する蒸発によって生じるアンモニアガスを取り出すことを可能にしている。

圧縮または換気ステーション１２によって、開口部２５から気体状態のアンモニアを取り出すことができ、それは抽出ライン３４を通して第１の凝縮器１３に移送される。

第１の凝縮器１３は冷却装置２７に接続されており、これは、例えば、冷却液を備えたチラーユニット、蒸発凝縮器、冷却塔、または目的に適した他の装置で構成することができる。 冷却装置２７は、その内部で循環する気体状態のアンモニアを間接的に冷却することで、それを凝縮させるのに適したものである。

第１の凝縮器１３から出てくるアンモニアは液体状態であり、処理機１１の供給タンク２２に送ることができる。 第１の凝縮器１３からの出口における液体の温度は、その作動圧力に依存し、例を挙げれば、大気圧では約−３４℃である。 この温度は、約１０気圧の圧力では約２５℃となる。 この第２のケースでは、液体アンモニアは、タンク２２に搬送される前に、タンク２２内に既にある液体のそれに近い温度まで冷却されなければならない。

この回収プロセスは、処理で使用されるアンモニアの全量の約９５％の凝縮および再循環を決定づける。 繊維製品とアンモニアとの化学反応は、処理の種類、処理される繊維製品の種類および１平方メートル当たりのグラム数、さらには動作速度に依存するアンモニアの消費を伴う。 アンモニアの他の部分は、設備の通常の動作時、または最終的な繊維製品の洗浄時などに、消散する。

このようなアンモニアの消費および消散は、例を挙げると、平均で、処理の際に使用されるアンモニアの約５％／７％と推定され、これは、処理機１１の供給タンク２２または含浸タンク２０に、定期的または連続的に再充填が行われる必要性を伴う。 処理機１１の正常な動作を維持するためには、再充填は、供給タンク２２内に継続して存在する液体アンモニアの液位に応じて、再充填ユニット１５により実質的にリアルタイムで為されなければならない。

アンモニア再充填ユニット１５は、蒸留ユニット２９と第２の凝縮器３０とを備えている。 この場合、好ましい溶液として、蒸留ユニット２９は、市場で簡単に入手できる再充填用アンモニア溶液を使用し、それは本例ではアンモニウム水和物であり、これによって、上記の安全性の問題が回避されて、設備１０に再充填するためのほぼ純粋なアンモニアが得られる。

他の実施形態では、蒸留ユニット２９は、リン酸アンモニウム、硫酸アンモニウム、酢酸アンモニウム、および／またはそれらの組み合わせなどのアンモニウム塩を含み得る再充填用アンモニア溶液を使用する。 アンモニウム水和物と水酸化ナトリウムとの組み合わせ、またはアンモニウム水和物と水酸化カリウムとの組み合わせ、またはアンモニウム水和物と他の水和物との組み合わせ、および／またはそれらの組み合わせも、同じくアンモニア溶液を成すものとされるである。

いずれの場合も、再充填ユニット１５は、その中に含まれるアンモニアの量や濃度がいずれも一様でないアンモニア溶液を用いた場合でも、機能する。

蒸留ユニット２９は、本例では、第１の蒸留容器３１、第２の蒸留容器３２、および第３の蒸留容器３３を有し、これらはそれぞれ、その内部にある溶液の温度を調整および制御するための独自の自律的な手段３５と、液位センサ４１とを備えている。

他の実施形態によれば、蒸留容器の数は３つ以外とされるが、いずれの場合も２つ以上である。

アンモニウム水和物の蒸留の際には、周知の法則により、混合物の最も蒸発しやすい成分であるアンモニアは、より蒸発しにくい成分である水よりも多くの量までが気相状態に移行し、この場合、主として水を含む水／アンモニアの溶液と、その溶液よりもアンモニアの濃度が高いガス状混合物とが得られる。

具体的には、溶液中と気相状態の混合物中のアンモニアの濃度は、アンモニウム水和物溶液の温度に応じて、表１に示す値（大気圧に関し、プロセス・ソフトウェアによる）に従って変化する。

容器３１、３２、および３３は、順に高くなる温度に維持され、これらの温度は、温度調整・制御手段３５によって選択的に決定可能である。

アンモニウム水和物は、再充填ライン４５を通して、第１の蒸留容器３１の中に再充填される。 溶液の一部は、高濃度のアンモニアと低濃度の水蒸気によるガス状混合物の形態の気相状態にされる。

液位センサ４１によって検出される事前設定された限界に達すると、第１の容器３１内の溶液は、第１の放出部３６により第２の容器３２へ搬送される。

第２の容器３２は、温度調整・制御手段３５によって、第１の容器３１よりも高い温度に維持される。

第１の容器３１から搬送された溶液は、第２の容器３２がより高い温度に維持されている効果によって、一部はガス状混合物の形態に変わり、それは第１の容器３１内のガス状混合物に比べて、アンモニアの割合が低く、水蒸気の割合が高いものである。

溶液の残りの部分は、液位センサ４１によって検出される事前設定された液位に達するまで、第２の容器３２を満たし、これによって、溶液は第２の放出部３７により第３の容器３３へ搬送される。

第２の容器３２から搬送された溶液は、第３の容器３３がより高い温度に維持されている効果によって、一部はガス状混合物の形態に変わり、それは第２の容器３２内のガス状混合物に比べて、アンモニアの割合が低く、水蒸気の割合が高いものである。

溶液の残りの部分は、アンモニアの濃度が極めて低いものであって、これは、液位センサ４１によって検出される事前設定された液位に達するまで、第３の容器３３を満たす。 溶液は、ほぼゼロに制限された量のアンモニアを含むアンモニウム水和物の形態で、第３の放出部３８を通して放出される。 一定であるが低い割合のアンモニアを含むアンモニウム水和物は、その後、繊維加工仕上げの特定の用途または他の目的に使用することができる。

容器３１、３２、および３３内にある溶液は、水の濃度が段々と高くなっており、従って、その中のアンモニアは段々と少なくなっている。

これに対し、アンモニアと水蒸気のガス状混合物は、第１の容器３１から第２の容器３２、そして第３の容器３３へと順に、気体状態のアンモニアの濃度が高くなっている。

具体的には、第３の容器３３内のガス状混合物は気泡にされて、第１のパイプ４２を通って第２の容器３２に入り、そこでの温度がより低いことの効果によって、その一部は再凝縮して、第２の容器３２を満たすことになる。 具体的には、アンモニアは、ごく一部のみがアンモニウム水和物の形で再凝縮し、一方、水蒸気は、より多くの量が液体状態に移行する。

このようにして、第２の容器３２では、第３の容器３３内のガス状混合物よりも高い濃度のアンモニアを含むガス状混合物が得られる。

この時点での第２の容器３２内のガス状混合物は気泡にされて、第２のパイプ４３を通して第１の容器３１に入り、そこでの温度がより低いことの効果によって、その一部は再凝縮して、第１の容器３１を満たすことになる。 具体的には、アンモニアは、ごく一部のみがアンモニウム水和物の形で再凝縮し、一方、水蒸気は、より多くの量が液体状態に移行する。

このようにして、第１の容器３１では、第２の容器３２内のガス状混合物よりも高い濃度のアンモニアを含むガス状混合物が得られる。

互いに対して異なる温度に維持される容器の内部でのこのような蒸発／凝縮の繰り返しサイクルによって、第１の容器３１において、高い濃度のアンモニアと極めて低い水とによるガス状混合物を得ることができる。

第１の容器３１内のガス状混合物は、この時点で、第３のパイプ４４を通して第２の凝縮器３０に送られて、そこで水の最後の痕跡が除去される。

第２の凝縮器３０は、気体状態のアンモニアを、供給タンク２２に再充填される前に凝縮させるため、圧縮または換気ステーション１２によって第１の凝縮器１３に送る。

よって、圧縮または換気ステーション１２は、処理機１１から回収された気体状態のアンモニアと、さらには再充填ユニット１５から得られた再充填用のアンモニアと、その両方を移動させるものである。

第２の凝縮器３０における適当なフィードパイプ３９によって、その内部での凝縮液の強制循環が可能である。

第２の凝縮器３０に設けられた放出用ギャップ４０によって、その中でアンモニウム水和物の形で凝縮した溶液を放出することが可能であり、その溶液は、第１の容器３１に戻され、そして蒸留ユニット２９内の循環に戻される。 第２の凝縮器３０において凝縮しない混合物の部分は、高い濃度のアンモニアを含み、気体状態のまま第２の凝縮器３０から出て、再充填パイプ４６によって圧縮または換気ステーション１２に送られる。

図１に示していない他の実施形態では、第２の凝縮器３０から出る気体状態のアンモニアは、再充填パイプ４６によって、気体状態で直接、処理機１１の内部に取り込まれる。 このやり方は、ファブリックを気体状態のアンモニアで処理する場合に効果的である。

図示していない他の実施形態では、凝縮器３０または第１の容器３１から出る気体状態のアンモニアは、タンク２２に再導入される前に液体状態に変換されるように、凝縮器の内部に取り込まれ、この凝縮器は、さらに非常に小さいものとすることができ、例えばチラーなどの冷却装置２７と関連付けられる。

アンモニア溶液を蒸留して、アンモニアを再充填するプロセス全体は、大気圧に等しい作動圧力で実施することができるが、大気圧よりも低い、または高い圧力でプロセスが実施され得る可能性は排除されない。

蒸留ユニット２９の３つの容器３１、３２、３３で発生する蒸留プロセスの説明をより明確にするため、以下で、アンモニウム水和物の蒸留に関する２つの非限定的な例を提示する。

２つ具体的なケースにおいて、アンモニアを２５％含むアンモニウム水和物の溶液を使用した。

例１：（限定するものではない様々な温度設定で）大気圧に等しい作動圧力よる。
［第１の容器３１］は、４０℃の温度であり、これは温度調整・制御手段３５により設定されて、一定に維持される。 このような温度および圧力の条件では、アンモニアの濃度は、表１を参照して、溶液中では１９．１％であり、一方、ガス状混合物中のアンモニアの濃度は９４．４％（水が５．６％）である。 事前設定された制御閾値に達すると、アンモニア含有量の少ないアンモニウム水和物の溶液が、第１の放出部３６によって第２の蒸留容器３２内に送られる。
［第２の容器３２］は、７０℃の温度であり、これは温度調整・制御手段３５により設定されて、一定に維持される。 このような温度および圧力の条件では、アンモニアの濃度は、表１を参照して、溶液中では７．３％であり、一方、ガス状混合物中のアンモニアの濃度は７０．８％（水が２９．２％）である。 事前設定された制御閾値に達すると、アンモニア含有量がより少ないアンモニウム水和物の溶液が、第２の放出部３７によって第３の蒸留容器３３内に送られる。 気体状態のアンモニアの混合物が気泡にされて、第２のパイプ４３を介して第１の容器３１内において冷却される。
［第３の容器３３］は、約９９℃の温度であり、これは温度調整・制御手段３５により設定されて、一定に維持される。 このような温度および圧力の条件では、アンモニアの濃度は、表１を参照して、溶液中ではほぼ０％まで減少しており、一方、ガス状混合物中のアンモニアの濃度は約５％（水が９５％）である。 液位センサ４１により事前設定されている制御閾値に達すると、アンモニア含有量がさらに少ないアンモニウム水和物の溶液が、第３の放出部３８によって放出される。 第３の容器３３内にある気体状態のアンモニアの混合物が気泡にされて、第１のパイプ４２を介して第２の容器３２内において７０℃で冷却される。

第３の容器３３内の温度が、例えば８５℃に維持される場合、第３の放出部３８からの出口においてアンモニア溶液中に依然として存在するアンモニアの割合は、約３．１％となる。

３つの連続的段階での蒸発によって、サイクルの開始時に再充填されたアンモニウム水和物溶液中のアンモニア部分が、ほぼ完全に取り除かれることが保証される一方、ほぼ純粋なアンモニア溶液（水を約５％含む）が気体状態で、第３のパイプ４４により第１の蒸留容器３１の上部で回収されて、残りの水を除去するために第２の凝縮器３０に搬送され、そして第１の凝縮器１３に向けて送られる。

具体的には、本例において第２の凝縮器３０から出る気体状態のアンモニアは、約１０℃の温度であり、従って、水とアンモニアのバランス表と関連付けると、ガス状混合物中に含まれるアンモニアの割合は約９９．５％であり、すなわちアンモニアはほぼ完全に純粋である。

もし、第１の容器３１、または第１の容器３１の上流に設置された他の容器において、温度が１０℃に維持された場合は、出てくるアンモニアガスは９９．５％の純度となるので、第２の凝縮器３０さえ必要ないかもしれない。

例２：（限定するものではない様々な温度設定で）０．５気圧の作動圧力よる。
［第１の蒸留容器３１］：
溶液の温度は一定の３０℃に維持される。
液相中のアンモニアの含有量：１６％
気相中のアンモニアの含有量：９３％
［第２の蒸留容器３２］：
溶液の温度は一定の５０℃に維持される。
液相中のアンモニアの含有量：８％
気相中のアンモニアの含有量：７７％
［第３の蒸留容器３３］：
溶液の温度は一定の８０℃に維持される。
液相中のアンモニアの含有量：約０％
気相中のアンモニアの含有率：５％未満

事前設定された温度に常に維持される容器３１、３２、３３および第２の凝縮器３０によって抽出される気体状態のアンモニアの量は、再充填ライン４５によって分割蒸留ユニット２９の中に入るアンモニア溶液の量に依存する。

供給タンク２２内にある液体アンモニア量のレベルのインディケータによって決定される液体アンモニアの再充填の要求が変化すると、蒸留ユニット２９に入る再充填用のアンモニア溶液の流れがそのように変化し、そのアンモニア溶液のアンモニア部分がガスの形態で放出される。

処理機１１が停止されると、再充填ライン４５におけるアンモニウム水和物の供給を第１のバルブ４７により閉鎖することと、さらに再充填パイプ４６を通したアンモニアの供給を第２のバルブ４８により閉鎖することの両方により、また、放出ライン３８を閉じることにより、供給タンク２２内へのアンモニアの再充填が中断される。

従って、容器３１、３２、３３内で蒸発／凝縮段階を周期的に繰り返して、関連する液位の連絡を維持しながら、再充填ユニット１５を待機状態にすることが可能である。 この場合、第１と第２のバルブ４７、４８および放出ライン３８を開くことにより、既に正常な作動状態で、蒸留工程が瞬時に再開される。

作業箇所場所へのアンモニアの消散を防ぐため、設備１０の様々な構成要素がに回収路にが設けられる。 第１の凝縮器１３のドレインから消散または到来するアンモニアは、空気と混合された、または水蒸気と混合された気体状態のアンモニアの形態で存在し、適当なコレクタまたは“スクラバー”（図示せず）に搬送される。

現状の技術で知られているように、スクラバーは、アンモニアをアンモニウム水和物の形で固定および濃縮させることが可能であり、また、アンモニアから蒸留された空気または他のガスを大気中に放出することが可能である。

そこから導出されるアンモニウム水和物は、その後、蒸留ユニット２９の再充填ライン４５を介してアンモニア再充填設備の中に再充填される。

当然のことながら、本発明は、以下の請求項により規定されるその分野および範囲から逸脱することなく、変更および変形を実施することができる。