| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 1 | 热水器水箱的安装结构 | CN201610738071.0 | 2016-08-26 | CN106123347A | 2016-11-16 | 范召卿; 张斌; 何伟; 文晓; 张红永 |
| 本发明提供了一种热水器水箱的安装结构，安装结构用于安装热水器水箱的防腐棒，安装结构包括：杆体部，杆体部具有操作端和工作端，至少部分的工作端的外周面设置有用于安装防腐棒的安装部。通过在安装结构的杆体部上设置有与防腐棒相配合的安装部，使得热水器中的防腐棒安装更加容易。 | ||||||
| 2 | 热泵以及用于以自由冷却模式泵送热量的方法 | CN201380031832.3 | 2013-05-15 | CN104428610A | 2015-03-18 | 霍尔格·塞德拉克; 奥利弗·克尼夫勒 |
| 一种热泵，其包括蒸发器(10)、压缩机(32)和冷凝器(12)，该蒸发器(10)具有蒸发器入口(10a)和蒸发器出口(10b)，该压缩机(32)用于对在蒸发器(10)中被蒸发的工作液体进行压缩，该冷凝器(12)用于对在压缩机(32)中被压缩的经蒸发的工作液体进行冷凝，其中，冷凝器(12)包括冷凝器入口(12a)和冷凝器出口(12b)，其中，蒸发器入口(15b)连接至从待加热的区域(16)返回的返回管路(16b)，并且其中，冷凝器入口(12a)连接至从待冷却的区域返回的返回管路(14b)。 | ||||||
| 3 | 直线振动电机的控制系统 | CN03800868.8 | 2003-07-15 | CN1307784C | 2007-03-28 | 植田光男; 中田秀树; 吉田诚 |
| 用于驱动直线振动电机的电机(100)驱动装置(101)设置有：指令输出确定单元(3)，该单元用于确定直线振动电机所需的电机(100)输出；以及驱动频率确定单元(2)，该单元基于已确定的电机输出而确定直线振动电机(100)的驱动频率，并且，向直线振动电机(100)施加其频率等于已确定驱动频率的振幅固定的AC电压(vd)，从而，不需改变作用到直线振动电机(100)上的驱动电压的幅值，就可控制直线振动电机(100)的输出。 | ||||||
| 4 | 热水器控制方法、热水器控制系统及热泵热水器 | CN201710313857.2 | 2017-05-05 | CN107144015A | 2017-09-08 | 古宗敏 |
| 本发明提供了一种热水器控制方法、热水器控制系统及热泵热水器，其中，热水器控制方法包括：接收热风制备指令；控制切换机构将热泵热水器切换至热风制备模式；热泵热水器的换热器加热空气，热泵热水器的风机组件将加热后的空气吹出至第一房间。本发明提供的热水器控制方法，通过将热泵热水器切换至热风制备模式，此时热泵热水器的换热器的温度升高并加热空气，再通过风机组件将加热后的空气吹入第一房间，以此实现由热泵热水器提供热空气的技术效果。 | ||||||
| 5 | 用于热泵蒸发器的防结冰控制设备和方法 | CN201380021251.1 | 2013-03-08 | CN104245376A | 2014-12-24 | E.施米茨; P.海尔; M.格拉夫; C.雷宾格; D.施罗德 |
| 本发明涉及一种在车辆空调机中热泵蒸发器(3)的防结冰控制设备和方法，由不仅可作为热泵运行而且可作为空调机运行的制冷回路的部分区段(1)组成。所述设备包括热泵蒸发器(3)、电动或机械式致冷剂压缩器(4)、为热泵蒸发器(3)配设的散热器风扇(9)，它抽吸热泵蒸发器(3)前的环境空气(11)，使之以可调整的流动速度通过热泵蒸发器(3)，并因而能使环境空气(11)持续流过热泵蒸发器表面、就热泵运行方向而言在热泵蒸发器(3)上游的致冷剂管道(5、5a)内或上的第一温度传感器(6)、以及控制和调整装置(8)。为了直接或间接调整膨胀阀(2)的流动截面以及电动式致冷剂压缩器(4)的转速或机械式致冷剂压缩器(4)的调节阀，并为了在按热泵运行时控制车辆的散热器风扇(9)，控制和调整装置(8)通过信号线(10、10a、10b、10c、10e)至少与第一温度传感器(6)、尤其用于检测环境空气温度(TU)和车辆速度(vF)的其它传感器、膨胀阀(2)、散热器风扇(9)和致冷剂压缩器(4)连接。 | ||||||
| 6 | 热泵以及用于以自由冷却模式泵送热量的方法 | CN201380031832.3 | 2013-05-15 | CN104428610B | 2016-11-23 | 霍尔格·塞德拉克; 奥利弗·克尼夫勒 |
| 一种热泵，其包括蒸发器(10)、压缩机(32)和冷凝器(12)，该蒸发器(10)具有蒸发器入口(10a)和蒸发器出口(10b)，该压缩机(32)用于对在蒸发器(10)中被蒸发的工作液体进行压缩，该冷凝器(12)用于对在压缩机(32)中被压缩的经蒸发的工作液体进行冷凝，其中，冷凝器(12)包括冷凝器入口(12a)和冷凝器出口(12b)，其中，蒸发器入口(15b)连接至从待加热的区域(16)返回的返回管路(16b)，并且其中，冷凝器入口(12a)连接至从待冷却的区域返回的返回管路(14b)。 | ||||||
| 7 | E-1,3,3,3-四氟丙烯和至少一种四氟乙烷的组合以及它们的加热用途 | CN201180060499.X | 2011-12-14 | CN103261360B | 2016-06-15 | K.康托马里斯 |
| 本文公开了一种制热方法，所述方法包括在冷凝器中冷凝蒸气工作流体，从而产生液体工作流体，所述蒸气工作流体包含(a)E-CF3CH＝CHF和(b)至少一种式C2H2F4的四氟乙烷；前提条件是所述工作流体中E-CF3CH＝CHF与E-CF3CH＝CHF和C2H2F4的总量的重量比为约0.01至0.99。本文还公开了包含工作流体的热泵设备，所述工作流体包含(a)E-CF3CH＝CHF和(b)至少一种式C2H2F4的四氟乙烷；前提条件是所述工作流体中E-CF3CH＝CHF与E-CF3CH＝CHF和C2H2F4的总量的重量比为约0.01至0.99。本文还公开了提高热泵设备中最高可行冷凝器操作温度的方法，所述设备适用于HFC-134a工作流体，所述提高相对于当HFC-134a用作所述热泵工作流体时的所述最高冷凝器操作温度而言，所述方法包括向所述热泵加载工作流体，所述工作流体包含(a)E-CF3CH＝CHF和(b)至少一种式C2H2F4的四氟乙烷；前提条件是E-CF3CH＝CHF与E-CF3CH＝CHF和C2H2F4的总量的重量比为约0.01至0.99。本文还公开了替代热泵中HFC-134a制冷剂的方法，所述热泵设计使用HFC-134a，所述方法包括提供替代工作流体，所述替代工作流体包含(a)E-CF3CH＝CHF和(b)至少一种式C2H2F4的四氟乙烷；前提条件是E-CF3CH＝CHF与E-CF3CH＝CHF和C2H2F4的总量的重量比为约0.01至0.99。本文还公开了一种组合物，所述组合物包含约10重量％至约40重量％的E-CF3CH＝CHF，和约90重量％至约60重量％的CHF2CHF2。 | ||||||
| 8 | 真空绝热件及其制造方法、以及使用了该真空绝热件的保温箱和热泵式热水器 | CN201180074561.0 | 2011-11-03 | CN103917818A | 2014-07-09 | 筱木俊雄; 铃木俊圭 |
| 本发明的真空绝热件(1)是在芯材(3)的位于弯曲使用的真空绝热件的弯曲的内侧的表面上设置多个凸型突起(5)，将预先设有凸型突起的芯材放入外覆件(4)内并进行真空密封。通过减少凸型突起与外覆件的同具有凸型突起的面相接触的内侧面之间的接触面积，能够减少芯材与外覆件之间的摩擦力，即使在弯曲的情况下，芯材与外覆件也不会局部卡住而应力被均匀地分散，因此能够防止在弯曲的内侧局部产生较大的褶皱，能够获得在弯曲使用时绝热性能较高的真空绝热件。 | ||||||
| 9 | 燃气联合循环与太阳能发电联合制热系统及其调度方法 | CN201110323870.9 | 2011-10-23 | CN102520675B | 2014-03-12 | 龙虹毓; 吴锴; 杨玉龙 |
| 本发明公开了一种燃气联合循环与太阳能发电联合制热系统及其调度方法，用户采用热水散热器和热泵耗电两种方式供热，其中的热水来源于燃气联合循环机组，电力由燃气联合循环机组与太阳能发电机组联合提供，通过综合调度控制装置在检测一段时间的供能和用户的耗能情况后，对未来一段时间做出预测；然后在此基础上进行调度，在保证满足电力供给和热能供给的条件下，减少供暖出力热水流量，由消耗电力供热来补偿，耗电供热既可以补偿热水供暖的不足，也可以增加电力低谷时段的负荷；这样根据太阳能发电、热电联产综合起来，将太阳能发电的波动性调整热电联产的出力和用户耗电负荷情况的变化，以相等的检测周期和调节周期，从而实现太阳能发电等效的在用户侧的平滑出力。 | ||||||
| 10 | E-1,3,3,3-四氟丙烯和至少一种四氟乙烷的组合以及它们的加热用途 | CN201180060499.X | 2011-12-14 | CN103261360A | 2013-08-21 | K.康托马里斯 |
| 本文公开了一种制热方法，所述方法包括在冷凝器中冷凝蒸气工作流体，从而产生液体工作流体，所述蒸气工作流体包含(a)E-CF3CH＝CHF和(b)至少一种式C2H2F4的四氟乙烷；前提条件是所述工作流体中E-CF3CH＝CHF与E-CF3CH＝CHF和C2H2F4的总量的重量比为约0.01至0.99。本文还公开了包含工作流体的热泵设备，所述工作流体包含(a)E-CF3CH＝CHF和(b)至少一种式C2H2F4的四氟乙烷；前提条件是所述工作流体中E-CF3CH＝CHF与E-CF3CH＝CHF和C2H2F4的总量的重量比为约0.01至0.99。本文还公开了提高热泵设备中最高可行冷凝器操作温度的方法，所述设备适用于HFC-134a工作流体，所述提高相对于当HFC-134a用作所述热泵工作流体时的所述最高冷凝器操作温度而言，所述方法包括向所述热泵加载工作流体，所述工作流体包含(a)E-CF3CH＝CHF和(b)至少一种式C2H2F4的四氟乙烷；前提条件是E-CF3CH＝CHF与E-CF3CH＝CHF和C2H2F4的总量的重量比为约0.01至0.99。本文还公开了替代热泵中HFC-134a制冷剂的方法，所述热泵设计使用HFC-134a，所述方法包括提供替代工作流体，所述替代工作流体包含(a)E-CF3CH＝CHF和(b)至少一种式C2H2F4的四氟乙烷；前提条件是E-CF3CH＝CHF与E-CF3CH＝CHF和C2H2F4的总量的重量比为约0.01至0.99。本文还公开了一种组合物，所述组合物包含约10重量％至约40重量％的E-CF3CH＝CHF，和约90重量％至约60重量％的CHF2CHF2。 | ||||||
| 11 | 燃气联合循环与太阳能发电联合制热系统及其调度方法 | CN201110323870.9 | 2011-10-23 | CN102520675A | 2012-06-27 | 龙虹毓; 吴锴; 杨玉龙 |
| 本发明公开了一种燃气联合循环与太阳能发电联合制热系统及其调度方法，用户采用热水散热器和热泵耗电两种方式供热，其中的热水来源于燃气联合循环机组，电力由燃气联合循环机组与太阳能发电机组联合提供，通过综合调度控制装置在检测一段时间的供能和用户的耗能情况后，对未来一段时间做出预测；然后在此基础上进行调度，在保证满足电力供给和热能供给的条件下，减少供暖出力热水流量，由消耗电力供热来补偿，耗电供热既可以补偿热水供暖的不足，也可以增加电力低谷时段的负荷；这样根据太阳能发电、热电联产综合起来，将太阳能发电的波动性调整热电联产的出力和用户耗电负荷情况的变化，以相等的检测周期和调节周期，从而实现太阳能发电等效的在用户侧的平滑出力。 | ||||||
| 12 | 直线振动电机的控制系统 | CN03800868.8 | 2003-07-15 | CN1545758A | 2004-11-10 | 植田光男; 中田秀树; 吉田诚 |
| 用于驱动直线振动电机的电机(100)驱动装置(101)设置有：指令输出确定单元(3)，该单元用于确定直线振动电机所需的电机(100)输出；以及驱动频率确定单元(2)，该单元基于已确定的电机输出而确定直线振动电机(100)的驱动频率，并且，向直线振动电机(100)施加其频率等于已确定驱动频率的振幅固定的AC电压(Vd)，从而，不需改变作用到直线振动电机(100)上的驱动电压的幅值，就可控制直线振动电机(100)的输出。 | ||||||
| 13 | L字部品用シース、および、L字部品用シースを有する空気調和装置とヒートポンプ式湯沸し器 | JP2016522245 | 2014-07-01 | JP6326133B2 | 2018-05-16 | フアン,ウェイチュアン |
| 14 | Their use for the combination and the heating of the E-1,3,3,3- and tetrafluoropropene and at least one of tetrafluoroethane | JP2013544753 | 2011-12-14 | JP2014504323A | 2014-02-20 | コンスタンティノス・コントマリス |
| 作動流体中のＥ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦ対Ｅ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦとＣ ２ Ｈ ２ Ｆ ４との総量の重量比が約０．０１〜０．９９であるという条件で；（ａ）Ｅ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦと（ｂ）式Ｃ ２ Ｈ ２ Ｆ ４の少なくとも１つのテトラフルオロエタンとを含む蒸気作動流体を凝縮器で凝縮させ、それによって液体作動流体を生成する工程を含む加熱を行う方法が本明細書に開示される。 作動流体中のＥ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦ対Ｅ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦとＣ ２ Ｈ ２ Ｆ ４との総量の重量比が約０．０１〜０．９９であるという条件で；（ａ）Ｅ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦと（ｂ）式Ｃ ２ Ｈ ２ Ｆ ４の少なくとも１つのテトラフルオロエタンとを含む作動流体を含有するヒートポンプ装置がまた本明細書に開示される。 Ｅ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦ対Ｅ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦとＣ ２ Ｈ ２ Ｆ ４との総量の重量比が０．０１〜０．９９であるという条件で；（ａ）Ｅ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦと（ｂ）式Ｃ ２ Ｈ ２ Ｆ ４の少なくとも１つのテトラフルオロエタンとを含む作動流体をヒートポンプに装入する工程を含む、ＨＦＣ−１３４ａがヒートポンプ作動流体として使用されるときの最高凝縮器動作温度と比べて、ＨＦＣ−１３４ａ作動流体での使用に好適なヒートポンプ装置での最高可能凝縮器動作温度を高める方法がまた本明細書に開示される。 Ｅ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦ対Ｅ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦとＣ ２ Ｈ ２ Ｆ ４との総量の重量比が約０．０１〜０．９９であるという条件で；（ａ）Ｅ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦと（ｂ）式Ｃ ２ Ｈ ２ Ｆ ４の少なくとも１つのテトラフルオロエタンとを含む代替作動流体を提供する工程を含むＨＦＣ−１３４ａ向けにデザインされたヒートポンプ中のＨＦＣ−１３４ａ冷媒を置き換える方法がまた本明細書に開示される。 約１０重量パーセント〜約４０重量パーセントのＥ−ＣＦ ３ ＣＨ＝ＣＨＦと約９０重量パーセント〜約６０重量パーセントのＣＨＦ ２ ＣＨＦ ２とを含む組成物がまた本明細書に開示される。 | ||||||
| 15 | Heat pump and method for pumping heat in a free cooling mode | US14542095 | 2014-11-14 | US10041708B2 | 2018-08-07 | Holger Sedlak; Oliver Kniffler |
| A heat pump includes an evaporator with an evaporator inlet and an evaporator outlet; a compressor for compressing operating liquid evaporated in the evaporator; and a condenser for condensing evaporated operating liquid compressed in the compressor, wherein the condenser includes a condenser inlet and a condenser outlet, wherein the evaporator inlet is connected to a return from a region to be heated, and wherein the condenser inlet is connected to a return from a region to be cooled. | ||||||
| 16 | HEAT PUMP AND METHOD FOR PUMPING HEAT IN A FREE COOLING MODE | US14542095 | 2014-11-14 | US20180003417A9 | 2018-01-04 | Holger SEDLAK; Oliver KNIFFLER |
| A heat pump includes an evaporator with an evaporator inlet and an evaporator outlet; a compressor for compressing operating liquid evaporated in the evaporator; and a condenser for condensing evaporated operating liquid compressed in the compressor, wherein the condenser includes a condenser inlet and a condenser outlet, wherein the evaporator inlet is connected to a return from a region to be heated, and wherein the condenser inlet is connected to a return from a region to be cooled. | ||||||
| 17 | HYDRONIC SPACE HEATING SYSTEM HAVING TWO STAGE HEAT PUMP BUFFER TANK | US14857945 | 2015-09-18 | US20170082319A1 | 2017-03-23 | Roger Manser |
| A hydronic space heating system including a buffer tank defining upper and lower chambers in fluid and thermal communication with one another, the upper and lower chambers being separated by a baffle having passages formed therein to allow fluid flow from the lower chamber to the upper chamber to facilitate heat transfer therebetween in a controlled manner, a heat pump associated with the lower chamber of the buffer tank and having an output for heating water in the lower chamber of the buffer tank to a temperature within a predefined temperature range, and an auxiliary heat source associated with the upper chamber of the buffer tank having an output for increasing the temperature of water in the upper chamber of the buffer tank to conditionally supplement the output of the heat pump. | ||||||
| 18 | Joint heating system of gas combined cycle and solar power and dispatching method thereof | US13809889 | 2011-12-31 | US09261294B2 | 2016-02-16 | Hongyu Long; Kai Wu; Yulong Yang |
| A joint heating system of gas combined cycle and solar power and a dispatching method thereof, the user adopts two ways of the hot water radiator and the heat pump to supply heat, wherein the hot water comes from the gas combined cycle units, the electric power comes from the combination of the gas combined cycle units and the solar power generation units, and after detecting the power supplying and power consumption of the user in a historical time period by the comprehensive dispatching and controlling device, a future time period is predicted, and then dispatching is processed on the basis. | ||||||
| 19 | CO-FIRED ABSORPTION SYSTEM GENERATOR | US13784624 | 2013-03-04 | US20140245768A1 | 2014-09-04 | Uwe Rockenfeller; Paul Sarkisian |
| A co-fired generator for use in a continuous-cycle absorption heating and cooling system may provide heat to the interior of an annulus chamber from a first heat exchanger, such as a firetube heat exchanger, supplemented by heat to the exterior of the annulus chamber from a second heat exchanger containing fluid heated by an external source. Some embodiments may circulate fluid heated in a solar-heated collector through the second heat exchanger. Other embodiments may route exhaust gas from a combustion engine through the second heat exchanger. The second heat exchanger may be provided with a plurality of fins to increase the surface area available for thermal transfer between the heated fluid and the annulus chamber. | ||||||
| 20 | Joint heating system of gas combined cycle and solar power and dispatching method thereof | US13809889 | 2011-12-31 | US20130270353A1 | 2013-10-17 | Hongyu Long; Kai Wu; Yulong Yang |
| The present invention provides a joint heating system of gas combined cycle and solar power and a dispatching method thereof, the user adopts two ways of the hot water radiator and the heat pump to supply heat, wherein the hot water comes from the gas combined cycle units, the electric power comes from the combination of the gas combined cycle units and the solar power generation units, and after detecting the power supplying and power consumption of the user in a historical time period by the comprehensive dispatching and controlling device, a future time period is predicted, and then dispatching is processed on the basis, under the circumstances of ensuring fulfilling of electric power supply and heat supply, reducing of the heating hot water flow output is compensated by consuming electric power to heat, consuming electric power to heat can not only compensate the shortage of hot water heating, but also increases the load in power trough time; accordingly, solar power generation, and combined production of heat and power is synthesized, the output of the combined production of heat and power is adjusted according to the volatility of solar power generation, and further according to change of power consumption load of the user, based on continuous dispatching method of real-time detection and prediction, with equal detection period and adjustment period, an equivalent smooth output of solar power generation on the user side is realized. | ||||||
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