双重绳索结构体 |
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| 申请号 | CN202180045314.1 | 申请日 | 2021-12-16 | 公开(公告)号 | CN115867702B | 公开(公告)日 | 2024-04-02 |
| 申请人 | 可乐丽股份有限公司; | 发明人 | 楠户一正; 胜谷乡史; 麻生祥史; 赖光周平; | ||||
| 摘要 | 本 发明 提供由内层和外层构成的双重绳索结构体。在上述双重绳索结构体(10)中，内层(3)由纱强度为20cN/dtex以上且纱 弹性模量 为400cN/dtex以上的高强度/高弹性模量 纤维 形成，将该绳索结构体(10)以给定的长度切断而得到切断部(V)，构成上述切断部(V)的内层的纱长度的平均值相对于切断部(V)的绳索长度之比以纱长度/绳索长度计为1.005以上且1.200以下。 | ||||||
| 权利要求 | 1.一种双重绳索结构体，其由内层和外层构成，其中， |
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| 说明书全文 | 双重绳索结构体[0001] 相关申请 [0002] 本申请主张在日本于2020年12月25日提出申请的日本特愿2020‑217505的优先权，通过参照引用其全部内容作为本申请的一部分。 技术领域[0003] 本发明涉及由内层和外层形成的双重绳索结构体。 背景技术[0005] 绳索中除了单层结构的绳索结构体以外，还存在双重结构的绳索结构体。双重结构的绳索结构体通过在内层及外层分别配置合捻或编织而成的线束而形成，例如，专利文献1(实用新案登录第3199266号公报)中公开了一种纤维绳索，其是形成了芯材和包覆其外侧的外层绳索的双重结构的纤维绳索，芯材由高强度/高弹性模量纤维形成，外层绳索是由高强度/高弹性模量纤维和通用纤维混合存在的纱编织而成的绳索，在外层绳索中，高强度/高弹性模量纤维比通用纤维更多地混合存在。 [0006] 现有技术文献 [0007] 专利文献 [0008] 专利文献1：实用新案登录第3199266号公报 发明内容[0009] 发明所要解决的问题 [0010] 然而，在专利文献1的绳索中，虽然记载了作为芯材，将多根由高强度/高弹性模量纤维形成的线束捻合而构成，但是没有关于构成线束的纱的任何记载，不存在通过调整纱来提高强度的技术思想。 [0011] 因此，本发明的目的在于提供强度及耐弯曲性优异的双重绳索结构体。 [0012] 解决问题的方法 [0013] 本发明的发明人等为了实现上述目的而进行深入研究，结果确认了，在使用高强度/高弹性模量纤维作为双重绳索结构体的内层时，能够因高强度/高弹性模量纤维的强度特性而提高绳索结构体的强度，但另一方面也发现了，即使在将高强度/高弹性模量纤维用于内层的情况下，也并不总是可提高双重绳索结构体的强度。然后，进一步进行研究的结果发现，如果以使构成内层所使用的高强度/高弹性模量纤维的纱的长度相对于绳索的长度成为特定比例的方式进行调整，则不仅能够有效地利用高强度/高弹性模量纤维原本所具有的强度，而且也能够提高绳索结构体的耐弯曲性，从而完成了本发明。 [0014] 即，本发明可以由以下的方式构成。 [0015] 〔方式1〕 [0016] 一种双重绳索结构体，其由内层和外层构成，其中， [0017] 上述内层由纱强度为20cN/dtex以上(优选为22cN/dtex以上)、纱弹性模量为400cN/dtex以上(优选为450cN/dtex以上)的高强度/高弹性模量纤维形成， [0018] 将上述双重绳索结构体以给定的长度切断而得到切断部，构成上述切断部的内层的纱的纱长度的平均值相对于上述切断部的绳索长度之比以纱长度/绳索长度计为1.005以上且1.200以下(优选为1.006～1.180、更优选为1.007～1.150、特别优选为1.007～1.130)。 [0019] 〔方式2〕 [0020] 根据方式1的双重绳索结构体，其中， [0021] 外层实质上由非高强度/高弹性模量纤维形成。 [0022] 〔方式3〕 [0023] 根据方式1或2的双重绳索结构体，其中， [0024] 构成内层的线束相对于绳索长度方向的交叉角为40°以下(优选为35°以下、更优选为33°以下、进一步优选为30°以下、特别优选为27°以下)。 [0025] 〔方式4〕 [0026] 根据方式3所述的双重绳索结构体，其中， [0027] 内层的纱的捻数为150～0.1T/m(优选为100～2T/m、更优选为80～3T/m、进一步更优选为60～6T/m)。 [0028] 〔方式5〕 [0029] 根据方式1～4中的任一方式所述的双重绳索结构体，其中， [0030] 高强度/高弹性模量纤维的纱伸长率为3～6％(优选为3.5～5.5％)。 [0031] 〔方式6〕 [0032] 根据方式1～5中的任一方式所述的双重绳索结构体，其中， [0033] 高强度/高弹性模量纤维为选自液晶聚酯纤维、超高分子量聚乙烯纤维、芳族聚酰胺纤维、以及聚(对苯撑苯并二 唑)纤维中的至少一种。 [0034] 〔方式7〕 [0035] 根据方式1～6中的任一方式所述的双重绳索结构体，其中， [0036] 双重绳索结构体的拉伸强力相对于构成内层的线束的纱强力×内层中的总线束数的比率为40％以上(优选可以为50％以上、更优选可以为55％以上、进一步优选为60％以上)。 [0037] 〔方式8〕 [0038] 根据方式1～7中的任一方式所述的双重绳索结构体，其中， [0039] 在将双重绳索结构体供于将弯曲R设为7.5mm、以弯曲角度240°重复弯曲30万次的弯曲试验时，弯曲试验前后的强力保持率为45％以上(优选为50％以上、更优选为55％以上)。 [0040] 〔方式9〕 [0041] 根据方式1～8中的任一方式所述的双重绳索结构体，其在80℃下的强力保持率为45％以上(优选为60％以上、更优选为80％以上)。 [0042] 〔方式10〕 [0043] 根据方式1～9中的任一方式所述的双重绳索结构体，其中， [0044] 内层及外层为编织物。 [0045] 〔方式11〕 [0046] 根据方式1～10中的任一方式所述的双重绳索结构体，其中， [0047] 双重绳索结构体中的内层的比率为40重量％以上。 [0049] 发明的效果 [0050] 根据本发明，由于是在内层使用高强度/高弹性模量纤维纱、并且将上述高强度/高弹性模量纤维纱的长度相对于绳索的长度调整为特定的范围而形成内层、且通过外层包覆该内层的双重绳索结构体，因此能够兼顾绳索结构体的强度提高及耐弯曲性。 附图说明[0051] 通过参考附带的附图对以下优选的实施例进行说明，可以更清楚地理解本发明。然而，实施例及附图仅为图示且用于说明，不应该用于限定本发明的范围。本发明的范围由附带的权利要求书确定。附图并不必须按照一定的比例尺表示，在示出本发明的原理的基础上行进行了夸张。 [0052] 图1是本发明的一个实施方式的双重绳索结构体的分解侧面示意图。 [0053] 图2是将形成图1的双重绳索结构体的内层的线束局部放大而得到的立体示意图。 [0054] 图3是用于对形成双重绳索结构体的切断部分的线束的多根纱中的一根纱的长度与切断部分的长度的关系进行说明的立体示意图。 [0055] 图4是本发明的其它实施方式的双重绳索结构体的分解侧面示意图。 [0056] 图5是用于对捻合磨损试验进行说明的侧面示意图。 具体实施方式[0057] 以下，基于示例对本发明详细地进行说明。图1是本发明的一个实施方式的双重绳索结构体的分解侧面示意图，图2是将形成图1的双重绳索结构体的内层的线束3局部放大而得到的立体示意图。如图1所示，双重绳索结构体10具备内层1和包覆该内层的外层2，在图1中，为了示出内层1的状态，省略了部分外层2的图示。 [0058] 内层1及外层2均具有将多根线束编织而成的结构，各线束由多根纱构成，各纱由多根单丝构成。例如，对于形成图1的双重绳索结构体10的内层1的线束3而言，如图2所示，由多根纱4构成，各纱4为多根原丝的合捻体。 [0059] 图1示出了在内层1中构成给定的长度V的切断部分1A。切断部分1A示出了将双重绳索结构体10以给定的长度V切断时的内层部分。如果将切断部分1A分解，则得到构成切断部分1A的多根线束，在图1中，用点表示其中的一根线束3A。上述线束3A由多根纱(未图示)构成。 [0060] 图3是用于对形成切断部分1A的线束3A的多根纱中的一根纱4A的长度W、与切断部分1A的长度V的关系进行说明的立体示意图。将双重绳索结构体10切断成给定的长度V而得到切断部分1A，将存在于切断部分1A的线束3A分解成纱4A，测定纱4A的长度测定时，纱4A具有长度W。 [0061] 对于本发明的双重绳索结构体而言，从通过构成内层1的高强度/高弹性模量纤维而提高双重绳索结构体的强力及耐弯曲性这两者的观点考虑，在切断部分1A中，形成线束3A的纱4A的长度W以纱长度/绳索长度(W/V)计存在于1.005以上且1.200以下的范围。 [0062] 对于双重绳索结构体10而言，在形成内层1时，通过使构成线束的纱的长度接近绳索本身的长度，能够以良好的效率利用由高强度/高弹性模量纤维形成的纱的强力。另一方面，在使构成线束的纱的长度接近绳索本身的长度时，不仅难以将线束制成合捻体或编织物，而且双重绳索结构体的形态不稳定，难以提高耐弯曲性。 [0063] 另外，相对于从双重绳索结构体的中心通过的长度方向Z(以下简称为绳索长度方向Z)，线束的交叉角优选以尽可能小的交叉角相交，例如，如图1所示，构成内层的线束3A相对于绳索长度方向Z以交叉角θ(0°＜θ＜90°)交叉。对于交叉角θ而言，可以在将外层1除去而使内层2露出的状态下对纤维的侧面进行拍摄，利用所得到的图像进行测定。例如，在图1中，可随机地选择与双重绳索结构体10的绳索长度方向Z相交的线束3A，将由上述绳索长度方向Z与线束3A的绳索长度方向Z侧的一边所形成的角度θ作为交叉角。 [0064] 图4是本发明的其它实施方式的双重绳索结构体的分解侧面示意图。双重绳索结构体20具备内层6和包覆该内层的外层2。外层2为编织物，与内层6一体化而形成双重绳索结构体。需要说明的是，对于与图1共通的部分，使用相同符号并省略说明。 [0065] 内层6具有将多根线束7捻合而成的合捻结构，各线束由多根纱构成，各纱由多根单丝构成。例如，形成图4的双重绳索结构体20的内层6的线束7与图2所示的线束3同样地由多根纱4构成，各纱4为多根原丝的合捻体。 [0066] 图4中示出了内层6中构成给定的长度V的切断部分6A。切断部分6A示出了将双重绳索结构体20以给定的长度V切断时的内层部分。如果将切断部分6A分解，则可得到构成切断部分6A的多根线束，在图4中，用点表示其中的一根线束7A。上述线束7A由多根纱(未图示)构成，相对于切断部分6A的长度V，形成线束7A的纱的长度W以纱长度/绳索长度(W/V)计存在于1.005以上且1.200以下的范围。 [0067] 另外，如图4所示，构成内层的线束7A相对于绳索长度方向Z以交叉角θ(0°＜θ＜90°)交叉。例如，在图4中，可随机地选择与从双重绳索结构体20的中心通过的绳索长度方向Z相交的线束7A，将由上述绳索长度方向Z与线束7A的绳索长度方向Z侧的一边所形成的角度θ作为交叉角。 [0068] 如图1及4所示，外层2由线束的编织物形成。如图2所示，线束进一步由多根纱构成。 [0069] 以下，对本发明的双重绳索结构体的优选方式进行说明。 [0070] (内层) [0071] 在构成本发明的双重绳索结构体的内层中，以构成切断成长度1m(准确而言为1.000m)的切断部分的内层的纱的纱长度的平均值相对于上述切断部分的绳索长度之比计，上述纱长度/绳索长度(W/V)存在于1.005以上且1.200以下的范围，优选可以为1.006～ 1.180、更优选可以为1.007～1.150、特别优选可以为1.007～1.130。需要说明的是，纱长度及绳索长度的长度是通过后述的实施例中记载的方法而测得的值。在上述范围中，能够提高双重绳索结构体的拉伸强力，并且即使在弯曲后也能够保持高强力保持率。 [0072] 本发明的双重绳索结构体的内层只要使上述纱长度/绳索长度(W/V)满足给定的范围即可，可以是合捻体，也可以是编织物。在合捻体的情况下，3股、4股的情况较多，编织物可以为8股、12股、16股、32股等。其中，优选为编织物，特别优选为8股、12股、16股的编织物，更优选为12股、16股的编织物。另外，编织物可以是圆股或方股中的任意编织物，从耐磨损性优异的观点考虑，优选为圆股。 [0073] 进行合捻或编织时，间距(目/英寸)例如可以调整为2.5～20，优选可以为3～18、更优选可以为3.3～15。间距表示绳索中长度方向上的1英寸间的纱数，例如，可以使用KEYENCE公司制数字显微镜VHX‑2000进行测定来确认。 [0074] 另外，进行合捻或编织时，筘(reed，mm/目)例如可以调整为18～100，优选可以为20～90、更优选可以为23～85。这里，筘表示将线束绕绳索一周所需的长度。 [0075] 另外，进行合捻或编织时，筘/直径(/目)例如可以调整为8～70，优选可以为9～60、更优选可以为10～50。这里，筘/直径表示筘相对于内层的直径的比例。 [0076] 相对于绳索长度方向，线束的交叉角优选以尽可能小的交叉角相交，θ可以为40°以下。构成内层体的线束相对于绳索长度方向的交叉角θ优选可以为35°以下、更优选可以为33°以下、进一步优选可以为30°以下、特别优选可以为27°以下。交叉角的下限例如可以为2°以上，优选可以为3°以上，更优选可以为6°以上。 [0077] 对于构成线束的多根纱而言，各纱的捻数可以为150～0.1T/m，优选可以为100～2T/m、更优选可以为80～3T/m、进一步更优选可以为70～5T/m、特别优选可以为60～6T/m。 在捻数小时，能够提高绳索的强度，但如果为无捻，则形成线束时的处理性降低。需要说明的是，0.1T/m与1T/10m含义相同。另外，对于构成内层的多根线束，可以根据需要而在满足本发明所限定的特定的纱长度/绳索长度的范围内进行加捻。此外，可以根据需要而在满足本发明所限定的特定的纱长度/绳索长度的范围内对多根线束进一步进行捻合。 [0078] 纱的纤度可以根据对双重绳索结构体要求的纤度等而适当设定，例如可以为30dtex以上，优选可以为200dtex以上、更优选可以为400dtex以上。另外，纱纤度可以为 6000dtex以下，优选可以为5000dtex以下、更优选可以为4000dtex以下、进一步更优选可以为2500dtex以下。 [0079] 内层的直径可以根据使用的用途而适当设定，例如可以为0.5～100mm，优选可以为1.5～80mm、更优选可以为2～60mm。内层的直径可以如下所述地测定：用树脂包埋双重绳索结构体后，沿着与绳索的长度方向正交的方向切断，通过电子游标卡尺对所得到的纤维截面进行测定。 [0080] 从利用高强度/高弹性模量纤维的强度的观点考虑，双重绳索结构体中的内层的比率例如可以为40重量％以上且90重量％以下，优选可以为50重量％以上且80重量％以下，进一步优选可以为60重量％以上且75重量％以下。 [0081] 构成内层的高强度/高弹性模量纤维只要是能够实现纱强度为20cN/dtex以上且纱弹性模量为400cN/dtex以上的高强度/高弹性模量纤维即可，没有特别限定，作为具体例，例如举出：液晶聚酯纤维(Vectran(商标)、Siveras(商标)、Zexion(商标)等)、超高分子量聚乙烯纤维(Izanas(商标)、Dyneema(商标)等)、芳族聚酰胺纤维(Kevelar(商标)、Twaron(商标)、Technora(商标)等)、聚(对苯撑苯并二 唑)纤维(Zylon(商标)等)等。其中，从耐磨损性优异的观点考虑，优选为液晶聚酯纤维或超高分子量聚乙烯纤维，从耐热性的观点考虑，优选为液晶聚酯纤维或芳族聚酰胺纤维，从耐热性及耐磨损性优异的观点考虑，优选为液晶聚酯纤维。 [0082] 液晶聚酯纤维例如可以通过对液晶聚酯进行熔融纺丝并进一步使纺丝原丝进行固相聚合而制造。液晶聚酯复丝是两根以上液晶聚酯单丝集合而成的纤维。 [0083] 液晶聚酯是在熔融相中显示出光学各向异性(液晶性)的聚酯，例如可以通过将试样载置于加热台，在氮气氛围中进行加热，用偏光显微镜观察试样的透射光来认定。另外，液晶聚酯例如包含来自于芳香族二醇、芳香族二羧酸或芳香族羟基羧酸等的重复结构单元，只要不妨害本发明的效果，则上述结构单元的化学构成就没有特别限定。另外，在不妨害本发明的效果的范围内，液晶聚酯可以包含来自于芳香族二胺、芳香族羟基胺或芳香族氨基羧酸的结构单元。 [0084] 例如，作为优选的结构单元，可举出表1所示的例子。 [0085] [表1] [0086] [0087] (其中，式中的X选自以下结构) [0088] [0090] 这里，Y以1～芳香环中可取代的最大数量的范围的个数存在，分别独立地选自氢原子、卤原子(例如，氟原子、氯原子、溴原子、碘原子等)、烷基(例如，甲基、乙基、异丙基、叔丁基等碳原子数1～4的烷基等)、烷氧基(例如，甲氧基、乙氧基、异丙氧基、正丁氧基等)、芳基(例如，苯基、萘基等)、芳烷基[苄基(苯基甲基)、苯乙基(苯基乙基)等]、芳氧基(例如，苯氧基等)及芳烷氧基(例如，苄氧基等)等。 [0091] 作为更优选的结构单元，可举出下述表2、表3及表4所示的例子(1)～(18)中记载的结构单元。需要说明的是，在式中的结构单元为可示出多个结构的结构单元的情况下，可以将两种以上这样的结构单元组合用作构成聚合物的结构单元。 [0092] [表2] [0093] [0094] [表3] [0095] [0096] [表4] [0097] [0098] 在表2、3及4的结构单元中，n为1或2的整数，各结构单元n＝1、n＝2可以单独存在或组合存在，Y1及Y2分别独立地可以为氢原子、卤原子(例如，氟原子、氯原子、溴原子、碘原子等)、烷基(例如，甲基、乙基、异丙基、叔丁基等碳原子数1～4的烷基等)、烷氧基(例如，甲氧基、乙氧基、异丙氧基、正丁氧基等)、芳基(例如，苯基、萘基等)、芳烷基[苄基(苯基甲基)、苯乙基(苯基乙基)等]、芳氧基(例如，苯氧基等)、芳烷氧基(例如，苄氧基等)等。其中，作为优选的Y1及Y2，可举出：氢原子、氯原子、溴原子或甲基。 [0099] 另外，作为Z，可举出下述式表示的取代基。 [0100] [化学式1] [0101] [0102] 优选的液晶性聚酯优选具有两种以上萘骨架作为结构单元。特别优选液晶性聚酯包含来自于羟基苯甲酸的结构单元(A)及来自于羟基萘甲酸的结构单元(B)这两者。例如，作为结构单元(A)，可举出下述式(A)，作为结构单元(B)，可举出下述式(B)，从容易提高熔融成型性的观点考虑，结构单元(A)与结构单元(B)的比率优选可以为9/1～1/1、更优选可以为7/1～1/1、进一步优选可以为5/1～1/1的范围。 [0103] [化学式2] [0104] [0105] [化学式3] [0106] [0107] 另外，(A)的结构单元与(B)的结构单元的合计例如相对于全部结构单元可以为65摩尔％以上，更优选可以为70摩尔％以上、进一步优选可以为80摩尔％以上。在聚合物中，特别优选(B)的结构单元为4～45摩尔％的液晶聚酯。 [0108] 可适宜地用于本发明的液晶聚酯的熔点优选为250～360℃、更优选为260～320℃。这里，熔点是指，基于JIS K7121试验法用差示扫描量热仪(DSC；METTLER公司制“TA3000”)进行测定而观察到的主吸收峰温度。具体而言，在上述DSC装置中，可以取样品10～20mg并封入铝制盘后，使作为载气的氮气以100cc/分流通，并以20℃/分进行升温，对此时的吸热峰进行测定。根据聚合物的种类不同，在DSC测定中未在1st run(第1次操作)中出现明确的峰时，以50℃/分的升温速度升温至比预想的流动温度高50℃的温度，在该温度下保持3分钟，完全熔融后，以‑80℃/分的降温速度冷却至50℃，然后以20℃/分的升温速度对吸热峰进行测定。 [0109] 需要说明的是，在不妨害本发明效果的范围内，可以在上述液晶聚酯中添加聚对苯二甲酸乙二醇酯、改性聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚烯烃、聚碳酸酯、聚酰胺、聚苯硫醚、聚醚醚酮及氟树脂等热塑性聚合物。另外，也可以添加氧化钛、高岭土、二氧化硅、氧化钡等无机物、炭黑、染料、颜料等着色剂、抗氧剂、紫外线吸收剂、光稳定剂等各种添加剂。 [0110] 高强度/高弹性模量纤维所具有的纱强度为20cN/dtex以上，优选可以为22cN/dtex以上。上限没有特别限定，例如可以为40cN/dtex。 [0111] 另外，高强度/高弹性模量纤维所具有的纱弹性模量为400cN/dtex以上，优选可以为450cN/dtex以上。上限没有特别限定，例如可以为600cN/dtex。 [0112] 此外，高强度/高弹性模量纤维所具有的纱伸长率例如可以为3～6％，优选可以为3.5～5.5％。 [0113] 纱强度、纱弹性模量及纱伸长率是通过后述的实施例中记载的方法测得的值。 [0114] (外层) [0115] 在本发明的双重绳索结构体中，外层由包覆内层的线束的包捻体或编织物构成。包捻体可以通过将线束相对于内层卷绕成螺旋状而形成，编织物可以通过将内层作为芯并由8股、12股、16股、24股、32股、40股、48股、64股等编织而形成。其中，优选为16股、24股、32股、40股、48股的编织物，更优选为24股、32股或40股的编织物。 [0116] 构成外层的线束可以由上述高强度/高弹性模量纤维形成，也可以由非高强度/非高弹性模量纤维(以下，有时简称为非高强度/高弹性模量纤维)形成。对于非高强度/高弹性模量纤维而言，例如，纱强度可以小于20cN/dtex，通常可以为1cN/dtex～15cN/dtex左右。纱弹性模量可以小于400cN/dtex，通常可以为10cN/dtex～200cN/dtex左右。纱伸长率例如可以为3～20％，优选可以为7～20％。 [0117] 作为非高强度/高弹性模量纤维，可举出通用的合成纤维，例如：通用聚酯纤维(例如，聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维)、聚烯烃纤维(例如，聚乙烯纤维、聚丙烯纤维)、聚酰胺纤维(例如尼龙6纤维、尼龙6,6纤维)、聚乙烯醇纤维(例如，维尼纶(商标)等)等。 [0118] 对于双重绳索结构体而言，由于可以在内层确保绳索结构体的强度，因此，外层可以实质上由非高强度/高弹性模量纤维构成。这里，实质上是指外层中的非高强度/高弹性模量纤维的比例为80重量％以上，优选可以为90重量％以上(90～100重量％)。 [0119] 形成外层的线束的纱的纤度可以根据对双重绳索结构体要求的纤度等而适当设定，例如可以为50～1000dtex，优选可以为100～500dtex、更优选可以为200～400dtex。 [0120] (双重绳索结构体) [0121] 本发明的双重绳索结构体是由内层和外层构成的双重绳索结构体，并且具有特定的内层结构，因此，能够提高强度及耐弯曲性这两者。 [0122] 例如，在双重绳索结构体中，由于能够通过内层而实现高强度，因此，拉伸强力例如可以超过2.0kN，优选可以为2.2kN以上、更优选可以为2.4kN以上、进一步更优选可以为3.0kN以上。上限没有特别限定，例如可以为6.0kN。双重绳索结构体的拉伸强力是通过后述的实施例中记载的方法测得的值。 [0123] 双重绳索结构体的强力利用率越高越优选，例如可以为40％以上、优选可以为50％以上、更优选可以为55％以上、进一步优选可以为60％以上。上限没有特别限定，例如可以为100％。双重绳索结构体的强力利用率通过以百分率表示双重绳索结构体的拉伸强力相对于构成内层的线束的纱强力×内层中的总线束数之比而计算出。 [0124] 另外，对于双重绳索结构体而言，弯曲前后的强力保持率、例如在将双重绳索结构体供于将弯曲R设为7.5mm并以弯曲角度240°重复弯曲30万次的弯曲试验时的弯曲试验前后的强力保持率越高越优选，例如可以为45％以上，优选可以为50％以上、更优选可以为55％以上。上限没有特别限定，例如可以为100％。弯曲后的强力保持率是通过后述的实施例中记载的方法测得的值。 [0125] 另外，双重绳索结构体的耐磨损性优异，在进行捻合磨损试验的情况下，双重绳索结构体切断为止的捻合磨损次数例如可以为10万次以上，优选可以为20万次以上，也可以超过55万次，更优选可以为60万次以上，进一步优选可以为80万次以上，特别优选可以为100万次以上，所述捻合磨损试验如下所述：在以500mm间隔配设的内径45mm的上侧及下侧滑轮之间，将环状的双重绳索结构体在其间扭转3次而架设，在对下侧滑轮施加3kg的负荷的状态下，使滑轮以角度180度、周期60次/分(MV＝34.2Hz)进行往复运动。需要说明的是，在试验中，可以将上限设为277小时(100万次磨损)而对耐磨损性进行判断。上限没有特别限定，也可以为500万次左右。 [0126] 另外，双重绳索结构体优选耐热性优异，作为耐热性的指标的在80℃下保持30天后的强力保持率例如可以为45％以上，优选可以为60％以上、更优选可以为80％以上。上限没有特别限定，例如可以为100％。双重绳索结构体的耐热性是通过后述的实施例中记载的方法测得的值。 [0127] 实施例 [0128] 以下，通过实施例对本发明更详细地进行说明，但本发明并不受到本实施例的任何限定。需要说明的是，在以下的实施例及比较例中，通过下述的方法对各种物性进行了测定。 [0129] [绳索长度/内层的纱长度] [0130] 从双重绳索结构体(以下，有时简称为绳索结构体)随机地选择，切断1.000m，作为绳索长度。另外，将构成切断后的部分的线束分解，将内层取出，进一步将构成内层的任意选择的一根线束分解，得到构成内层的纱，对于全部所得到内层纱，基于JIS L 1013在拉紧(taut)的状态下对长度进行测定，将平均值作为纱长度。 [0131] [纱纤度(dtex)] [0132] 将构成绳索结构体的线束分解，得到构成内层及外层的纱，对于所得到的纱，基于JIS L 1013对纱纤度进行了测定。 [0133] [纱强力(N)/纱强度(cN/dtex)/纱伸长率(％)/纱弹性模量] [0134] 将构成绳索结构体的线束分解，得到构成内层的纱，对于所得到的纱，基于JIS L 1013对纱的拉伸强度进行测定，作为纱强力(N)，并且对纱伸长率及纱弹性模量进行测定。 另外，将用纱强力(cN)除以纱的纤度(dtex)而得到的值作为纱强度(cN/dtex)。 [0135] [间距(目/英寸)/筘(mm/目)] [0136] 使用KEYENCE公司制数字显微镜VHX‑2000，对绳索中的1英寸间存在的纱数进行测定，作为间距。另外，线束绕绳索一周所需的长度、即筘通过25.4/(间距)×(线束数)而计算出。 [0137] [直径] [0138] 双重绳索结构体及内层的直径使用电子游标卡尺进行测定。 [0139] [交叉角] [0140] 使用KEYENCE公司制数字显微镜VHX‑2000，对双重绳索结构体的内层中的线束相对于绳索的长度方向的角度进行了测定。 [0141] [纱捻数] [0142] 用测量仪对松解后的纱进行计测，对松解后的纱的捻量进行了测定。 [0143] [绳索的拉伸强力(kN)/强力利用率(％)] [0144] 对于双重绳索结构体，使用绳索评价用漩涡型夹具(株式会社中部机械制)作为万能试验机的夹持夹具，将绳索卷绕于漩涡部的槽部分，通过表面的摩擦阻力将绳索固定，基于JIS L 1013对双重绳索结构体的拉伸强力进行了测定。 [0145] 另外，对于双重绳索结构体的强力利用率而言，相对于通过构成内层的线束的纱强力×内层中的总线束数算出的最大强力，计算出双重绳索结构体的拉伸强力并以百分率表示。 [0146] [耐弯曲性：弯曲后的强力保持率(％)] [0147] 在弯曲试验机(TC111L/Yuasa System制)中，使用无张力弯曲试验夹具(DX‑TFB/Yuasa System机器株式会社制)，将弯曲R设为7.5mm，进行在弯曲角度240°下重复弯曲30万次的弯曲试验，对弯曲试验前后的双重绳索结构体的拉伸强力进行了测定。作为弯曲后保持率，计算出弯曲试验后的双重绳索结构体的拉伸强力相对于弯曲试验前的双重绳索结构体的拉伸强力的值，并以百分率表示。 [0148] [耐磨损性：捻合磨损] [0149] 如图5所示，在捻合磨损试验时，将双重绳索结构体的样品悬挂在上侧滑轮及下侧滑轮上，以使滑轮与双重绳索结构体不滑动的方式进行固定。需要说明的是，上侧滑轮及下侧滑轮的内径均为45mm，将双重绳索结构体被固定的状态下的上侧滑轮及下侧滑轮的中心间的间隔调整为500mm。 [0150] 首先将双重绳索结构体形成环状，接着将成为环状的双重绳索结构体扭转3次，在形成了20mm左右的扭转部分X的状态下，固定于上侧及下侧滑轮，沿着下侧箭头所示的方向对下侧滑轮施加3kg的负载。使滑轮以角度180度、周期60次/分(MV＝34.2Hz)进行往复运动，在捻合的部分使双重绳索结构体进行磨损，此时，对内层断裂为止的滑轮往复次数进行了计数。需要说明的是，往复次数的上限设为100万次。 [0151] [耐热性] [0152] 预先将双重绳索结构体在恒温器中于80℃的条件下进行了30天的保管处理后，取出至标准状态(温度：20±2℃、相对湿度65±2％)的试验室内，在30分钟以内测定了拉伸强力。作为耐热性，计算出加热试验后的双重绳索结构体的拉伸强力相对于加热试验前的双重绳索结构体的拉伸强力的值，并以百分率表示。 [0153] [实施例1] [0154] 作为高强度/高弹性模量纤维，使用液晶聚酯复丝(株式会社可乐丽制、“Vectran”、纤度1760dtex)，对于EL型12股制绳机(Kokubun Limited公司制)，以使间距达到13目/英寸的方式调整编结机的转速和抽取速度，制造了内层绳索。将得到的内层绳索作为芯材，使用聚酯复丝(株式会社东丽制、纤度280dtex、纱强度7.2cN/dtex、纱弹性模量88cN/dtex、纱伸长率15.1％)，对于中型32股制绳机(Kokubun Limited公司制)，以使间距达到46目/英寸的方式调整编结机的转速和抽取速度，制造了双重绳索。 [0155] [实施例2～4] [0156] 将双重绳索结构体的内层的间距及筘/直径如表5所示地进行了变更，除此以外，与实施例1同样地制造了双重绳索结构体。将结果示于表5。 [0157] [实施例5] [0158] 作为双重绳索结构体的内层的高强度/高弹性模量纤维，变更为超高分子量聚乙烯复丝(东洋纺株式会社制、“Izanas”、纤度1750dtex)，除此以外，与实施例1同样地制造了双重绳索结构体。将结果示于表5。 [0159] [实施例6] [0160] 将双重绳索结构体的内层的间距及筘/直径如表5所示地进行了变更，除此以外，与实施例5同样地制造了双重绳索结构体。将结果示于表5。 [0161] [实施例7] [0162] 作为双重绳索结构体的内层的高强度/高弹性模量纤维，变更为对芳族聚酰胺复丝(Teijin Aramid公司制、“Technora”、纤度1700dtex)，除此以外，与实施例1同样地制造了双重绳索结构体。将结果示于表5。 [0163] [实施例8] [0164] 将双重绳索结构体的内层的间距及筘/直径如表5所示地进行了变更，除此以外，与实施例7同样地制造了双重绳索结构体。将结果示于表5。 [0165] [实施例9] [0166] 作为高强度/高弹性模量纤维，使用液晶聚酯复丝(株式会社可乐丽制、“Vectran”、纤度1760dtex)，对于大型方8股制绳机(Kokubun Limited公司制)，以使间距达到9目/英寸的方式调整编结机的转速和抽取速度，制造了内层绳索。将得到的内层绳索作为芯材，使用聚酯复丝(株式会社东丽制、纤度167dtex、纱强度7.2cN/dtex、纱弹性模量88cN/dtex、纱伸长率15.1％)，对于中型32股制绳机(Kokubun Limited公司制)，以使间距达到46目/英寸的方式调整编结机的转速和抽取速度，制造了双重绳索。 [0167] [实施例10] [0168] 作为高强度/高弹性模量纤维，使用液晶聚酯复丝(株式会社可乐丽制、“Vectran”、纤度5280dtex)，对于EL型12股制绳机(Kokubun Limited公司制)，以使间距达到9目/英寸的方式调整编结机的转速和抽取速度，制造了内层绳索。将得到的内层绳索作为芯材，使用聚酯复丝(株式会社东丽制、纤度244dtex、纱强度7.2cN/dtex、纱弹性模量88cN/dtex、纱伸长率15.1％)，对于中型54股制绳机(Kokubun Limited公司制)，以使间距达到30目/英寸的方式调整编结机的转速和抽取速度，制造了双重绳索。 [0169] [比较例1～2] [0170] 将双重绳索结构体的内层的间距及筘/直径如表5所示地进行了变更，除此以外，与实施例1同样地制造了双重绳索结构体。将结果示于表5。 [0171] [比较例3] [0172] 将双重绳索结构体的内层的纱捻数及间距如表5所示地进行了变更，除此以外，与实施例1同样地制造了双重绳索结构体。将结果示于表5。 [0173] [比较例4] [0174] 作为双重绳索结构体的内层绳索的芯材，变更为聚酯复丝(株式会社东丽制、纤度1670dtex、纱强度7.2cN/dtex、纱弹性模量88cN/dtex、纱伸长率15.1％)，除此以外，与实施例2同样地制造了双重绳索结构体。将结果示于表5。 [0175] [0176] 如表5所示，在比较例1中，纱长度/绳索长度过大，因此，尽管由高强度/高弹性模量纤维形成了内层，但无法有效地利用高强度/高弹性模量纤维的强度，双重绳索结构体的拉伸强力及强力利用率降低。 [0177] 另外，在比较例2中，纱长度/绳索长度小，因此，无法充分地保持弯曲后的强度保持率。 [0178] 此外，在比较例3中，由于对高强度/高弹性模量纤维进行了强捻纱，从而无法有效地利用强度，因此，即使使用的纤维及间距数适当，双重绳索结构体的绳索拉伸强力也不足。 [0179] 在比较例4中，纱强度及纱弹性模量过小，因此，双重绳索结构体的拉伸强力不足。 [0180] 另一方面，与比较例1相比，实施例1～10均能够表现出高的双重绳索结构体的拉伸强力及强力利用率，与比较例2相比，均能够表现出高的弯曲后的强力保持率。 [0181] 特别是实施例1～6及9～10的双重绳索结构体在捻合磨损方面优异，实施例1～4及7～10的双重绳索结构体的耐热性优异。 [0182] 工业实用性 [0183] 本发明的双重绳索结构体可以非常优选地用于船舶的系泊、渔网用缘纲、以漂浮于水上的状态设置的浮体式的水上设备的系泊、将海洋资源探查等所使用的漂浮海上结构物系泊于海底时使用的绳索等水上用途、牵引缆绳、载重缆绳、风力发电设备、变电设备等陆地用途、以及运动、休闲用途等领域。 [0184] 如以上所述，参照附图对本发明的优选实施方式进行了说明，本领域技术人员可以查阅本申请说明书，在不脱离本发明主旨的范围内进行各种追加、变更或删除，这些均包含于本发明的范围内。 |
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