一种增材制造用高性能铝合金及其制备方法 |
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申请号 | CN202410067193.6 | 申请日 | 2024-01-17 | 公开(公告)号 | CN118028669A | 公开(公告)日 | 2024-05-14 |
申请人 | 中南大学; | 发明人 | 刘祖铭; 刘涛; 江道言; 叶书鹏; 张亚洲; 周润星; 陈雷; | ||||
摘要 | 本 发明 针对 铝 合金 增材制造 开裂问题,提出一种增材制造用高性能 铝合金 的成分设计思路及制备方法,丰富了增材制造铝合金材料体系。在2000或7000系高强铝合金中通过适量Y元素和Sc、Zr、Ti等过渡族金属元素联用,降低了开裂敏感性,解决了增材制造开裂问题,提高了增材制造成形性能,使其更适用于增材制造。本发明提供的增材制造用高性能铝合金,表现出良好的增材制造成形性能,可在较宽的工艺参数范围内制备出无裂纹的铝合金,综合 力 学性能优良。本发明组分设计合理,制备工艺简单,所得产品性能优良,增材制造工艺参数范围大,便于大规模工业化生产和实际应用。 | ||||||
权利要求 | 1.一种增材制造用高性能铝合金,其特征在于:所述高性能铝合金是在2000或7000系高强铝合金中,同时引入稀土Y和过渡族金属元素; |
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说明书全文 | 一种增材制造用高性能铝合金及其制备方法技术领域背景技术[0002] 铝合金具有优异的力学性能,比强度高,广泛应用于航空航天结构件。增材制造技术设计自由度高,在铝合金复杂形状构件制备方面具有独特的优势。增材制造冷却速率和温度梯度高,基于铸造‑变形加工过程设计的传统高强铝合金易产生增材制造开裂,成形难度大,难以获得理想的显微组织和力学性能。 [0003] 因此,需要开发适用于增材制造制备工艺的高性能铝合金。LI等[LI,et al.Laserpowderbedfusion ofnano‑titaniamodified2219 aluminiumalloywith superior mechanical properties atboth room and elevatedtemperatures:The significant impact ofsolute[J].Additive Manufacturing,2022,60:103296]公开了一种TiO2改性2219铝合金,通过激光粉末床熔融(LPBF)制备的合金几乎完全致密,其屈服强度为173MPa,抗拉强度为366MPa,伸长率为11.1%。CHEN等[CHEN et al.Microstructure characterization and mechanical properties ofcrack‑free Al‑Cu‑Mg‑Yalloy fabricated by laser powder bed fusion,Additive Manufacturing,2022,58:103006]在2024铝合金粉末中添加1.5wt%Y制备2024/Y混合粉末,通过LPBF制备了一种无裂纹的新型高强Al‑Cu‑Mg‑Y合金。其打印态试样的屈服强度为206MPa,抗拉强度为259MPa,伸长率为3%。ZHANG等[ZHANGH,et al.Effect ofZirconium addition on crack,microstructure and mechanical behavior ofselective laser melted Al‑Cu‑Mg alloy[J].Scripta Materialia,2017,134:6‑10]公开了一种Zr(2wt%)改性Al‑Cu‑Mg合金,采用LPBF制备的Al‑Cu‑Mg‑Zr合金的伸长率比Al‑Cu‑Mg合金降低了55%。ZHANG等[ZHANG J,et al.A novel crack‑free Ti‑modified Al‑Cu‑Mg alloy designed for selective laser melting[J].Additive Manufacturing,2021,38:101829]公开了一种用于LPBF的新型无裂纹Ti(1.5wt%)改性Al‑Cu‑Mg合金,打印态合金的屈服强度为293MPa,抗拉强度为426MPa,伸长率为9.1%。 [0004] 本发明提出一种增材制造用高性能铝合金的成分设计思路,通过Y元素和过渡族金属元素联用,提高2000或7000系铝合金的增材制造成形性能,解决了增材制造开裂问题,拓宽成形工艺窗口,设计出了一种适用于增材制造的高性能铝合金。 发明内容[0005] 为了解决铝合金增材制造成形性及工艺性差的问题,本发明提供一种增材制造用高性能铝合金及其制备方法。本发明提供的增材制造用高性能铝合金,可适应增材制造工艺的高温度梯度和冷却速率,不会在成形过程中发生开裂,所制备的产品具有优异的力学性能。 [0006] 为了实现上述发明目的,本发明提供一种增材制造用高性能铝合金,所述高性能铝合金是在2000或7000系铝合金中,同时引入稀土Y和过渡族金属元素; [0007] 过渡族金属元素选自Sc、Zr、Ti元素中的至少一种。 [0008] 本发明提供一种增材制造用高性能铝合金的制备方法,所述高性能铝合金是以铝合金粉末为原料,采用增材制造得到打印态无裂纹的铝合金。 [0009] 本发明一种增材制造用高性能铝合金及其制备方法,所述的铝合金粉末以质量百分比计,其成分优选为: [0010] Cu:4.0~4.9%;Y:1.0~3.0%;Mg:0.4~1.8%;Si:0.4~1.2;Mn:0.4~1.0%;Fe:<0.5%;过渡族金属元素:0.6~1.5%;余量为Al。 [0011] 所述铝合金粉末采用气雾化法制备。 [0012] 作为优选,Y与过渡族金属元素的质量比为1.2~1.4:0.8~0.6。 [0013] 本发明一种增材制造用高性能铝合金的制备方法,所述铝合金粉末置于真空干燥箱中进行干燥处理,保温温度为80~120℃,处理时间为2~12h。 [0015] 本发明一种增材制造用高性能铝合金的制备方法,增材制造之前对基板进行预热,预热温度为80~200℃; [0016] 激光增材制造的激光功率为200~400W,扫描速度为300~1500mm/s,搭接间距为80~150μm,层厚为30~50μm,层间旋转角度为65~70°; [0018] 所述保护气体应为氮气、氩气、氦气中的一种,或氮、氩、氦混合气体,纯度超过99.99wt%,其中氧含量小于0.0001wt%。 [0019] 本发明一种增材制造用高性能铝合金及其制备方法,所制备的打印态产品为Al‑4.2Cu‑0.5Mg‑1.1Si‑0.7Mn‑1.3Y‑0.7Zr(质量百分比,wt.%)合金时,其屈服强度大于等于 318MPa,抗拉强度大于等于418MPa,伸长率大于13.8%,无裂纹缺陷。 [0020] 本发明的优势和积极效果 [0021] 本发明提出一种增材制造用高性能铝合金的成分设计思路,得到可用于增材制造的高强铝合金。通过Y元素和过渡族金属元素联用,改善铝合金凝固行为,细化晶粒,降低开裂敏感性,消除了增材制造裂纹,从而实现了铝合金增材制造成形性能的显著提升。 [0022] (1)本发明提出一种增材制造用高性能铝合金的成分设计思路,在2000或7000系铝合金中添加Y元素和Sc、Zr、Ti等过渡族金属元素,协同改善铝合金的凝固行为,大幅降低增材制造开裂敏感性,显著提升增材制造成形性能,使其更适用于增材制造,可制备完全无裂纹高强铝合金。 [0023] (2)本发明提出一种增材制造用高性能铝合金的成分设计思路,在Y和过渡族金属元素的协同作用下引入强化相,显著强化铝合金,进一步提高合金的抗开裂能力,降低铝合金的增材制造开裂敏感性。 [0024] (3)本发明提出一种增材制造用高性能铝合金的成分设计思路,可以在多个合金体系,采用多种增材制造技术,在较大的参数范围内均可获得无裂纹的高性能铝合金。 [0026] 图1是实施例一中2A14YZr铝合金粉末的扫描电镜图像; [0027] 图2是实施例一中LPBF制备的2A14YZr铝合金的金相照片; [0028] 图3是实施例一中LPBF制备的2A14YZr铝合金的室温拉伸测试得到的应力‑应变曲线; [0029] 图4是实施例二中LPBF制备的2A14YZr铝合金纵截面的OM图像; [0030] 图5是实施例二中LPBF制备的2A14YZr铝合金纵截面的SEM图像; [0031] 图6是实施例二中LPBF制备的2A14YZr铝合金试样的室温拉伸测试得到的应力‑应变曲线; [0032] 图7是对比例一中LPBF制备的2A14铝合金纵截面的OM图像; [0033] 图8是对比例二中LPBF制备的2A14Y铝合金纵截面的OM图像。 具体实施方式[0034] 实施例一: [0035] 选用2A14铝合金作为合金基体,采用氩气雾化法制备Y、Zr改性2A14(2A14YZr)铝合金粉末,具体成分如下(wt.%): [0036] Cu 4.2%;Y 1.3%;Zr 0.7%;Mg 0.5%;Si 1.1%;Mn 0.7%;Fe 0.2%;余量为Al;经过振动筛分得到用于激光粉末床熔融(LPBF)成形的合金粉末粒度为10~53μm;图1为所用增材制造用2A14YZr铝合金粉末的扫描电镜图像,绝大多数粉末形貌均呈现均匀的球形。 [0037] 以2A14YZr铝合金粉末为原料,采用LPBF增材制造成形。设定LPBF工艺参数为:激光功率280W,扫描速度300mm/s,搭接间距100μm,层厚30μm,层间旋转角度67°,控制成形室氧含量低于800ppm,打印基板预热至120℃。LPBF成形前,将铝合金粉末在真空干燥箱中采用100℃干燥8h。采用上述工艺参数制备得到2A14YZr铝合金。 [0038] 图2所示为LPBF制备的2A14YZr铝合金的金相照片,2A14YZr合金未出现任何裂纹缺陷,表明所设计铝合金适用于增材制造。 [0039] 将所制备合金样品在室温下进行拉伸测试,得到的应力‑应变曲线如图3所示。由图3可以看出,本发明LPBF制备的2A14YZr铝合金,屈服强度为318MPa,抗拉强度可达418MPa,伸长率为13.8%。 [0040] 结果表明,所设计的2A14YZr铝合金表现出较好的增材制造成形性能,采用LPBF制备的样品力学性能优良,适用于增材制造。 [0041] 实施例二: [0042] 以实施例一中2A14YZr铝合金粉末为原料,采用LPBF增材制造成形。设定LPBF工艺参数为:激光功率240~360W,扫描速度500~1300mm/s,搭接间距100μm,层厚30μm,层间旋转角度67°,控制成形室氧含量低于800ppm,打印基板预热至150℃。LPBF成形前,将铝合金粉末在真空干燥箱中采用100℃干燥8h。采用上述工艺参数制备得到2A14YZr铝合金。 [0043] 所得到的一批打印态2A14YZr铝合金的金相照片如图4所示,均未发生开裂。 [0044] 在激光功率为360W,扫描速度为700mm/s条件下制备得到的2A14YZr铝合金缺陷最少,相对密度达到99.54%,其纵截面的SEM图像如图5所示。从图中可以看出,合金未出现任何裂纹缺陷,仅存在少量的孔隙。将激光功率为360W,扫描速度为700mm/s条件下所制备合金样品在室温下进行拉伸测试,得到的应力‑应变曲线如图6所示。由图6可以看出,本发明LPBF制备的2A14YZr铝合金,屈服强度为345MPa,抗拉强度可达421MPa,伸长率为15.1%。 [0045] 结果表明,所设计的2A14YZr铝合金可在较大的参数范围内制备得到无裂纹样品,打印态样品综合力学优良,适用于增材制造。 [0046] 实施例三: [0047] 选用2A14铝合金作为合金基体,采用氩气雾化法制备Y、Zr改性2A14铝合金粉末,具体成分如下(wt.%): [0048] Cu 4.2%;Y 1.0%;Zr 1.0%;Mg 0.5%;Si 1.1%;Mn 0.7%;Fe 0.2%;余量为Al;经过振动筛分得到用于激光粉末床熔融(LPBF)成形的合金粉末粒度为10~53μm。 [0049] 以Y、Zr改性2A14铝合金粉末为原料,采用LPBF增材制造成形。设定LPBF工艺参数为:激光功率360W,扫描速度900mm/s,搭接间距100μm,层厚30μm,层间旋转角度67°,控制成形室氧含量低于800ppm,打印基板预热至150℃。LPBF成形前,将铝合金粉末在真空干燥箱中采用100℃干燥8h。采用上述工艺参数制备得到Y、Zr改性2A14铝合金。 [0050] 打印态样品未出现任何裂纹缺陷,结果表明,所设计的Y、Zr改性2A14铝合金表现出较好的增材制造成形性能,采用LPBF制备的样品力学性能优良,适用于增材制造。 [0051] 对比例一: [0052] 选用2A14铝合金,采用氩气雾化法制备2A14铝合金粉末,具体成分如下(wt.%): [0053] Cu 4.2%;Mg 0.5%;Si 1.1%;Mn 0.7%;Fe 0.2%;余量为Al;经过振动筛分得到用于激光粉末床熔融成形的合金粉末粒度为10~53μm。 [0054] 以2A14铝合金粉末为原料,采用LPBF增材制造成形。设定LPBF工艺参数为:激光功率240~360W,扫描速度500~1300mm/s,搭接间距100μm,层厚30μm,层间旋转角度67°,控制成形室氧含量低于800ppm,打印基板预热至150℃。LPBF成形前,将铝合金粉末在真空干燥箱中采用120℃干燥4h。采用上述工艺参数制备得到2A14铝合金。 [0055] 图7所示为LPBF制备的2A14铝合金纵截面(XZ)OM图像,可见所有样品中均出现了严重的开裂现象,所制备的2A14铝合金力学性能差,无法获得强度和伸长率数据。结果表明,基于铸造‑变形加工过程设计的2A14铝合金开裂敏感性高,增材制造成形性能差,不适用于增材制造。 [0056] 对比例二: [0057] 选用2A14铝合金作为合金基体,采用氩气雾化法制备Y改性2A14(2A14Y)铝合金粉末,具体成分如下(wt%): [0058] Cu 4.2%;Y 1.3%;Mg 0.5%;Si 1.1%;Mn 0.7%;Fe 0.2%;余量为Al;经过振动筛分得到用于激光粉末床熔融成形的合金粉末粒度为3~85μm,基本满足LPBF用合金粉末的要求。 [0059] 以2A14Y铝合金粉末为原料,采用LPBF增材制造成形。设定LPBF工艺参数为:激光功率240~360W,扫描速度500~1300mm/s,搭接间距100μm,层厚30μm,层间旋转角度67°,控制成形室氧含量低于800ppm,打印基板预热至150℃。LPBF成形前,将铝合金粉末在真空干燥箱中采用120℃干燥4h。采用上述工艺参数制备得到2A14Y铝合金。 [0060] 图8所示为LPBF制备的2A14Y铝合金纵截面(XZ)OM图像,可见所有样品中均出现了裂纹。部分样品开裂严重,通过调控工艺参数可以降低裂纹密度,但是无法制备无裂纹样品。结果表明,Y改性有利于改善2A14Y铝合金的增材制造成形性能,但是,所设计的2A14Y铝合金表现出较差的增材制造成形性,不适用于增材制造。 [0061] 以上所述仅是本发明的优选实施方式,是为了说明本发明的原理而采用的示例性实施方式,然而本发明并不局限于此。应当指出,对于本技术领域的普通技术人员来说,在不脱离本发明原理的前提下,还可以做出若干改进和润饰,这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。 |