下面结合具体的实施例进一步阐述本发明。但是应该明白，以下实施例仅用于说明本发明而不构成对本发明范围的限制。下列实施例中未注明具体条件的试验方法，通常按照常规条件进行。
实施例1：
请参阅图1，图1为本发明重金属污染土壤旋流过滤器实施例1的结构示意图，如图所示，包括筒体和滤网段，在所述筒体内设置滤网段1‑4，所述滤网段的顶部设有溢流口1‑
1；所述筒体由圆柱段1‑3和圆锥段1‑5连接而成。沿所述筒体上部的切线方向设置有进料口
1‑2，所述筒体的底部设置有底流口1‑6；所述滤网段1‑4呈环状，壁面呈过滤孔均匀分布。当重金属污染土壤颗粒混合液通过所述进料口进入所述筒体内产生旋转流动，受旋流离心力作用，混合液携带细小颗粒向所述滤网段壁面迁移，其中，含粗颗粒的外旋流从底流口流出，内旋流经所述滤网段拦截颗粒后，较大颗粒所受离心力和在滤网表面边界层内高速自转产生的升力的耦合作用克服过滤吸力，使滤网表面颗粒径向迁移，然后经所述溢流口流出，实现滤网表面旋流自清洁。滤网截面图中，Fd为垂直滤网外壁面的流体曳力，Fm为颗粒自转产生的Magnus升力，Fc为离心力，ωz为颗粒轴向自转速度，Ut为环隙中颗粒的径向速度。
所述滤网段采用冲孔结构时，孔径不低于重金属污染土壤颗粒中值粒径；所述滤网段采用网丝编织结构时，网丝与切向入口平面夹角成30‑90°，如图5所示。
其具体运作过程及效果如下：
1、物料性质及相关参数
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实验材料为石英砂颗粒，密度为2650kg/m。液相为自来水，密度为998kg/m。实验所用混合液浓度为2g/L(±5％)。
2、实施过程
针对现有旋流分离技术存在的溢流夹粗的现象，采用图1所示的旋流过滤器，石英砂混合溶液通过管道进入进料口，沿着进料口切向进入筒体，在筒体内颗粒受离心力高速旋转，石英砂大颗粒随着水流进入圆锥段，旋流器的分离主要发生于此段，大颗粒沿着圆锥段内壁面进入底流口，从底流口流出收集；石英砂细颗粒在滤网处所受离心力和在滤网表面边界层内高速自转产生的升力的耦合作用克服过滤吸力，同时不在滤网表面边界层形成滤饼，溢流液随后从溢流口流出。
3、结果分析
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旋流过滤器的分离实验，在进料口流量为2.0、2.5和3.0m /h三种工况下进行实验。压力表显示范围为58‑139kPa。
(1)分离效率
下表为实验所得不同工况下的分离效率。本实验所设计旋流器公称直径为40mm。
(2)分级效率
图2为旋流过滤器的分级效率图，可以看出，随着进料口流量增大，分级效率随之
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增大，出现了“鱼钩效应”。当流量为2.0m/h时，对于大于126.3μm的石英砂颗粒的分离效率
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达到100％，当流量为3.0m/h时，对于大于113.9μm的石英砂颗粒的分离效率达到100％。
实施例2：
请参阅图3，图3为本发明重金属污染土壤旋流分级减量系统实施例2的结构示意图，如图所示，包括旋流分离器、一级旋流过滤器和二级旋流过滤器。其中二级旋流过滤器由筒体和滤网段组成，如图4，在所述筒体内设置滤网段2‑3，所述溢流管的顶部设有溢流口
2‑1、底部即所述筒体底部；所述筒体由圆柱段2‑4构成。沿所述筒体上部的切线方向设置有进料口2‑2，沿所述筒体下部的切线方向设置有底流口2‑5；所述滤网段2‑4呈环状，壁面呈过滤孔均匀分布。当重金属污染土壤颗粒混合液通过所述进料口进入所述筒体内产生旋转流动，受旋流离心力作用，混合液向所述滤网段壁面迁移，其中，含粗颗粒混合液外旋流从流出口流出，含细颗粒混合液的内旋流经所述滤网段拦截颗粒后，回流经所述溢流出口流出。所述滤网段采用冲孔结构时，孔径不低于重金属污染土壤颗粒中值粒径；所述滤网段采用网丝编织结构时，网丝与切向入口平面夹角成30‑90°，如图5所示。
具体运作过程及效果如下：
1、物料性质及相关参数
实验材料为某河道污染土壤，其中土壤只要受重金属铜和镉的污染。液相为自来水。实验所用混合液浓度为150g/L。采样土壤重金属铜总量为254mg/kg，采样土壤重金属镉总量为71mg/kg。
2、实施过程
运行中，污染土壤浆液通过旋流分离器，浓缩的砂石以及较大土壤颗粒从底流口直接排出；较小颗粒从溢流口进入一级旋流过滤器，经旋流过滤分级浓缩，底流直接排出；
其余流体经溢流口进入二级旋流过滤器，再次分级浓缩，高污染土壤颗粒从底流口收集，溢流口流体因其很低的固含量可以循环利用。同时在重金属污染土壤旋流分级减量系统的各点位取样。
3、结果分析
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系统所采取流量为2.4m /h，下表为系统A、B、C、D、E五个取样点所含土壤颗粒的重金属总量。
表1系统各出口土壤中重金属总量
如表1所示，重金属铜和镉污染土壤经系统分级，B、C、D、E出口的土壤中值粒径随之降低，重金属铜和镉的总量随之增加，符合重金属污染物和土壤粒径之间存在负相关性的规律。
根据《土壤环境质量建设用地土壤污染风险管控标准(试行)》(GB36600‑2018)对重金属污染场地填埋的要求，其中重金属铜的第二类用地筛选值为18000mg/kg，结果分析各出口土壤铜总量小于第二类用地标准；重金属镉的第二类用地筛选值为65mg/kg，B取样口的土壤符合回填标准，对重金属镉污染的去除效率达到了21.76％。
因此，B取样点符合回填标准，即旋流分离器底流口浓缩的土壤符合第二类用地回填标准。此时，土壤的减量化效率即为B出口的分离效率，达到77.53％。表2为B、C、D、E各出口的分离效率。
表2系统各出口的分离效率