包括周向增强元件的层的轮胎
阅读：930发布：2020-08-19
专利汇可以提供包括周向增强元件的层的轮胎专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 涉及一种轮胎，所述轮胎包括胎冠帘布层，所述胎冠帘布层由至少两个工作胎冠层形成，每个胎冠层由插入两个 橡胶 共混物表层之间的增强元件形成， 聚合物 共混物的第一层S与至少一个工作胎冠层 接触 并且与 胎体 帘布层接触，胎冠帘布层包括至少一个周向增强元件的层。至少层C在10％伸长下的拉伸 弹性模量 大于9MPa，所述层C的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100，并且第一层S在10％和60℃下在返回周期中测得的复合动态 剪切模量 G*大于1.35MPa。，下面是包括周向增强元件的层的轮胎专利的具体信息内容。
1.具有径向胎体增强件的轮胎，所述轮胎包括胎冠增强件，所述胎冠增强件由增强元件的至少两个工作胎冠层形成，所述增强元件从一层至另一层交叉并且与周向方向形成在
10°和45°之间的角度，橡胶配混物的层C至少设置在所述至少两个工作胎冠层的端部之间，聚合物配混物的第一层S与至少一个工作胎冠层接触并且与胎体增强件接触，所述聚合物配混物的第一层S沿轴向延伸至少直至胎面的轴向端部，所述胎面覆盖胎冠增强件并且通过两个胎侧连接至两个胎圈，胎冠增强件包括至少一个周向增强元件的层，其特征在于，层C在10％伸长下的拉伸弹性模量大于9MPa，并且层C的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于
0.100，并且所述聚合物配混物的第一层S在10％和60℃下在返回周期中测得的复合动态剪切模量G*大于1.35MPa。
2.根据权利要求1所述的轮胎，其特征在于，第一层S在10％和60℃下在返回周期中测得的复合剪切模量G*小于2MPa。
3.根据权利要求1和2中任一项所述的轮胎，其特征在于，第一层S的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的轮胎，其特征在于，所述聚合物配混物的第一层S包括由如下成分组成的增强填料：
a)BET比表面积在30和160m2/g之间的炭黑，以大于或等于15phr并且小于或等于28phr的含量使用，
b)或比表面积在30和260m2/g之间的包含SiOH和/或AlOH表面官能团的二氧化硅和/或氧化铝类型的白填料，所述白填料选自沉淀或热解二氧化硅、氧化铝、铝硅酸盐，或在合成过程中或合成之后改性的炭黑，以大于或等于15phr并且小于或等于55phr的含量使用，c)或(a)中描述的炭黑和(b)中描述的白填料的共混物，其中总的填料含量大于或等于
15phr并且小于或等于50phr，并且白填料的phr含量比炭黑的phr含量低5或5以上。
5.根据前述权利要求中任一项所述的轮胎，其特征在于，橡胶配混物的层C为弹性体配混物，所述弹性体混合物基于天然橡胶或基于主要具有顺式-1,4链的合成聚异戊二烯和可能的至少一种其它二烯弹性体，在共混物的情况下，天然橡胶或合成聚异戊二烯相对于所使用的一种或多种其它二烯弹性体和增强填料的含量以主要含量存在，所述增强填料由如下成分组成：
a)BET比表面积小于60m2/g的炭黑，无论其吸油值如何，以在40和100phr之间，优选在60和90phr之间的含量使用，
b)或BET比表面积在30和260m2/g之间的包含SiOH和/或AlOH表面官能团的二氧化硅和/或氧化铝类型的白填料，所述白填料选自沉淀或热解二氧化硅、氧化铝、铝硅酸盐，或在合成过程中或合成之后改性的炭黑，以在40和100phr之间，优选在60和90phr之间的含量使用，
c)或(a)中描述的炭黑和(b)中描述的白填料的共混物，其中总的填料含量在40和
100phr之间，优选在60和90phr之间。
6.根据前述权利要求中任一项所述的轮胎，所述轮胎包括聚合物配混物的第二层G，所述第二层G在轴向上与聚合物配混物的第一层S接触并且在径向上位于胎体增强件和胎冠增强件的增强元件的径向最内层之间，其特征在于，所述聚合物配混物的第一层S在10％和
60℃下在返回周期中测得的复合动态剪切模量G*大于1.35MPa。
7.根据权利要求6所述的轮胎，其特征在于，第二层G在10％和60℃下在返回周期中测得的复合剪切模量G*小于2MPa。
8.根据权利要求6和7中任一项所述的轮胎，其特征在于，第二层G的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100。
9.根据权利要求6至8中任一项所述的轮胎，其特征在于，所述聚合物配混物的第二层G包括由如下成分组成的增强填料：
a)BET比表面积在30和160m2/g之间的炭黑，以大于或等于15phr并且小于或等于28phr的含量使用，
b)或比表面积在30和260m2/g之间的包含SiOH和/或AlOH表面官能团的二氧化硅和/或氧化铝类型的白填料，所述白填料选自沉淀或热解二氧化硅、氧化铝、铝硅酸盐，或在合成过程中或合成之后改性的炭黑，以大于或等于15phr并且小于或等于55phr的含量使用，c)或(a)中描述的炭黑和(b)中描述的白填料的共混物，其中总的填料含量大于或等于
15phr并且小于或等于50phr，并且白填料的phr含量比炭黑的phr含量低5或5以上。
10.根据前述权利要求中任一项所述的轮胎，所述至少两个工作胎冠层具有不等的轴向宽度，其特征在于，在轴向最窄工作层的端部和通过橡胶配混物的层C与轴向最窄工作层隔开的工作层之间的距离d满足 为所述至少一个周向增强元件的层的
增强元件的直径，并且在子午平面中，在层C的轴向内端和轴向最窄工作层的端部之间的轴向宽度上，橡胶配混物的层C的厚度基本上恒定。
11.根据前述权利要求中任一项所述的轮胎，所述至少两个工作胎冠层各自由插入两个橡胶配混物的表层之间的增强元件形成，其特征在于，至少一个工作胎冠层的至少一个表层在10％伸长下的拉伸弹性模量大于9MPa，并且至少一个工作胎冠层的所述至少一个表层的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100。
12.根据权利要求11所述的轮胎，其特征在于，至少一个工作胎冠层的所述至少一个表层为弹性体配混物，所述弹性体配混物基于天然橡胶或主要具有顺式-1,4链的合成聚异戊二烯和可能的至少一种其它二烯弹性体，在共混物的情况下，天然橡胶或合成聚异戊二烯相对于所使用的一种或多种其它二烯弹性体和增强填料的含量以主要含量存在，所述增强填料由如下成分组成：
a)BET比表面积小于60m2/g的炭黑，无论其吸油值如何，以在40和100phr之间，优选在60和90phr之间的含量使用，
b)或BET比表面积在30和260m2/g之间的包含SiOH和/或AlOH表面官能团的二氧化硅和/或氧化铝类型的白填料，所述白填料选自沉淀或热解二氧化硅、氧化铝、铝硅酸盐，或在合成过程中或合成之后改性的炭黑，以在40和100phr之间，优选在60和90phr之间的含量使用，
c)或(a)中描述的炭黑和(b)中描述的白填料的共混物，其中总的填料含量在40和
100phr之间，优选在60和90phr之间。
13.根据前述权利要求中任一项所述的轮胎，其特征在于，层C在10％伸长下的拉伸弹性模量和至少一个工作胎冠层的所述至少一个表层在10％伸长下的拉伸弹性模量之差小于2MPa。
14.根据前述权利要求中任一项所述的轮胎，其特征在于，周向增强元件的层在径向上设置在两个工作胎冠层之间。
15.根据前述权利要求中任一项所述的轮胎，其特征在于，至少一个周向增强元件的层的增强元件为金属增强元件，所述金属增强元件在0.7％伸长下具有在10和120GPa之间的割线模量以及小于150GPa的最大切线模量。
16.根据前述权利要求中任一项所述的轮胎，其特征在于，工作胎冠层的增强元件不可伸长。
17.根据前述权利要求中任一项所述的轮胎，其特征在于，胎冠增强件通过被称为保护帘布层的至少一个增强元件的额外帘布层在径向上在外部得到补充，所述增强元件被称为弹性元件，所述弹性增强元件以相对于周向方向在10°和45°之间的角度定向，且方向与其所径向相邻的工作帘布层的元件形成的角度相同。
18.根据前述权利要求中任一项所述的轮胎，其特征在于，胎冠增强件还具有由金属增强元件形成的三角层，所述金属增强元件与周向方向形成大于60°的角度。
包括周向增强元件的层的轮胎
技术领域
背景技术
[0002] 在重型负荷类型的轮胎中，胎体增强件通常锚固在胎圈区域中的两侧，并且在径向上被由至少两个层构成的胎冠增强件覆盖，所述至少两个层重叠并且由丝线或帘线形成，所述丝线或帘线在每个层中平行并且从一个层至下一个层交叉，从而与周向方向形成在10°和45°之间的角度。形成工作增强件的所述工作层可以进一步由至少一个被称为保护层的层覆盖，所述被称为保护层的层由增强元件形成，所述增强元件有利地为金属的和可伸长的并且被称为弹性增强元件。其还可以包括具有低伸长性的金属丝线或帘线的层，所述低伸长性的金属丝线或帘线与周向方向形成在45°和90°之间的角度，该帘布层(被称为三角帘布层)在径向上位于胎体增强件和第一胎冠帘布层之间，所述第一胎冠帘布层被称为工作帘布层并且由平行的丝线或帘线形成，所述平行的丝线或帘线以绝对值不超过45°的角度铺设。三角帘布层与至少所述工作帘布层形成三角增强件，该增强件在其所经受的各种应力下具有低的变形，三角帘布层主要用于吸收施加在轮胎胎冠区域中的所有增强元件上的横向压缩力。
[0003] 当帘线在等于断裂力的10％的拉伸力下显示出至多等于0.2％的相对伸长时，所述帘线被称为是不可伸长的。
[0004] 当帘线在等于断裂负荷的拉伸力下显示出至少等于3％的相对伸长和小于150GPa的最大切线模量时，所述帘线被称为是弹性的。
[0005] 周向增强元件是与周向方向形成+2.5°至-2.5°(相对于0°)范围内的角度的增强元件。
[0006] 轮胎的周向方向或纵向方向是对应于轮胎的外周并由轮胎行驶方向限定的方向。
[0007] 轮胎的横向方向或轴向方向平行于轮胎的旋转轴线。
[0008] 径向方向是与轮胎的旋转轴线相交并与其垂直的方向。
[0009] 轮胎的旋转轴线是轮胎在正常使用时绕其旋转的轴线。
[0010] 径向平面或子午平面是包含轮胎的旋转轴线的平面。
[0011] 周向正中平面或赤道平面是垂直于轮胎的旋转轴线并且将轮胎分为两半的平面。
[0013] 至于橡胶组合物，模量的测量根据1988年9月的标准AFNOR-NFT-46002在张力下进行：在第二次伸长中(即在一个适应周期之后)测量(根据1979年12月的标准AFNOR-NFT-40101的正常温度和相对湿度条件)在10％伸长下的公称割线模量(或表观应力，以MPa表示)。
[0014] 由于全世界公路网络的改善和高速公路网络的增长，被称为“公路”轮胎的某些现有轮胎旨在以高速行驶在越来越长的旅途中。这种轮胎行驶的组合条件毫无疑问地使得行驶的距离增加，轮胎上的磨损减少；但另一方面，轮胎和特别是胎冠增强件的耐久性受到不利影响。
[0015] 这是因为在胎冠增强件中存在应力，特别是胎冠层之间的剪切应力，加上轴向最短胎冠层的端部处的操作温度的不可忽略的升高，其效果是导致裂缝在橡胶中出现并且在所述端部扩散。
[0016] 为了改进所研究类型的轮胎的胎冠增强件的耐久性，已经采用了与设置在帘布层端部(更特别是轴向最短帘布层的端部)之间和/或周围的橡胶配混物的层和/或成形元件的结构和质量相关的解决方案。
[0017] 特别已知的实践是在工作层的端部之间引入橡胶配混物的层，从而在所述端部之间产生脱离联接，从而限制剪切应力。然而这种脱离联接的层必须具有极好的内聚力。这种橡胶配混物的层例如描述于专利申请WO 2004/076204。
[0018] 为了改进位于胎冠增强件边缘附近的橡胶配混物的抗降解能力，专利FR 1 389 428推荐将橡胶成形元件与低滞后性胎面结合使用，所述橡胶成形元件覆盖至少胎冠增强件的侧面和边缘并且由低滞后性橡胶配混物形成。
[0019] 为了避免胎冠增强件帘布层之间的脱离，专利FR 2 222 232教导了将增强件的端部包覆在橡胶垫中，所述橡胶垫的肖氏A硬度与包围所述增强件的胎面的肖氏A硬度不同，并且高于位于胎冠增强件和胎体增强件帘布层的边缘之间的橡胶配混物的成形元件的肖氏A硬度。
[0020] 通过这种方式制备的轮胎的确有效地允许改进特别是耐久性方面的性能。
[0021] 此外，为了制备具有极宽胎面的轮胎或者在具有一定尺寸的轮胎上赋予更大的负荷承受能力，已知的实践是引入周向增强元件的层。例如专利申请WO 99/24269描述了存在这种周向增强元件的层。
[0022] 周向增强元件的层通常由金属帘线形成，所述金属帘线缠绕从而形成相对于周向方向的铺设角度小于2.5°的线圈。
[0023] 在试验过程中，本发明人证实，当包括周向增强元件的层的这种类型轮胎的某些设计以例如沿着蜿蜒道路行驶时可能遇到的方式受到严重且频繁的负荷时，所述轮胎呈现的侧偏刚度方面的特性可能使得在构成设置在工作层之间的胎冠增强件的橡胶配混物中出现开裂。所述开裂当然损害轮胎的耐久性特性。当在蜿蜒道路上超载和高速行驶时，所述开裂进一步加重。
发明内容
[0024] 本发明的目的是提供一种轮胎，所述轮胎的耐久性特性得以维持而无论磨损程度如何，并且所述轮胎的滚动阻力性能得以改进从而有助于降低装配有所述轮胎的车辆的燃料消耗。本发明特别致力于改进轮胎的动态特性，特别是侧偏刚度，使得耐久性特性得以维持而无论磨损程度如何，特别是在超载和高速行驶的条件下。
[0025] 根据本发明使用具有径向胎体增强件的轮胎实现该目的，所述轮胎包括胎冠增强件，所述胎冠增强件由增强元件的至少两个工作胎冠层形成，所述增强元件从一层至另一层交叉并且与周向方向形成在10°和45°之间的角度，橡胶配混物的层C至少设置在所述至少两个工作胎冠层的端部之间，聚合物配混物的第一层S与至少一个工作胎冠层接触并且与胎体增强件接触，所述聚合物配混物的第一层沿轴向延伸至少直至胎面的轴向端部，所述胎面覆盖胎冠增强件，所述胎面通过两个胎侧连接至两个胎圈，胎冠增强件包括至少一个周向增强元件的层，层C在10％伸长下的拉伸弹性模量大于9MPa，并且层C的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100，并且所述聚合物配混物的第一层S在10％和60℃下在返回周期中测得的复合动态剪切模量G*大于1.35MPa。
[0026] 损耗因数tan(δ)为橡胶配混物的层的动态特性。其在粘度分析仪(Metravib VA4000)上根据标准ASTM D 5992-96进行测量。记录硫化组合物的样品(厚度为4mm，横截面为400mm2的圆柱状试样)在10Hz的频率和60℃的温度下经受简单交变剪切的正弦负载的响应。从0.1％至50％(向外周期)，接着从50％至1％(返回周期)进行应变振幅扫描。产生的结果为复合动态剪切模量(G*)和损耗因数tan(δ)。对于返回周期，标明观察到的最大tan(δ)值，用tan(δ)max表示。
[0027] 滚动阻力为当轮胎滚动时出现的阻力。滚动阻力通过与轮胎在旋转过程中的变形相关的滞后性损失表示。与轮胎旋转相关的频率值对应于在30和100℃之间测得的tan(δ)值。在100℃下的tan(δ)值因此对应于轮胎在运行时的滚动阻力的指标。
[0028] 还有可能通过使用在60℃的温度下施加的能量测量试样的用百分比表示的回弹能量损失从而确定滚动阻力。
[0029] 根据本发明有利地，橡胶配混物的层C在60℃下的损失(用P60表示)小于20％。
[0030] 橡胶配混物的层C使得有可能获得所述工作胎冠层的脱离联接从而使剪切应力分散于更大的厚度。
[0031] 在本发明的含义内，联接层是这样的层：其中各个增强元件在径向上以至多1.5mm隔开，所述橡胶厚度在所述增强元件相应的上下母线之间沿径向测得。
[0032] 使用弹性模量值大于或等于9MPa并且tan(δ)max值小于0.100的所述配混物能够改进轮胎在滚动阻力方面的特性，同时维持满意的耐久性特性。
[0033] 根据本发明的一个优选的实施方案，橡胶配混物的层C为弹性体配混物，所述弹性体混合物基于天然橡胶或基于主要具有顺式-1,4链的合成聚异戊二烯和可能的至少一种其它二烯弹性体，在共混物的情况下，天然橡胶或合成聚异戊二烯相对于所使用的一种或多种其它二烯弹性体和增强填料的含量以主要含量存在，所述增强填料由如下成分组成：
[0035] b)或BET比表面积在30和260m2/g之间的包含SiOH和/或AlOH表面官能团的二氧化硅和/或氧化铝类型的白填料，所述白填料选自沉淀或热解二氧化硅、氧化铝、铝硅酸盐，或在合成过程中或合成之后改性的炭黑，以在40和100phr之间，优选在60和90phr之间的含量使用，
[0036] c)或(a)中描述的炭黑和(b)中描述的白填料的共混物，其中总的填料含量在40和100phr之间，优选在60和90phr之间。
[0037] BET比表面积的测量根据“The Journal of the American Chemical Society”(第60卷，第309页，1938年2月)中描述的BRUNAUER、EMMET和TELLER方法(对应于1987年11月的标准NFT 45007)进行。
[0038] 在使用透明填料或白填料的情况下，需要使用偶联剂和/或覆盖剂，所述偶联剂和/或覆盖剂选自本领域技术人员已知的试剂。作为优选的偶联剂的示例，可以提及双(3-三烷氧基甲硅烷基丙基)多硫化物类型的烷氧基硅烷硫化物，其中特别是由Degussa以名称Si69(纯液体产品)和名称X50S(固体产品(以50重量/50重量与N330炭黑共混))销售的双(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)四硫化物。作为覆盖剂的示例，可以提及脂肪醇，烷基烷氧基硅烷，例如由Degussa分别以名称Si116和Si216销售的六癸基三甲氧基硅烷或六癸基三乙氧基硅烷，二苯胍，聚乙二醇或任选通过OH或烷氧基官能团改性的硅油。以填料的重量计，涂布剂和/或偶联剂以≥1/100和≤20/100的比例使用，如果透明填料形成所有增强填料则优选以在2/100至15/100范围内的比例使用，如果增强填料通过炭黑和透明填料的共混物形成则以在1/100至20/100范围内的比例使用。
[0039] 具有上述二氧化硅和/或氧化铝类型的材料的形态和SiOH和/或AlOH表面官能团并且可以根据本发明用作这些材料的部分或全部替代品的增强填料的其它示例包括炭黑，所述炭黑在合成过程中通过在供应至炉的油中加入硅和/或铝的化合物或者在合成之后通过将酸加入炭黑在硅酸钠和/或铝酸钠溶液中的水悬浮液而改性，从而用SiOH和/或AlOH官能团至少部分地覆盖炭黑的表面。作为这种类型的在表面上具有SiOH和/或AlOH官能团的炭基填料的非限制性示例，可以提及ACS橡胶专题会议(阿纳海姆，加利福尼亚，1997年5月6-9日)第24号会议中描述的CSDP型填料，以及专利申请EP-A-0 799 854中的填料。
[0040] 当使用透明填料作为唯一的增强填料时，通过使用BET比表面积在30和260m2/g之间的沉淀或热解二氧化硅或沉淀氧化铝或硅酸铝获得滞后特性和内聚力特性。作为这种类型的填料的非限制性示例，可以提及来自Akzo的二氧化硅KS404，来自Degussa的Ultrasil VN2或VN3和BV3370GR，来自Huber的Zeopol 8745，来自Rhodia的Zeosil175MP或Zeosil 1165MP，来自PPG的HI-SIL 2000等。
[0041] 在可以与天然橡胶或主要具有顺式-1,4链的合成聚异戊二烯共混使用的二烯弹性体中，可以提及优选主要具有顺式-1,4链的聚丁二烯(BR)，苯乙烯-丁二烯共聚物(SBR)溶液或悬浮液，丁二烯-异戊二烯共聚物(BIR)，或苯乙烯-丁二烯-异戊二烯三元聚合物(SBIR)。这些弹性体可以是在聚合过程中或在聚合之后通过支化剂(例如二乙烯基苯)或星形支化剂(例如碳酸酯、卤化锡或卤化硅)或通过官能化剂改性的弹性体，所述官能化剂例如通过二甲基氨基苯甲酮或二乙基氨基苯甲酮的作用造成含氧羰基或羧基官能团或胺官能团接枝至链或链端部。在天然橡胶或主要包含顺式-1,4链的合成聚异戊二烯与一种或多种上述二烯弹性体的共混物的情况下，天然橡胶或合成聚异戊二烯优选以主要含量，更优选以大于70phr的含量使用。
[0042] 在制成层C的橡胶配混物中选择使用增强填料有助于获得在10％伸长下的拉伸弹性模量值并且获得tan(δ)max值。然而，在关于所述增强填料的上述数值范围内，本领域技术人员已知如何进一步调节其它常规成分(例如硫化剂或钴的衍生物)的量，也已知如何调节共混过程从而获得上述弹性和tan(δ)max值。
[0043] 最常规的轮胎设计提供了设置在工作胎冠层的端部之间的橡胶配混物的层，所述橡胶混合物的层在10％伸长下的拉伸弹性模量基本上等于根据本发明的层C的拉伸弹性模量，但是层C的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值大于0.130。这种类型的层的这些更常规使用的混合物造成更好的内聚力。
[0044] 在本发明的含义内，内聚性橡胶配混物为特别耐裂的橡胶配混物。因此通过在“PS”(纯剪切)试样上进行的疲劳开裂试验评估配混物的内聚力。所述试验包括在对试样进行刻痕之后确定裂扩展延速度“PR”(nm/周期)随能量释放速度“E”(J/m2)的变化。测量覆盖的实验范围为-20℃至+150℃范围内的温度、空气或氮气的气氛。试样的应力为以脉冲应力负载(“半正矢”切线信号)的形式施加的振幅在0.1mm和10mm之间的动态位移，剩余时间等于脉冲持续时间；信号的频率平均为约10Hz。
[0045] 测量包括3个部分：
[0046] ·“PS”试样在27％变形下的1000个周期的适应。
[0047] ·能量表征从而确定“E”＝f(变形)定律。能量释放速度“E”等于W0*h0，其中W0＝每个周期和每单位体积供应至材料的能量，h0＝试样的初始高度。利用“力/位移”采集数据，由此给出“E”和应力负载的振幅之间的关系。
[0048] ·在对“PS”试样进行刻痕之后测量裂缝。收集的数据用以确定裂缝扩展速度“PR”随施加的应力水平“E”的变化。
[0049] 本发明人已经能够证实根据本发明的层C的内聚力保持令人满意。
[0050] 本发明人特别证实，至少一个周向增强元件的层的存在有助于减少层C的内聚力的变化。特别地，最常规的轮胎设计特别包括设置在工作胎冠层的端部之间的tan(δ)max值大于0.130的橡胶配混物的层，造成设置在工作胎冠层的端部之间的所述橡胶配混物的层的内聚力的变化，该内聚力具有降低的倾向。本发明人发现，限制工作胎冠层的端部之间的剪切应力并且还限制温度增加的至少一个周向增强元件的层的存在造成层C的内聚力的较小变化。本发明人因此认为在根据本发明的轮胎设计中层C的内聚力(所述内聚力低于更常规的轮胎设计中存在的内聚力)是令人满意的。
[0051] 本发明人因此能够证实，通过层C在10％伸长下的大于9MPa的拉伸弹性模量和层C的小于0.100的tan(δ)max值的组合，至少一个周向增强元件的层的存在能够维持特别是耐久性方面的令人满意的性能。
[0052] 本发明人还能够证实，选择在10％和60℃下在返回周期中测得的复合剪切模量G*大于1.35MPa的第一层S改进了轮胎的动态特性和特别是侧偏刚度特性，尤其当轮胎经受在橡胶配混物的开裂方面特别不利的行驶条件时。本发明人事实上能够证实，尽管存在周向增强元件的层(然而，所述层赋予轮胎特别是轮胎的胎冠增强件显著的刚度)，上文对于第一层S列举的特征非常有助于该侧偏刚度特性。
[0053] 特别地并且本领域技术人员完全意料之外地，聚合物配混物的第一层S(所述层S被设置成与胎体增强件和至少一个胎冠增强件的层接触)的特性显著影响侧偏刚度特性。考虑到赋予轮胎刚度，周向增强元件的层的存在显然能够充分地并且理论上最佳地影响侧偏刚度特性。进行的试验证实，第一层S的特性显著影响轮胎的侧偏刚度特性，并且即使当存在周向增强元件的层时也允许改进侧偏刚度特性。本发明人进一步证实，选择该聚合物配混物的第一层S不损害与轮胎直线行驶时所经受的应力负荷相关的性能。
[0054] 根据本发明有利地，第一层S的在10％和60℃下在返回周期中测得的复合剪切模量G*小于2MPa，因此在损害轮胎的耐久性特性及其滚动阻力的情况下，轮胎的热特性也不会过度改变。
[0055] 还有利地，第一层S的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100。
[0056] 根据本发明的一个优选的实施方案，所述聚合物配混物的第一层S包含由如下成分组成的增强填料：
[0057] a)BET比表面积在30和160m2/g之间的炭黑，以大于15phr并且小于或等于28phr的含量使用，
[0058] b)或比表面积在30和260m2/g之间的包含SiOH和/或AlOH表面官能团的二氧化硅和/或氧化铝类型的白填料，所述白填料选自沉淀或热解二氧化硅、氧化铝、铝硅酸盐，或在合成过程中或合成之后改性的炭黑，以大于或等于15phr并且小于或等于55phr的含量使用，
[0059] c)或(a)中描述的炭黑和(b)中描述的白填料的共混物，其中总的填料含量大于或等于15phr并且小于或等于50phr，并且白填料的phr含量比炭黑的phr含量低5或5以上。
[0060] 本发明人进一步证实，第一层S具有足够高的内聚力从而限制了物体刺穿轮胎胎面时所出现的裂缝的扩展。本发明人因此证实，即使在物体刺穿轮胎胎面的上述情况下，也能实现组合动态特性(特别是侧偏刚度、滚动阻力和耐久性特性)的轮胎性能的折中。
[0061] 根据本发明的一个有利的替代形式，轮胎包括聚合物配混物的第二层G，所述第二层G在径向上位于胎体增强件和胎冠增强件的增强元件的径向最内层之间，并且轴向宽度至少等于胎冠增强件的增强元件的径向最内层的宽度的70％，并且在10％和60℃下在返回周期中测得的复合剪切模量G*大于1.35MPa。
[0062] 根据本发明的该替代形式的优选实施方案，所述第二层G的轴向宽度至多等于胎冠增强件的增强元件的径向最内层的宽度，并且优选至少等于胎冠增强件的增强元件的径向最内层的宽度的90％。
[0063] 根据本发明的该替代形式还优选地，所述第二层G的在径向方向上测得的厚度大于φ并且优选小于3φ，φ为径向最内胎冠增强层的增强元件的直径。
[0064] 本发明人甚至能够证实，通过补充周向增强元件的层和聚合物配混物的第一层S，由此限定的聚合物配混物的第二层G进一步有助于改进轮胎的侧偏刚度特性。
[0065] 根据本发明有利地，第二层G的在10％和60℃下在返回周期中测得的复合剪切模量G*小于2MPa，因此在损害轮胎的耐久性特性及其滚动阻力特性的情况下，轮胎的热特性也不会过度改变。
[0066] 还有利地，第二层G的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100。
[0067] 根据本发明的该替代形式的一个优选的实施方案，聚合物配混物的第二层G包含由如下成分组成的增强填料：
[0068] a)BET比表面积在30和160m2/g之间的炭黑，以等于或大于15phr并且小于或等于28phr的含量使用，
[0069] b)或比表面积在30和260m2/g之间的包含SiOH和/或AlOH表面官能团的二氧化硅和/或氧化铝类型的白填料，所述白填料选自沉淀或热解二氧化硅、氧化铝、铝硅酸盐，或在合成过程中或合成之后改性的炭黑，以大于或等于15phr并且小于或等于55phr的含量使用，
[0070] c)或(a)中描述的炭黑和(b)中描述的白填料的共混物，其中总的填料含量大于或等于15phr并且小于或等于50phr，并且白填料的phr含量比炭黑的phr含量低5或5以上。
[0071] 有利地，构成第二层G的聚合物配混物与构成第二层S的聚合物配混物相同。
[0072] 根据本发明的一个优选的实施方案，所述至少两个工作胎冠层具有不等的轴向宽度，在轴向最窄工作层的端部和通过橡胶配混物的层C与轴向最窄工作层隔开的工作层之间的距离d满足 为所述至少一个周向增强元件的层的增强元件的直径，并且在子午平面中，在层C的轴向内端和轴向最窄工作层的端部之间的轴向宽度上，橡胶配混物的层C的厚度基本上恒定。
[0073] 在本发明的含义内，在子午平面中从帘线至帘线(亦即在第一工作层的帘线和第二工作层的帘线之间)的距离d在基本上垂直于层C的表面的方向上测得。换言之，该距离d包括第一层C的厚度，和在径向上位于径向内部工作层的帘线外部和在径向上位于径向外部工作层的帘线内部的表层橡胶配混物的相应厚度。
[0074] 在本发明的含义内，橡胶配混物的层C的厚度在所述层C的两个表面之间通过一个表面上的点在另一个表面上的正交投影测得。
[0075] 在本发明的含义内，橡胶配混物的层C的厚度基本上恒定表示，所述厚度的变化不大于0.3mm。这些厚度变化仅由于在轮胎的制造和固化过程中的蠕变现象。层C为半成品形式，亦即通过即用型元件形成轮胎，因此有利地呈现恒定厚度。
[0076] 各种厚度的测量在轮胎的横截面上进行，轮胎因此处于未充气状态。
[0077] 更常规的轮胎设计提供了设置在工作胎冠层的端部之间的橡胶配混物的层，所述层特别在最窄工作层的端部处具有更大厚度并且当在轮胎的子午截面中观察时具有不均匀的厚度轮廓，从而允许所述厚度并且避免最窄工作层的端部环境的过度破坏。如上所解释的，该橡胶配混物的层的存在能够特别限制在工作胎冠层的端部之间的剪切应力，所述工作胎冠层在其端部处的周向刚度为零。根据上文给出的d的定义，测得的在轴向最窄工作层的端部和通过橡胶配混物的层与轴向最窄工作层隔开的工作层之间的距离通常大于3.3mm。这对应于橡胶配混物的层的至少2.5mm的厚度，然而通常地，其每个端部处的厚度倾向于趋近小于0.5mm的值。
[0078] 本发明人能够证实，利用在层C的轴向内端和轴向最窄工作层的端部之间的轴向宽度上具有基本上恒定厚度的橡胶配混物的层C并且使距离d在 和 之间，存在至少一个周向增强元件的层能够维持特别是耐久性以及磨损方面的令人满意的性能。实际上，存在周向增强元件的层使得足以有助于抵抗特别是接触斑块中的至少一些周向张力，使得胎冠工作层的端部之间的剪切应力可以减小。
[0079] 此外，当在层C的轴向内端和轴向最窄工作层的端部之间的轴向宽度上层C具有基本上恒定的厚度并且距离d在 和 之间时(与层C的厚度相关的所述特征在轮胎的侧偏刚度特性方面是不利的)，周向增强元件的层和在10％和60℃下在返回周期中测得的复合剪切模量G*大于1.35MPa的第一层S或甚至第二层G的组合也能够维持令人满意的轮胎侧偏刚度特性。
[0080] 此外，橡胶配混物的层C因此有利地在半成品状态下呈现具有恒定厚度的层的形式，这使得制造简单并且还可以容易地储存。特别地，通常以上述方式使用并且在横截面中具有厚度变化的形状的层一方面更难以制备并且另一方面更难以储存。特别地，厚度变化造成储存问题，因为这些半成品通常缠绕在卷筒上储存。相比于常规使用的层(所述层为半成品状态并且横截面具有基本上圆形轮廓)，根据本发明的层C为半成品状态并且横截面的轮廓基本上平坦。
[0081] 由于根据本发明的半成品形式的橡胶配混物的层的制造和储存简化至一定程度，这可能造成更低的轮胎制造成本，尽管轮胎相比于常规轮胎可能额外包括周向增强元件的层。
[0082] 根据本发明的一个有利的实施方案，轴向最宽的工作胎冠层在径向上位于其他工作胎冠层的内部。
[0083] 还优选地，包括在所述橡胶配混物的层C的轴向最内端和轴向最窄工作胎冠层的端部之间的橡胶配混物的层C的轴向宽度D满足：
[0084] 3.φ2≤D≤25.φ2
[0085] 其中φ2为轴向最窄工作胎冠层的增强元件的直径。所述关系式限定了橡胶配混物的层C和轴向最窄工作胎冠层之间的接合区域。所述接合低于等于轴向最窄工作层的增强元件的直径的三倍的值，所述接合可以证明不足以获得工作胎冠层的脱离联接，特别是不足以获得轴向最窄工作胎冠层的端部处的应力降低。当接合的值大于轴向最窄工作层的增强元件的直径的二十倍时，该接合的值可能造成轮胎的胎冠增强件的侧偏刚度的过度降低。
[0086] 优选地，包括在所述橡胶配混物的层C的轴向最内端和轴向最窄工作胎冠层的端部之间的橡胶配混物的层C的轴向宽度D大于5mm。
[0087] 各种厚度的测量在轮胎的横截面上进行，轮胎因此处于未充气状态。
[0088] 根据本发明的实施方案的一个替代形式，至少一个工作胎冠层的至少一个表层在10伸长％下的拉伸弹性模量大于9MPa，并且至少一个工作胎冠层的所述至少一个表层的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100。
[0089] 通常地，工作胎冠层的表层的tan(δ)max值大于0.120MPa，并且表层具有更好的内聚力。
[0090] 如在层C的情况下，本发明人能够证实，当在10％伸长下具有大于9MPa的拉伸弹性模量和小于0.100的tan(δ)max值时，工作胎冠层的表层的内聚力维持令人满意。
[0091] 本发明人还能够证实，至少一个周向增强元件的层的存在有助于减少工作胎冠层的表层的内聚力的变化。特别地，本发明人发现，特别当车辆沿行弯曲路径时，至少一个周向增强元件的层的存在有助于限制工作胎冠层的增强元件处于压缩下的程度，并进一步限制了温度的增加，因此造成表层的内聚力的较小变化。本发明人因此认为在根据本发明的轮胎设计中工作胎冠层的表层的内聚力(所述内聚力低于更常规的轮胎设计中存在的内聚力)是令人满意的。
[0092] 正如在橡胶配混物的层C的情况下，使用弹性模量大于或等于9MPa并且tan(δ)max值小于0.100的至少一个工作胎冠层的至少一个表层，能够改进轮胎在滚动阻力方面的特性同时维持令人满意的耐久性特性。
[0093] 根据本发明的一个优选的实施方案，至少一个工作胎冠层的所述至少一个表层为弹性体配混物，所述弹性体配混物基于天然橡胶或基于主要具有顺式-1,4链的合成聚异戊二烯和可能的至少一种其它二烯弹性体，在共混物的情况下，天然橡胶或合成聚异戊二烯相对于所使用的一种或多种其它二烯弹性体和增强填料的含量以主要含量存在，所述增强填料由如下成分组成：
[0094] a)BET比表面积小于60m2/g的炭黑，无论其吸油值如何，以在40和100phr之间，优选在60和90phr之间的含量使用，
[0095] b)或BET比表面积在30和260m2/g之间的包含SiOH和/或AlOH表面官能团的二氧化硅和/或氧化铝类型的白填料，所述白填料选自沉淀或热解二氧化硅、氧化铝、铝硅酸盐，或在合成过程中或合成之后改性的炭黑，以在40和100phr之间，优选在60和90phr之间的含量使用，
[0096] c)或(a)中描述的炭黑和(b)中描述的白填料的共混物，其中总的填料含量在40和100phr之间，优选在60和90phr之间。
[0097] 在使用透明填料或白填料的情况下，需要使用偶联剂和/或覆盖剂，所述偶联剂和/或覆盖剂选自本领域技术人员已知的试剂。作为优选的偶联剂的示例，可以提及双(3-三烷氧基甲硅烷基丙基)多硫化物类型的烷氧基硅烷硫化物，其中特别是由Degussa以名称Si69(纯液体产品)和名称X50S(固体产品(以50重量/50重量与N330炭黑共混))销售的双(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)四硫化物。作为覆盖剂的示例，可以提及脂肪醇，烷基烷氧基硅烷，例如由Degussa分别以名称Si116和Si216销售的六癸基三甲氧基硅烷或六癸基三乙氧基硅烷，二苯胍，聚乙二醇或任选通过OH或烷氧基官能团改性的硅油。以填料的重量计，涂布剂和/或偶联剂以≥1/100和≤20/100的比例使用，如果透明填料形成所有增强填料则优选以在2/100至15/100范围内的比例使用，如果增强填料通过炭黑和透明填料的共混物形成则以在1/100至20/100范围内的比例使用。
[0098] 具有上述二氧化硅和/或氧化铝类型的材料的形态和SiOH和/或AlOH表面官能团并且可以根据本发明用作这些材料的部分或全部替代品的增强填料的其它示例包括炭黑，所述炭黑在合成过程中通过在供应至炉的油中加入硅和/或铝的化合物或者在合成之后通过将酸加入炭黑在硅酸钠和/或铝酸钠溶液中的水悬浮液而改性，从而用SiOH和/或AlOH官能团至少部分地覆盖炭黑的表面。作为这种类型的在表面上具有SiOH和/或AlOH官能团的炭基填料的非限制性示例，可以提及ACS橡胶专题会议(阿纳海姆，加利福尼亚，1997年5月6-9日)第24号会议中描述的CSDP型填料，以及专利申请EP-A-0 799 854中的填料。
[0099] 当使用透明填料作为唯一的增强填料时，通过使用BET比表面积在30和260m2/g之间的沉淀或热解二氧化硅或沉淀氧化铝或硅酸铝获得滞后特性和内聚力特性。作为这种类型的填料的非限制性示例，可以提及来自Akzo的二氧化硅KS404，来自Degussa的Ultrasil VN2或VN3和BV3370GR，来自Huber的Zeopol 8745，来自Rhodia的Zeosil175MP或Zeosil 1165MP，来自PPG的HI-SIL 2000等。
[0100] 在可以与天然橡胶或主要具有顺式-1,4链的合成聚异戊二烯共混使用的二烯弹性体中，可以提及优选主要具有顺式-1,4链的聚丁二烯(BR)，苯乙烯-丁二烯共聚物(SBR)溶液或悬浮液，丁二烯-异戊二烯共聚物(BIR)或苯乙烯-丁二烯-异戊二烯三元聚合物(SBIR)。这些弹性体可以是在聚合过程中或在聚合之后通过支化剂(例如二乙烯基苯)或星形支化剂(例如碳酸酯、卤化锡或卤化硅)或通过官能化剂改性的弹性体，所述官能化剂例如通过二甲基氨基苯甲酮或二乙基氨基苯甲酮的作用造成含氧羰基或羧基官能团或胺官能团接枝至链或链端部。在天然橡胶或主要包含顺式-1,4链的合成聚异戊二烯与一种或多种上述二烯弹性体的共混物的情况下，天然橡胶或合成聚异戊二烯优选以主要含量，更优选以大于70phr的含量使用。
[0101] 正如在层C的情况下，在构成至少一个工作胎冠层的至少一个表层的橡胶配混物中选择使用增强填料有助于获得在10％伸长下的拉伸弹性模量值并且获得tan(δ)max值。然而，在关于所述增强填料的上述数值范围内，本领域技术人员已知如何进一步调节其它常规成分(例如硫化剂或钴的衍生物)的量，也已知如何调节共混过程从而获得上述弹性和tan(δ)max值。
[0102] 根据本发明还有利地，层C在10％伸长下的拉伸弹性模量和至少一个工作胎冠层的至少一个表层在10％伸长下的拉伸弹性模量之间的差别小于2MPa。
[0103] 根据第一个实施方案，至少最窄工作胎冠层的表层的弹性模量大于所述橡胶配混物的层C的弹性模量，使得所述层的堆叠显示出有利于抵抗最窄工作胎冠层的端部处的裂缝出现的弹性模量梯度。
[0104] 根据第二个实施方案，工作胎冠层的表层的弹性模量和所述橡胶配混物的层C的弹性模量相同，并且还有利地，各橡胶配混物相同从而简化制造轮胎的工业条件。
[0105] 根据本发明的一个有利的实施方案，至少一个工作胎冠层的所述增强元件为具有饱和层的帘线，至少一个内层用由聚合物组合物制成的层加上护套，所述聚合物组合物例如为优选基于至少一种二烯弹性体的不可交联、可交联或经交联的橡胶组合物。
[0106] 被称为“层状”帘线或“多层”帘线的帘线为这样的帘线，其由中心芯部和围绕该中心芯部布置的线股或丝线的一个或多个实际上同心的层构成。
[0107] 在本发明的含义内，层状帘线的饱和层为由丝线制成的层，其中不存在加入至少一根额外丝线的足够空间。
[0108] 本发明人能够证实，存在如上所述的帘线作为工作胎冠层的增强元件能够有助于耐久性方面的更好性能。
[0109] 特别地，如上文所解释的，工作层的表层的橡胶配混物显然能够降低轮胎的滚动阻力。这造成当轮胎使用时这些橡胶配混物的温度降低，这可能在一定的轮胎使用条件下造成增强元件对于氧化现象更弱的保护。特别地，橡胶配混物在阻隔氧气的能力上的特性随着温度而降低，并且对于大多恶劣行驶条件，氧气的存在可能造成帘线的机械特性逐步变差，并且可能不利地影响这些帘线的寿命。
[0111] 表述“基于至少一种二烯弹性体的组合物”以已知的方式意指组合物包含主要量(即超过50％的质量份数)的这种或这些二烯弹性体。
[0112] 应当注意到，根据本发明的护套在其覆盖的层周围连续延伸(即，该护套在帘线的垂直于其半径的“径向正交”方向上是连续)，从而形成横截面有利地几乎为圆形的连续套筒。
[0113] 还应当注意到，该护套的橡胶组合物可以为可交联或经交联的，即其根据定义包含交联体系，当组合物固化(即硬化而非熔融)时所述交联体系适合允许组合物交联；因此，该橡胶组合物可以被称为不可熔融的，因为无论加热至多高的温度，其都不能熔融。
[0114] 术语“二烯”弹性体或橡胶以已知的方式被理解为意指至少部分(即均聚物或共聚物)基于二烯单体(具有两个共轭或非共轭碳-碳双键的单体)的弹性体。
[0115] 优选地，用于橡胶护套的交联体系是被称为硫化体系的体系，即基于硫(或硫给体试剂)和主硫化促进剂的体系。可以将各种已知的次促进剂或硫化活性剂加入这种基础硫化体系。
[0116] 除了所述交联体系之外，根据本发明的护套的橡胶组合物可以包括能够用在轮胎的橡胶组合物中的所有常规成分，例如基于炭黑和/或无机增强填料如二氧化硅的增强填料，抗老化剂例如抗氧化剂，增量油，增塑剂或改进未加工状态的组合物的可加工性的试剂，亚甲基受体和给体，树脂，双马来酰亚胺，已知的“RFS”(间苯二酚-甲醛-二氧化硅)类型的粘合促进体系，或金属盐，特别是钴盐。
[0117] 优选地，该护套的组合物选择为与帘线旨在增强的工作胎冠层的表层所使用的组合物相同。因此，在护套和橡胶基质的各个材料之间不存在潜在不相容性的问题。
[0118] 根据本发明的替代形式，至少一个工作胎冠层的所述帘线为[L+M]层构造的帘线，所述[L+M]层构造包括具有L根直径为d1并且以捻距p1螺旋缠绕在一起的丝线的第一层C1，L的范围为1至4，所述第一层C1被具有M根直径为d2并且以捻距p2螺旋缠绕在一起的丝线的至少一个中间层C2包围，M的范围为3至12，由基于至少一种二烯弹性体的不可交联、可交联或经交联的橡胶组合物构成的护套在所述构造中覆盖所述第一层C1。
[0119] 优选地，第一层内层(C1)的丝线的直径在0.10和0.5mm之间，并且外层(C2)的丝线的直径在0.10和0.5mm之间。
[0120] 还优选地，外层(C2)的所述丝线所缠绕的螺旋捻距在8和25mm之间。
[0121] 在本发明的含义内，螺旋捻距表示平行于帘线轴线测得的长度，经过所述长度之后具有该捻距的丝线围绕帘线轴线完成一整圈；因此，如果轴线由垂直于所述轴线并且隔开的距离等于构成帘线的层的丝线的捻距的长度的两个平面截开，则在这两个平面中的该丝线的轴线在对应于所讨论的丝线层的两个圆上占据相同的位置。
[0122] 有利地，确定帘线具有如下特征之一，甚至更优选地具有如下所有特征：
[0123] -层C2为饱和层，意指在该层中不存在加入至少一根直径d2的第(N+1)根丝线的足够空间，N表示可以围绕层C1以单层缠绕的丝线的最大数量；
[0124] -橡胶护套还覆盖内层C1，和/或隔开外层C2的相邻的成对丝线；
[0126] 优选地，橡胶护套具有从0.010mm至0.040mm范围的平均厚度。
[0128] 当使用碳钢时，其碳含量(钢的重量％)优选在0.1％和1.2％之间，更优选为0.4％至1.0％；这些含量代表轮胎所需的机械特性和丝线的可加工性之间的良好折中。应注意在0.5％和0.6％之间的碳含量最终使得这种钢更便宜，因为它们更容易拉制。取决于目标应用，本发明的另一个有利的实施方案还可以包括使用具有低碳含量(例如在0.2％和0.5％之间)的钢，这特别是因为较低的成本和更大的易拉制性。
[0129] 根据本发明的所述帘线可以使用本领域技术人员已知的各种技术例如在两个步骤中获得，首先使用挤出头给芯部或层C1加上护套，该步骤之后是通过围绕加上护套的层C1绞合或缠绕剩余的M根丝线(层C2)的最终操作的第二阶段。在任选的中间缠绕和解绕操作的过程中，由橡胶护套造成的未处理状态下的粘合问题可以以本领域技术人员已知的方式来解决，例如通过使用插入的塑料膜来解决。
[0130] 至少一个工作胎冠层的所述帘线例如选自专利申请WO2006/013077和WO 2009/083212中描述的帘线。
[0131] 根据本发明的具体实施方案的一个有利的替代形式，所述圆周增强元件的层的轴向宽度为大于0.5xS。
[0132] S为当轮胎安装在其使用的轮辋上并且被充气到其推荐压力时该轮胎的最大轴向宽度。
[0133] 增强元件的层的轴向宽度在轮胎的横截面上进行测量，因此轮胎处于未充气状态。
[0134] 根据本发明的一个优选的实施方案，至少两个工作胎冠层具有不同的轴向宽度，轴向最宽的工作胎冠层的轴向宽度和轴向最窄的工作胎冠层的轴向宽度之差在10至30mm之间。
[0135] 根据本发明的一个优选的实施方案，周向增强元件的层在径向上设置在两个工作胎冠层之间。
[0136] 根据本发明的该实施方案，相比于在径向上位于工作层的外部的相似的层，周向增强元件的层能够更显著地限制胎体增强件的增强元件处于压缩的程度。其优选在径向上通过至少一个工作层与胎体增强件隔开，从而限制所述增强元件上的应力负荷并且避免增强元件过度疲劳。
[0137] 根据本发明还有利地，在径向上与周向增强元件的层相邻的工作胎冠层的轴向宽度大于所述周向增强元件的层的轴向宽度，并且优选地，在赤道平面的每一侧和周向增强元件的层的直接轴向延伸部分中，与周向增强元件的层相邻的所述工作胎冠层在轴向宽度上联接，之后通过所述橡胶配混物的层C至少在所述两个工作层公共的剩余宽度上脱离联接。
[0138] 在与周向增强元件的层相邻的工作胎冠层之间存在这样的联接允许降低作用于最接近该联接的轴向最外周向元件的拉伸应力。
[0139] 根据本发明的一个有利的实施方案，至少一个周向增强元件的层的增强元件为金属增强元件，所述金属增强元件在0.7％伸长下具有在10和120GPa之间的割线模量和小于150GPa的最大切线模量。
[0140] 根据一个优选的实施方案，增强元件在0.7％伸长下的割线模量小于100GPa并且大于20GPa，优选在30和90GPa之间，还更优选小于80GPa。
[0141] 同样优选地，增强元件的最大切线模量小于130GPa，更优选地小于120GPa。
[0142] 在拉伸应力随着伸长(所述伸长通过分布在增强元件的金属的横截面上的20MPa的预负荷来确定)变化的曲线上测量上述模量值，拉伸应力对应于测得的张力除以增强元件的金属的横截面积。
[0143] 可以在拉伸应力随着伸长(所述伸长通过分布在增强元件的总的横截面上的10MPa的预负荷而确定)变化的曲线上测量相同增强元件的模量值，拉伸应力对应于测得的张力除以增强元件的总的横截面积。增强元件的总的横截面积是由金属和橡胶制成的复合元件的横截面积，橡胶特别在轮胎固化阶段的过程中渗入增强元件。
[0144] 根据这种与增强元件的总的横截面积相关的构想，至少一个周向增强元件的层的轴向外部的和中部的增强元件是金属增强元件，所述金属增强元件在0.7％伸长下具有在5和60GPa之间的割线模量和小于75GPa的最大切线模量。
[0145] 根据一个优选的实施方案，增强元件在0.7％伸长下的割线模量小于50GPa并且大于10GPa，优选在15和45GPa之间，还更优选小于40GPa。
[0146] 同样优选地，增强元件的最大切线模量小于65GPa，更优选地小于60GPa。
[0147] 根据一个优选的实施方案，至少一个周向增强元件的层的增强元件是金属增强元件，所述金属增强元件具有作为相对伸长的函数的拉伸应力曲线，所述拉伸应力曲线对于较小的伸长具有较缓的斜率，而对于较大的伸长具有基本上恒定并且较陡的斜率。附加帘布层的这种增强元件通常被称为“双模量”元件。
[0148] 根据本发明的一个优选的实施方案，基本上恒定并且较陡的斜率在0.1％和0.5％之间的相对伸长开始出现。
[0149] 上述增强元件的各个特征在取自轮胎的增强元件上测得。
[0150] 更特别适于制备根据本发明的至少一个周向增强元件的层的增强元件是例如公式21.23的组件，所述公式21.23的结构为3x(0.26+6x0.23)4.4/6.6SS；这种成股帘线由21根公式为3x(1+6)的基本丝线组成，其中3个股缠绕在一起，每一股由7根丝线组成，形成中间芯部的一根丝线的直径等于26/100mm，6根缠绕丝线的直径等于23/100mm。所述帘线具有等于45GPa的0.7％割线模量和等于98GPa的最大切线模量，这两个模量在拉伸应力随着伸长(所述伸长通过分布在增强元件的金属的横截面上的20MPa的预负荷来确定)变化的曲线上测得，拉伸应力对应于测得的张力除以增强元件的金属的横截面积。在拉伸应力随着伸长(所述伸长通过分布在增强元件的总的横截面上的10MPa的预负荷来确定)变化的曲线上，拉伸应力对应于测得的张力除以增强元件的总的横截面积，公式为21.23的该帘线具有等于23GPa的0.7％割线模量和等于49GPa的最大切线模量。
[0151] 同样地，增强元件的另一个示例是公式21.28的组件，所述公式21.28的组件的构造为3x(0.32+6x0.28)6.2/9.3SS。该帘线具有等于56GPa的0.7％割线模量和等于102GPa的最大切线模量，这两个模量在拉伸应力随着伸长(所述伸长通过分布在增强元件的金属的横截面上的20MPa的预负荷来确定)变化的曲线上测得，拉伸应力对应于测得的张力除以增强元件的金属的横截面积。在拉伸应力随着伸长(所述伸长通过分布在增强元件的总横截面上的10MPa的预负荷来确定)变化的曲线上，拉伸应力对应于测得的张力除以增强元件的总的横截面积，公式为21.28的该帘线具有等于27GPa的0.7％割线模量和等于49GPa的最大切线模量。
[0152] 即使在常规制造方法中的成型和固化阶段之后，在至少一个周向增强元件的层中使用这种增强元件也特别能够维持层的令人满意的刚度。
[0153] 根据本发明的第二个实施方案，周向增强元件可以由不可伸长的金属元件形成，所述金属元件以一定方式切割从而形成长度远小于最短层的周长但是优选大于所述周长的0.1倍的部分，所述部分之间的切口沿轴向彼此偏离。再次优选地，附加层的每单位宽度的拉伸弹性模量小于最具伸长性的工作胎冠层在相同条件下测得的拉伸弹性模量。所述实施方案能够以简单的方式赋予周向增强元件的层一定的模量，所述模量可以简单调节(通过选择同一行的部分之间的间隔)，但是在所有情况下都低于由相同但连续的金属元件构成的层的模量，附加层的模量在取自轮胎的切割元件的硫化层上测得。
[0154] 根据本发明的第三个实施方案，周向增强元件是波状金属元件，波幅与波长的比例a/λ至多等于0.09。优选地，附加层的每单位宽度的拉伸弹性模量小于最具伸长性的工作胎冠层在相同条件下测得的拉伸弹性模量。
[0155] 金属元件优选为钢帘线。
[0156] 根据本发明的一个优选的实施方案，工作胎冠层的增强元件为不可伸长的金属帘线。
[0157] 为了降低作用在轴向最外周向元件上的拉伸应力，本发明还有利地使工作胎冠层的增强元件与周向方向形成的角度小于30°，优选小于25°。
[0158] 本发明的一个优选的实施方案还使胎冠增强件通过被称为保护层的至少一个增强元件(被称为弹性元件)的附加层在径向上在外侧得到补充，所述弹性元件相对于周向方向以10°和45°之间的角度定向，且方向与通过与其径向相邻的工作层的元件形成的角度相同。
[0159] 保护层可以具有比最窄工作层的轴向宽度更小的轴向宽度。所述保护层的轴向宽度还可以大于最窄工作层的轴向宽度，从而使其覆盖最窄工作层的边缘，如果径向最上层为最窄层，使其在附加增强件的轴向延伸部分中在轴向宽度上联接至最宽工作胎冠层，之后在轴向最外位置处通过厚度为至少2mm的成形元件与所述最宽工作层脱离联接。在上述情况下，由弹性增强元件形成的保护层一方面可以根据需要通过成形元件而与所述最窄工作层的边缘脱离联接，所述成形元件的厚度基本上小于隔开两个工作层的边缘的成形元件的厚度，并且在另一方面，所述保护层的轴向宽度小于或大于最宽胎冠层的轴向宽度。
[0160] 根据本发明的上述任一个实施方案，胎冠增强件可以进一步通过由钢制不可伸长金属增强元件构成的三角层在胎体增强件和最接近所述胎体增强件的径向内部工作层之间在径向内侧得到补充，所述不可伸长金属增强元件与周向方向形成大于60°的角度，且方向与通过径向最接近胎体增强件的层的增强元件形成的角度相同。
[0162] 本发明的其它细节和有利特征将会从以下参考图1至图3的本发明的示例性实施方案的描述中得以显现，在附图中：
[0163] -图1显示了根据本发明的一个实施方案的轮胎的子午线示意图，
[0164] -图2显示了根据本发明第二个实施方案的轮胎的子午线示意图，
[0165] -图3显示了根据本发明第三个实施方案的轮胎的子午线示意图。
具体实施方式
[0166] 为了简化理解，附图没有按比例显示。这些图仅显示了轮胎的图的一半，轮胎相对于轴线XX’对称地延续，所述轴线XX’表示轮胎的周向正中平面或赤道平面。
[0167] 在图1中，尺寸为315/70R 22.5的轮胎1具有等于0.70的纵横比H/S，H是轮胎1在其安装轮辋上的高度，S是其最大轴向宽度。所述轮胎1包括固定在两个胎圈(图中未示出)中的径向胎体增强件2。胎体增强件由单层金属帘线形成。所述胎体增强件2被胎冠增强件4环箍，所述胎冠增强件4在径向上从内向外构成如下：
[0168] -由未包封的不可伸长的9.28金属帘线形成的第一工作层41，所述金属帘线在帘布层的整个宽度上连续并且以24°的角度定向，
[0169] -周向增强元件的层42，所述周向增强元件的层42由“双模量”类型的21x23钢金属帘线形成，
[0170] -由未包封的不可伸长的9.28金属帘线形成的第二工作层43，所述金属帘线在帘布层的整个宽度上连续并且以24°的角度定向，并且与层41的金属帘线交叉，[0171] -由弹性6.35金属帘线形成的保护层44。
[0172] 胎冠增强件本身由胎面5所覆盖。
[0173] 轮胎的最大轴向宽度S等于317mm。
[0174] 第一工作层41的轴向宽度L41等于252mm。
[0175] 第二工作层43的轴向宽度L43等于232mm。
[0176] 周向增强元件的层42的轴向宽度L42等于194mm。
[0177] 被称为保护帘布层的最终胎冠帘布层44具有等于124mm的宽度L44。
[0178] 根据本发明，橡胶配混物的层C使工作胎冠层41和43的端部脱离联接。
[0179] 在两个工作胎冠层41和43之间的层C的接合区域通过其厚度限定，或者更精确地通过在层43的端部和层41之间的径向距离d限定，并且通过在所述层C的轴向内端和径向外部工作胎冠层43的端部之间的层C的轴向宽度D限定。径向距离d等于3.5mm。轴向距离D等于20mm。
[0180] 根据本发明，橡胶配混物的第一层S设置在胎体增强件2和第一工作层41之间。
[0181] 在图2中，轮胎1与图1所示的轮胎的不同之处在于，沿径向在胎体增强件2和第一工作层41之间，第二层G沿轴向延伸第一层S。
[0182] 在图3中，轮胎1与图1所示的轮胎的不同之处在于层C的基本上平坦的形状。径向距离d等于2mm，这对应于层C的等于1.2mm的厚度。根据图2中所示的本发明的变体形式，在子午视图中在层C的轴向内端和轴向最窄工作层的端部之间的轴向宽度上，层C的厚度基本上相同。
[0183] 层42的周向增强元件的直径等于1.35mm。距离d因此等于这些元件的直径 的1.48倍。
[0184] 使用如图1和图3所示的根据本发明制备的各种轮胎以及参照轮胎进行试验。
[0185] 特别通过改变层C的配混物的特征(特别是在10％伸长下的拉伸弹性模量值和tan(δ)max值)和层S的配混物的特征(特别是在10％和60℃下在返回周期中测得的复合动态剪切模量G*)从而进行试验。
[0186] 根据本发明，还使用轮胎通过改变工作层41和43的表层配混物的特征(特别是在10％伸长下的拉伸弹性模量值和tan(δ)max值)从而进行其它试验。
[0187] 通过改变层C的形状和尺寸从而进行其它试验。
[0188] 各种配混物列于下表。
[0189]
[0190]
[0191] 组分的值用phr(重量份/百份弹性体)表示。
[0192] 对各个参照轮胎进行试验。
[0193] 第一参照轮胎T1具有由配混物R2制成的如图1所示并且具有等于3.5mm的距离d和圆形横截面轮廓的第一层C，由配混物R1制成的工作层的表层和由配混物R3制成的第一层S。
[0194] 第二参照轮胎T2具有由配混物1制成的如图1所示并且具有等于3.5mm的距离d和圆形横截面轮廓的第一层C，由配混物R1制成的工作层的表层和由配混物R3制成的第一层S。
[0195] 第三参照轮胎T3具有由配混物1制成的如图3所示的第一层C，由配混物R1制成的工作层的表层和由配混物R3制成的第一层S。
[0196] 第四参照轮胎T4具有由配混物1制成的如图3所示的第一层C，由配混物1制成的工作层的表层和由配混物R3制成的第一层S。
[0197] 对根据本发明的各种轮胎进行试验。
[0198] 根据本发明的第一轮胎S1具有由配混物1制成的如图1所示并且具有等于3.5mm的距离d和圆形横截面轮廓的第一层C，由配混物R1制成的工作层的表层和由配混物2制成的第一层S。
[0199] 根据本发明的第二轮胎S2具有由配混物1制成的如图3所示的第一层C，由配混物R1制成的工作层的表层和由配混物2制成的第一层S。
[0200] 根据本发明的第三轮胎S2具有由配混物1制成的如图3所示的第一层C，由配混物1制成的工作层的表层和由配混物2制成的第一层S。
[0201] 在试验机上进行第一耐久性试验，所述试验机使得每个轮胎在等于所述轮胎指定的最大速度等级(速度指数)的速度下在4000kg的初始负荷下以直线行驶，所述初始负荷逐渐增加从而减少试验的持续时间。
[0202] 发现试验的所有轮胎显示出基本上相当的结果。
[0203] 在试验机上进行其它耐久性试验，所述试验机向轮胎周期性施加横向负荷和动态超负荷。在与施加至参照轮胎的条件相同的条件下在根据本发明的轮胎上进行试验。
[0204] 每种类型的轮胎覆盖的距离彼此不同，由于在工作层的端部处的橡胶配混物的降解而出现故障。结果列于下表，该表以针对参照轮胎T1设定的基数100为参照。
[0205]轮胎T1 轮胎T2 轮胎T3 轮胎T4 轮胎S1 轮胎S2 轮胎S3
100 110 90 105 130 110 125
100 110 90 105 130 110 125
[0206] 此外，进行滚动阻力测量。这些测量应用于上述所有轮胎。
[0207] 测量结果列于下表：其用kg/t表示，为轮胎T1被赋予100的值。
[0208]轮胎T1 轮胎T2 轮胎T3 轮胎T4 轮胎S1 轮胎S2 轮胎S3
100 98 97 95 98 97 95
100 98 97 95 98 97 95
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