目前迫切要求冷冻冷藏装置等所用的封闭式压缩机在提高制冷能力的同时 实现低噪音化。
以提高制冷能力为目的的传统技术中有譬如日本发明专利公开1982- 122192号公报和日本发明专利公开1994-50262号公报中所示的封闭式压缩 机。按照这些传统技术，是将制冷剂气体吸入完毕时气缸内的压力提高到高于 冷冻循环的低压端压力，以此提高吸入到气缸内的制冷剂气体的密度，进而提 高制冷能力。
另外，以实现低噪音为目的的传统技术中有譬如日本发明专利公开1994- 741 54号公报中所示的封闭式压缩机。这种封闭式压缩机为了防止在压缩动作 行程中的吸入时在密封容器内发生共振音，对将制冷剂气体吸入气缸内的吸入 部进行了改进。
以下结合附图说明追求低噪音化的传统封闭式压缩机一例。
图67是传统的封闭式压缩机的纵剖视图，图68是图67的传统封闭式压缩 机的俯视剖视图。
在图67和图68中，封闭式压缩机1具有由下壳体3和上壳体4构成的密 封容器2。垂直设置的密封容器2内的电动压缩单元5的上方部设有机械部6， 下方部设有电动机7，并由螺旋弹簧8弹性地支撑在密封容器2内。
机械部6由与块体9一体设置的气缸10、活塞11、曲轴12、连杆13、 轴承14、气缸盖80等构成。电动机部7由热压配合固定有曲轴12的转子15 及定子16构成。定子16螺纹固定在块体9上。润滑油17贮存在密封容器2 的下部。
图68中的符号a表示密封容器2内壁面间的最小距离，该最小距离a穿过 密封容器2的水平截面中截面积大致为最大的平面上的重心。换言之，在密封 容器2的内壁面间，距离a是在与活塞11的往返方向及曲轴12的轴向垂直的 方向的最大距离。符号b是与前述距离a的线段在同一水平面上大致垂直的密 封容器2的内壁面间距离。即，距离b是密封容器2的内壁面间在活塞11的 往返方向的最大距离。符号c是从密封容器2的内壁上侧面到润滑油17的油 面为止的在曲轴12的轴向的最大距离。
吸入密封容器2内的制冷剂气体的吸入管18，其一端固定于块体9上，另 一端位于穿过用距离a表示的线的中心、且与该线正交的平面上。该另一端作 为开口端部18a而设置在密封容器2内部空间，与气缸10内的空间连通。
以下说明上述构造的传统密封式压缩机的工作原理。
从冷冻冷藏装置等系统循环而来的制冷剂气体暂时在密封容器2内部空间 释放，并经过固定在块体9上的吸入管18而被吸入气缸10内，并被活塞11 压缩。这时，制冷剂气体因曲轴12的1/2旋转而被吸入气缸10内，并因其后 一个1/2旋转而被压缩。
这样，制冷剂气体便被连续地吸入气缸10内，因此在吸入管18内会产生制 冷剂气体的压力脉动。从而，其压力脉动对密封容器2内的空间励振，在活塞 11的往返方向、在包括活塞11往返方向的水平面上与该往返方向垂直的方向 以及曲轴12的轴向产生共振模式。
然而，吸入管18在密封容器2内空间的开口端部18a是设置在穿过用距离a 表示的线的中心、且与该线段正交的平面上，即设置在在包括活塞11往返方 向的水平面上与该往返方向垂直的方向产生的共振模式的关节部所处的平面 上。
从而，在图67和68所示的传统封闭式压缩机上，压力脉动对共振模式的关 节部励振。因此，在传统的封闭式压缩机上，共振模式不被激励，可防止发生 共振音，并抑制因共振音而导致的噪音。
另外，当成为问题的共振频率上的共振模式处于密封容器2的活塞11往返 方向时，是把吸入管18在密封容器2内空间的开口端部18a置于以下位置。 在图68中，与用穿过水平截面重心的最小距离a表示的线段A在同一水平面 上且用与线段A大致垂直的密封容器2内壁面间距离b表示的线段B上，开口 端部18a位于穿过该线段B的中心、且与线段B正交的平面上。这样，压力脉 动成为在共振模式的关节部进行励振。因此，共振模式不被激励，可抑制共振 音的发生，使因共振音而导致的封闭式压缩机的噪音得到控制。
另外，当成为问题的共振频率上的共振模式处于密封容器2的曲轴12的轴 向时，把吸入管18在密封容器2内空间的开口端部18a设在以下位置。即， 相对于用密封容器2铅垂方向的内壁上侧面与润滑油17的油面间最大距离的 距离c(图67)表示的线段C，设置在穿过该线段C的中心且与线段C正交 的平面上。这样，压力脉动成为在共振模式的关节部进行励振。因此，共振模 式不被激励，可抑制共振音的发生，使因共振音而导致的封闭式压缩机噪音得 到抑制。
以下结合附图说明追求提高制冷能力的传统封闭式压缩机一例。
图69是追求提高制冷能力的传统封闭式压缩机的纵剖视图。图70是图69 所示的传统封闭式压缩机的俯视剖视图。图71是沿图69A-A线的主要部分 剖视图。图72是制冷剂气体动作的说明图。
在图69、图70、图71及图72中，阀板19具有吸入孔19a，设置在气缸 10的端面。吸入孔19a(见图70及图71)把吸入管21和气缸10内连通。图 71所示的吸入簧片20开闭阀板19的吸入孔19a。吸入管21的一端21a在密 封容器2内的空间开口，另一端21b与阀板19直接连接。
在日本发明专利公开1982-122192号公报所示的传统的追求提高制冷能 力的旋转式压缩机上，当设吸入行程周期为T(sec)、吸入的制冷剂气体在 吸入状态时的音速为a(m/sec)时，吸入管21的长度L(m)为：
(T×a/4_0.2)±0.1＝L
以下说明上述构造的传统封闭式压缩机的工作原理。
在图72中，在制冷剂气体的吸入行程开始时刻(图72(a)的时刻)，阀 板19的吸入孔19a被堵塞。因此制冷剂气体停止流动。
接着，活塞11向右侧移动，气缸10内的容积急剧增加。从而，在气缸10 内的空间和密封容器2内的空间产生压力差，制冷剂气体开始在吸入管21内 向右方向(气缸10的方向)流动。与此同时，由于气缸10内的容积急剧增加， 在气缸10内产生压力波Wa。气缸10内的压力波Wa经过作为开口的吸入孔 19a而在吸入管21内与制冷剂气体的流向逆向地向密封容器2内的空间传播 (图72(b)的时刻)。
到达密封容器2内空间的压力波Wa在制冷剂气体为停滞状态的密封容器2 内的空间成为逆转的反射波Wb。该反射波Wb在吸入管21内向与制冷剂气体 的流向相同的方向传播(图72(c)的时刻)。
就是说，在气缸10内发生的压力波Wa经过阀板19的吸入孔19a而与制冷 剂气体的流向逆向地传播。而且，压力波Wa在密封容器2内的空间成为相位 逆转的反射波Wb，与制冷剂气体的流向顺向地传播，并返向到阀板19的吸 入孔19a。
通过使该反射波Wb到达吸入孔19a的时刻与气缸10内容积最大的时刻(吸 入完毕时刻)一致，可以在吸入完毕时刻把反射波Wb具有的压力能施加给制 冷剂气体，故可使制冷剂气体的吸入压力上升。
其结果，是在气缸10内填入了密度更高的制冷剂气体，使每个压缩行程的 制冷剂排出量增加，且制冷剂循环量增加，使封闭式压缩机的制冷能力提高。
然而，采用上述传统封闭式压缩机的构造，当外部气温变化引起制冷剂气 体温度变化，使在制冷剂气体中传播的声音的速度(以下称制冷剂气体中的音 速)变化时，共振频率上的共振模式关节部位置发生变化，有可能不能抑制共 振音的发生。
另外，因吸入管而发生的压力波可能导致冲击音，产生噪音。
另外，当外部气温变化引起制冷剂气体温度变化、且制冷剂气体中的音速 变化时，音速变化会使压力波和反射波的波长变化。因此，在吸入完毕时刻施 加反射波具有的压力能的定时会产生误差，降低吸入压力的上升率。
因此，难以对气缸内填入高密度的制冷剂气体，每个压缩行程的制冷剂气 体排出量降低，可能降低制冷能力。
另外，还考虑过用一种方法，就是无论外部气温变化如何，始终使制冷剂 气体循环量增加，使制冷能力提高。但在这种场合，在外部气温低的冬季等， 因房间往往紧闭，可能使人觉得冲击音引起的噪音比夏天还要严重。
本发明的目的在于解决上述问题，提供一种制冷能力强、制冷剂气体的吸 入损失小、冷冻效率高的封闭式压缩机。
本发明的封闭式压缩机在后述的各个实施例中不仅可达到上述目的，同时 具有以下技术优点。
在本发明的后述实施例1中，即使制冷剂气体的温度变化引起制冷剂气体 中的音速发生变化、共振频率的共振模式关节部发生变化，也可调整为始终使 吸入管的开口端部成为共振模式的关节部。从而提供了可抑制共振音发生、低 噪音的封闭式压缩机。
本发明的后述实施例2是使吸入管的开口端部成为共振模式的关节部，从 而使吸入管的压力波引起的冲击音大幅度减轻。这样，即可提供一种噪音低、 制冷能力强、制冷剂气体的吸入损失低的高效率封闭式压缩机。
本发明的后述实施例3是使吸入管内吸入通道的长度发生变化。这样，即 使外部气温变化、制冷剂气体温度变化引起制冷剂气体中的音速发生变化，也 可以使反射波到达吸入孔的时刻与气缸内的容积达到最大的时刻(吸入完毕时 刻)一致。因此，可在吸入完毕时刻将反射波具有的压力能施加给制冷剂气体， 使制冷剂气体的吸入压力上升。
这样，可始终使吸入压力上升，使每个压缩行程的制冷剂气体排出量增加， 制冷剂气体循环量增加，使制冷能力提高，且使制冷剂气体吸入损失减少。因 此可得到高效率的封闭式压缩机。
本发明的后述实施例4是变化吸入管的内径截面积。这样，即使外部气温 变化、制冷剂气体的温度变化引起制冷剂气体中的音速发生变化，也能使反射 波到达吸入孔的时刻与气缸内容积最大的时刻(吸入完毕时刻)一致。因此， 可在吸入完毕时刻将反射波具有的压力能施加给制冷剂气体，使制冷剂气体的 吸入压力上升。
这样，可始终使吸入压力上升，使每个压缩行程的制冷剂气体排出量增加， 制冷剂气体循环量增加，使制冷能力提高，且使制冷剂气体吸入损失减少。因 此可得到高效率的封闭式压缩机。
在与高气温时相比不需要大制冷能力的低气温时，缩小吸入管的内径截面 积，根据低气温而相应地将吸入管的内径截面积收缩。这样，可得到大幅度降 低噪音的封闭式压缩机。
采用传统构造时，根据吸入管21长度和运转频率、及制冷剂气体中的音速， 反射波返回吸入孔时的曲轴旋转位置未必为最佳位置。故制冷能力的提高率可 能很小。
为此，本发明的后述实施例5是调节吸入管长度等，使反射波返回吸入孔 时曲轴的旋转位置(曲轴转角)为最佳位置，从而实现能最大限度地发挥大制 冷能力的封闭式压缩机。
传统的构造无论外部气温高低都始终追求大制冷能力。因此，在无需大制 冷能力的低气温时就会供给超出需要的制冷能力，使包括封闭式压缩机在内的 整个冷冻系统的效率降低，结果容易增加总耗电量。
为此，本发明的后述实施例6是在不需要大制冷能力的外部气温低时不发 挥大制冷能力，以减少耗电量，而在需要大制冷能力的高气温时则与传统方式 一样发挥大制冷能力，通过这样对制冷能力进行控制，可得到总耗电量小的封 闭式压缩机。
采用传统构造时，一旦密封容器内制冷剂气体的共振频率接近曲轴转速的 整数倍，便发生共振音，同时密封容器内的制冷剂气体产生共振。因此，当压 力波在吸入管的开口端部反射时，密封容器内的制冷剂气体产生共振。受其影 响，反射波的压力振幅缩小，吸入压力的上升率降低，往往会影响制冷能力的 提高。
为此，本发明的后述实施例7是不使密封容器内制冷剂气体的共振频率接 近曲轴转速的整数倍。这样就在防止发生共振音的同时防止了当压力波在吸入 管开口部反射时压力振幅的衰减。从而，可实现吸入压力始终上升、且具有大 制冷能力的封闭式压缩机。
本发明的后述实施例8是减小吸入的制冷剂气体的脉动，以减小对密封容 器内的制冷剂气体励振的力，无论密封容器内制冷剂气体的共振频率如何，始 终可减少共振音。同时，无论密封容器内制冷剂气体的共振频率如何，始终可 防止当压力波在吸入管的开口端部反射时压力振幅的衰减。从而，可得到无论 密封容器形状和运转条件等如何变化、吸入压力始终上升、具有大制冷能力的 封闭式压缩机。
在前述图69所示的传统构造中，吸入管21与气缸盖80和阀板19接触。因 此，随着起动后的时间延长，气缸盖80等的温度大幅度上升，吸入管21的温 度也随之上升。结果，吸入管21内的制冷剂气体温度上升，制冷剂气体中的 音速发生变化，反射波到达吸入孔19a的定时会发生误差。这样，用传统的封 闭式压缩机就有可能不能得到稳定的吸入压力上升效果。
为此，本发明的后述实施例9即使在气缸盖等的温度发生很大变化时，也 能减少吸入管的温度变化。从而可以减少制冷剂气体中的音速变化，产生稳定 的吸入压力上升效果。从而，可得到不受起动后时间延长的影响、具有稳定的 大制冷能力的封闭式压缩机。
图69所示的传统构造因吸入管21的开口端部21a设置在密封容器2内，故 使温度高、密度低的制冷剂气体吸入吸入管21内。因此制冷剂气体中的音速 低、压缩性的影响缩小、且压力波变弱。从而，用传统的封闭式压缩机可能使 吸入压力减小。
假设为了使温度低的制冷剂气体吸入气缸10内而使吸入管21的开口端部 21a与密封容器2内的第2吸入管开口端部连通，则可能使反射波消失，不能 得到吸入压力的上升。
本发明的后述实施例10是使大压力波发生并增加吸入压力上升效果，使温 度低的制冷剂气体吸入气缸内。这样，不仅可增大因低温制冷剂气体导致的制 冷剂循环量，还可大幅度地提高制冷能力，可得到制冷能力高、噪音低的封闭 式压缩机。
图69所示的传统构造在因运转条件变化等引起制冷剂气体中的音速发生变 化时，如果吸入管21的长度固定，反射波到达阀板19的吸入孔19a的时间便 会发生变化。致使吸入气缸10的定时发生误差，在不同运转条件下，可能大 大降低吸入压力上升效果，导致制冷能力不足。
为此，在本发明的后述实施例11中，无论运转条件如何变化，始终可使吸 入压力上升，并提供稳定的大制冷能力。  
图69所示的传统构造因吸入管21始终与吸入孔19a连通，故从起动时便产 生吸入压力上升效果。因此，起动转矩提高，在外部气温高等的高压状态下， 可能因转矩不足导致起动不良。
为此，本发明的后述实施例12是在起动时抑制吸入压力的上升，并降低起 动转矩，以此来防止起动不良。这样，可得到可靠性高、在稳定运转时通过吸 入压力上升效果而实现大制冷能力的封闭式压缩机。
用图69所示的传统构造时，当制冷剂气体在密封容器2内的空间被加热、 充填于气缸10内的制冷剂气体密度降低时，可能使制冷剂循环量减少，制冷 能力降低。
为此，本发明的后述实施例13是使成为吸入通道的第1吸入管在密封容器 内的开口端部成为共振模式的关节部。另外，把第2吸入管在密封容器内的开 口端部设在吸入通道的开口端部附近。这样就防止了在密封容器内发生共振。 因此可提供低噪音、制冷剂气体密度高，制冷能力大的封闭式压缩机。
采用图69所示的传统构造时，因吸入管21而发生的压力波会导致冲击音发 生，噪音发生，而且制冷剂气体在密封容器2内的空间被加热，使充填在气缸 10内的制冷剂气体密度下降。从而，传统的封闭式压缩机可能减少制冷剂循环 量，降低制冷能力。
为此，本发明的后述实施例14是使成为吸入通道的第1吸入管在密封容器 内的开口端部成为共振模式的关节部。而且把第2吸入管在密封容器内的开口 端部设在吸入通道的开口端部附近。因此，可实现大幅度减轻因吸入通道的压 力波而发生的冲击音、低噪音且制冷剂气体密度高、具有制冷能力大幅度提高 的封闭式压缩机。
在传统构造中，由于长长的吸入通道设置在有限的密封容器内，故吸入通 道构造复杂，有曲率不同的多个弯曲部。因此，当压力波Wa和反射波Wb在 吸入通道传播时，在曲率不同的弯曲部，压力振幅缩小。另外，当反射波Wb 返回阀板的吸入孔时，反射波Wb的压力振幅衰减，用传统的封闭式压缩机可 能无法大幅度提高制冷能力。
为此，本发明的后述实施例15是减少压力波Wa和反射波Wb的压力振幅 的衰减，使吸入压力上升。因此可实现大幅度提高制冷能力的封闭式压缩机。
在传统的构造中，吸入通道从密封容器内高温的制冷剂气体接受热量，使 吸入通道的温度上升，并使吸入通道内的吸入气体温度上升。因此，容易使吸 入的制冷剂气体密度缩小，使制冷剂循环量减少。
为此，本发明的后述实施例16是减少吸入通道从密封容器内高温的制冷剂 气体接受的热量。这样来减少吸入通道中的温度上升，以减少吸入通道内制冷 剂气体温度的上升。因此，可实现具有大制冷剂循环量的封闭式压缩机。
用实施例16时，是在吸入通道内吸入温度低、密度高的制冷剂气体。从而， 由于吸入的制冷剂气体内的音速放慢，使制冷剂气体的压缩性能力增大。因此 可实现能产生大压力波、具有大制冷能力的封闭式压缩机。
由于传统构造的吸入通道开口端部是在密封容器内开口，故当压力波在吸 入通道的开口端部反射时，会对密封容器内的制冷剂气体励振，有可能发生共 振音。
为此，本发明的后述实施例17是减小吸入气体的脉动，减小对密封容器内 的制冷剂气体励振的力。这样，无论密封容器内制冷剂气体的共振频率如何， 封闭式压缩机始终可以减少共振音。
在实施例17中，无论密封容器内制冷剂气体的共振频率如何，始终可以防 止压力波在吸入通道开口端部反射时的压力振幅衰减。因此，无论密封容器形 状和运转条件等如何变化，封闭式压缩机始终可以使制冷剂气体的吸入压力上 升，稳定地提高制冷能力。
而且，实施例17使吸入通道的温度分布均匀化，以减少制冷剂气体中的音 速变化。因此，封闭式压缩机可以减少压力波的衰减，实现稳定的吸入压力上 升。从而可实现具有稳定的大制冷能力的封闭式压缩机。
用传统构造时，即使在封闭式压缩机通常运转时，即在不需要过大制冷能 力的场合，也增加制冷能力，使电动机的输入也增大，可能使总耗电量增加。
为此，本发明的后述实施例18采用只在给电动压缩单元施加高负荷的高气 温时和高负荷时才发挥增压效果的构造。这样，可实现总耗电量少的封闭式压 缩机。
用传统构造时，吸入通道内的制冷剂气体在密封容器内的空间内加热，且 充填于气缸内的制冷剂气体密度低。因此，传统的封闭式压缩机存在制冷剂循 环量减少、制冷能力降低的可能性。
为此，本发明的后述实施例19只在给电动压缩单元施加高负荷的高气温时 和高负荷时才发挥增压效果的构造。这样，可减少总耗电量。而且，通过把作 为吸入通道的第1吸入管在密封容器内的开口端部设在第2吸入管在密封容器 内的开口端部附近，可以实现吸入气缸内的制冷剂气体的密度高、效率高的封 闭式压缩机。
传统的构造在阀机构的跟踪性方面存在问题，尤其是在高转速范围，可能 无法得到与转速的增加成正比的制冷能力。
为此，本发明的后述实施例20特别在高转速范围内除了进行转速控制还实 行增压，以便获得与转速成正比的能力以上的制冷能力。这样，用实施例20 的封闭式压缩机可以得到与外部气温和负荷相应的制冷能力，减少耗电量。
用图69所示的传统构造时，作为吸入通道的吸入管21基本上是直接与阀板 19连接的。因此，在传统的封闭式压缩机上，伴随着吸入孔19a附近的吸入气 体脉动等而发生的噪音基本不衰减地在吸入通道中传播，最终传到密封容器2 外的噪音可能很大。
为此，本发明的后述实施例21是在不降低制冷能力的同时降低伴随着吸入 的制冷剂气体脉动等而发生的噪音，因此，实施例21的封闭式压缩机成为噪 音小的压缩机。
传统的构造如图72的Wb所示，针对反射波返回气缸10内时的前进方向， 吸入簧片20设置在接近垂直的角度。因此，许多反射波是被吸入簧片20以接 近垂直的角度反射了。所以可能在气缸10内反射波的压力能不能有效地传播， 不能充分得到反射波对于制冷剂气体的增压效果，不能充分提高制冷能力。
为此，本发明的后述实施例22采用反射波返回气缸内时不易受吸入簧片的 反射干扰的构造，使反射波的压力能有效地进入气缸内。因此，实施例22的 封闭式压缩机具有大制冷能力。
采用上述传统构造时，无论外部气温是高是低，始终发挥大制冷能力。因 此，传统的封闭式压缩机在无需大制冷能力的低气温时便会供给超出需要的制 冷能力，使包括封闭式压缩机在内的整个冷冻系统效率降低。而且，结果是可 能增加总耗电量。
为此，本发明的后述实施例23和24采用在无需大制冷能力的低气温时不发 挥大制冷能力的构造，以降低耗电量，而在需要大制冷能力的高气温时则与原 来一样发挥大制冷能力。因此，通过控制制冷能力，可实现总耗电量小的封闭 式压缩机。
发明的公开
为了实现上述目的，本发明权利要求1的封闭式压缩机具备：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
安装在所述机械部上且把所述气缸与所述密封容器内连通的吸入通道、
对所述吸入通道在所述密封容器内的开口端部进行调节的位置调节机构，
所述位置调节机构把所述开口端部至少设置在以下的1个平面上：
(1)在穿过所述密封容器水平截面中截面积实际上最大的面的重心、且 位于所述密封容器内壁面间距离最小的位置的第1线段的中心点上、实际上与 所述第1线段正交的第1平面，或，
(2)在包括所述第1线段的水平面上穿过实际上与所述第1线段正交的所 述密封容器内壁面间的第2线段的中心点、且实际上与所述第2线段正交的第 2平面，或，
(3)穿过成为所述密封容器铅垂方向的上方内壁面与所述润滑油油面之 间最大距离的第3线段的中心点、且实际上与所述第3线段正交的第3平面。
从而，在本发明的封闭式压缩机上，即使因制冷剂气体的温度变化引起制 冷剂气体中的音速变化，且共振频率的共振模式关节部发生变化，也始终能将 吸入通道的开口端部调节成为共振模式的关节部，可抑制共振音的发生，防止 噪音发生。
本发明的权利要求2的封闭式压缩机具备：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上与所述阀板的所述吸入孔直接连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间的吸入通道，
所述开口端部至少设置在以下的1个平面上；
(1)在穿过所述密封容器水平截面中截面积实际上最大的面的重心、且 位于所述密封容器内壁面间距离最小的位置的第1线段的中心点上、实际上与 所述第1线段正交的第1平面，或，
(2)在包括所述第1线段的水平面上穿过实际上与所述第1线段正交的所 述密封容器内壁面间的第2线段的中心点、且实际上与所述第2线段正交的第 2平面，或，
(3)穿过成为所述密封容器铅垂方向的上方内壁面与所述润滑油油面之 间最大距离的第3线段的中心点、且实际上与所述第3线段正交的第3平面。
从而，本发明的封闭式压缩机通过使吸入通道的开口端部成为共振模式的 关节部，可以大幅度抑制因吸入通道的压力波而导致的冲击音，可降低噪音， 同时可提高制冷能力，降低制冷剂气体吸入损失，实现高效率的封闭式压缩 机。
本发明的权利要求3的封闭式压缩机具备：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上与所述阀板的所述吸入孔直接连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间、具有长度可变机构的吸入通道。
从而，本发明的封闭式压缩机通过变化吸入通道内的通道长度，即使外部 气温变化导致的制冷剂气体温度变化引起制冷剂气体中的音速变化，也可使反 射波到达吸入孔的时刻与气缸内容积达到最大的时刻(吸入完毕时刻)一致。 因此，在本发明的封闭式压缩机上，可以在吸入完毕时刻向制冷剂气体施加反 射波所具有的压力能，使制冷剂气体的吸入压力上升。
从而，在本发明的封闭式压缩机上，可始终使吸入压力上升，使每个压缩 行程的排出制冷剂量增加，并使制冷剂循环量增加。而且本发明的封闭式压缩 机可提高制冷能力且降低制冷剂气体吸入损失，成为高效率的封闭式压缩机。
本发明的权利要求4的封闭式压缩机具备：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上与所述阀板的所述吸入孔直接连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间、且具有内径截面积可变机构的吸入通道。
从而，本发明的封闭式压缩机通过变化吸入通道内的内径截面积，即使外 部气温变化导致的制冷剂气体温度变化引起制冷剂气体中的音速变化，也可使 反射波到达吸入孔的时刻与气缸内容积达到最大的时刻(吸入完毕时刻)一 致。因此，在本发明的封闭式压缩机上，可以在吸入完毕时刻向制冷剂气体施 加反射波所具有的压力能，使制冷剂气体的吸入压力上升。
因此，本发明的封闭式压缩机在与高气温时相比无需大制冷能力的低气温 时，通过缩小吸入通道的内径截面积，在外部气温低时相应地收缩吸入通道的 内径截面积，可大幅度地降低噪音。 
本发明的权利要求5的封闭式压缩机具备：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、贮存润滑油并充满了制冷剂气体的密封 容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
开闭所述吸入孔的吸入簧片、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间的吸入通道，
设所述吸入簧片开始打开的曲轴转角为θs(rad)、设所述吸入通道的长 度为L(m)，设所述曲轴的转速为f(Hz)，设所述吸入通道内制冷剂气 体中的音速为As(m/sec)，吸入开始时在所述吸入孔发生的用以下式1表 示的压力波的返回曲轴转角θr(rad)处于以下式2的范围内。
θr＝θs+4π×L×f/As         ····(式1)
1.4(rad)≤θr≤3.0(rad)       ····(式2)
从而，本发明的封闭式压缩机由于调节了吸入通道长度等，以使反射波返 回吸入孔的曲轴转角为最佳角度，故可以使吸入压力上升，可最大限度地实现 制冷能力的提高效果。
本发明的权利要求6的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间的吸入通道，
对着所述吸入通道在所述密封容器内空间的开口端部设置的可变形防反射 板。
从而，本发明封闭式压缩机在不需要大制冷能力的低气温时不发挥大制冷 能力，可减少耗电量，而在需要大制冷能力的高气温时则可如原来一样发挥大 制冷能力，通过控制制冷能力，可以减少总耗电量。
本发明的权利要求7的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、贮存润滑油并充满了制冷剂气体的密封 容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间的吸入通道，
所述密封容器内的制冷剂气体的共振频率是不同于所述曲轴转速整数倍范 围附近的频率。
从而，由于本发明的封闭式压缩机不使密封容器内的制冷剂气体共振频率 接近曲轴转速的整数倍，故可防止发生共振音，同时可防止压力波在吸入通道 的开口部反射时压力振幅的衰减，可以始终使吸入压力上升并实现制冷能力的 提高效果。
本发明的权利要求8的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
吸入消音器、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述消音器内的吸入通道，
从而，本发明封闭式压缩机可以减小制冷剂气体的脉动以减小对密封容器 内制冷剂气体励振的力，且无论密封容器内制冷剂气体的共振频率如何，始终 可减少共振音。另外，用本发明的封闭式压缩机，无论密封容器内的制冷剂气 体的共振频率如何，始终可防止压力波在吸入通道的开口部反射时压力振幅的 衰减，无论密封容器形状和运转条件等如何变化，可始终使吸入压力上升、实 现大制冷能力。
本发明的权利要求9的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间、且至少有一部分用导热系数低的材料形成的吸入通 道。
从而，本发明的封闭式压缩机即使在起动后随着时间的延长而导致气缸盖 等的温度大幅度变化，也可以防止热量在吸入通道传播，可减少吸入通道的温 度变化，从而可以减少制冷剂气体中的音速变化，可以使吸入压力稳定地上 升，且不受起动后时间延长的影响，可实现稳定的大制冷能力。
本发明的权利要求10的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内的第1吸入通道，
具有设置在所述第1吸入通道的开口端部附近的开口端部的第2吸入通 道。
从而，本发明的封闭式压缩机由于在吸入通道内吸入温度低、密度高的制 冷剂气体，制冷剂气体中的音速放慢，压缩性的影响增大，产生大压力波。这 样，本发明的封闭式压缩机通过在增大吸入压力上升效果的同时在气缸内吸入 温度低的制冷剂气体，可以大幅度提高制冷能力，并可在提供大制冷能力的同 时减少压力脉动从第2吸入通道向冷冻循环的传播，可降低噪音。
本发明的权利要求11的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为多个开口端部 而设置在所述密封容器内空间、且从所述吸入孔到多个所述开口端部的长度至 少有2种以上的吸入通道。
从而，在本发明的封闭式压缩机上，由于发生的压力波在吸入通道的各个 开口端部反射并到达吸入孔，故反射波到达吸入孔的定时可以放宽。
从而，本发明的封闭式压缩机即使在因运转条件变化等而导致制冷剂气体 中的音速变化、且1个反射波到达吸入孔的定时发生误差，也由于其他反射波 接连不断地到达吸入孔，而可以始终向气缸内提供高压的制冷剂气体。这样， 本发明的封闭式压缩机可以不受运转条件变化的影响而始终使吸入压力上升 并实现稳定的大制冷能力。
本发明的权利要求12的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间、且具有通断机构的吸入通道。
从而，在本发明的封闭式压缩机上，在具有起动时的转矩时使吸入通道脱 离阀板，不使压力波产生，从而可以避免吸入压力的上升，降低起动转矩，因 此本发明的封闭式压缩机可以防止起动不良，提高可靠性。
另外，本发明的封闭式压缩机在稳定运转时使吸入通道与阀板直接连接， 使压力波产生并使吸入压力上升，从而可提供大制冷能力。
本发明的权利要求13的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端经过室而与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设置 在所述密封容器内空间的第1吸入通道、
一端设置在所述第1吸入通道的开口端部附近、另一端向所述密封容器外 部引出的第2吸入通道，
所述第1吸入通道的开口端部至少设置在以下的1个平面上：
(1)在穿过所述密封容器水平截面中截面积实际上最大的面的重心、且 位于所述密封容器内壁面间距离最小的位置的第1线段的中心点上、实际上与 所述第1线段正交的第1平面，或，
(2)在包括所述第1线段的水平面上穿过实际上与所述第1线段正交的所 述密封容器内壁面间的第2线段的中心点、且实际上与所述第2线段正交的第 2平面，或，
(3)穿过成为所述密封容器铅垂方向的上方内壁面与前述润滑油油面之 间最大距离的第3线段的中心点、且实际上与所述第3线段正交的第3平面。
从而，本发明的封闭式压缩机成为可防止在密封容器内发生共振、噪音低 且制冷剂气体密度高、制冷能力大的装置。
本发明的权利要求14的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上与所述阀板的所述吸入孔直接连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间的第1吸入通道、
一端设置在所述第1吸入通道的开口端部附近、另一端向所述密封容器外 部引出的第2吸入通道，
所述第1吸入通道的开口端部至少设置在以下的1个平面上：
(1)在穿过所述密封容器水平截面中截面积实际上最大的面的重心、且 位于所述密封容器内壁面间距离最小的位置的第1线段的中心点上、实际上与 所述第1线段正交的第1平面，或，
(2)在包括所述第1线段的水平面上穿过实际上与所述第1线段正交的所 述密封容器内壁面间的第2线段的中心点、且实际上与所述第2线段正交的第 2平面，或，
(3)穿过成为所述密封容器铅垂方向的上方内壁面与所述润滑油油面之 间最大距离的第3线段的中心点、且实际上与所述第3线段正交的第3平面。
从而，在本发明的封闭式压缩机上，吸入通道在密封容器内的开口端部设 置在共振模式的关节部，可大幅度地降低因吸入通道的压力波而产生的冲击 音，可降低噪音并提高制冷剂气体的密度，并大幅度地提高制冷能力。
本发明的权利要求15的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间的吸入通道，
所述吸入通道上的弯曲部具有实际上均匀的曲率。
从而，本发明的封闭式压缩机可以减少压力波和反射波的压力振幅的衰 减，使吸入压力上升，以实现大制冷能力。
本发明的权利要求16的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间的吸入通道，
所述吸入通道多次弯曲，吸入通道之间相互接近。
从而，本发明的封闭式压缩机可以减少吸入通道内从密封容器内的高温制 冷剂气体接受的热量，可减少吸入通道的温度上升和抑制吸入通道内吸入气体 的温度上升，可以实现大制冷剂循环量。
同时，本发明的封闭式压缩机通过在吸入通道内吸入吸入气体温度低且密 度高的制冷剂气体，可以放慢吸入气体的音速，故可以增大制冷剂气体的压缩 性的影响，产生大压力波，实现大制冷能力。
本发明的权利要求17的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间的吸入通道、
实际上把所述吸入通道包围在内的吸入消音器。
从而，本发明的封闭式压缩机可减小吸入气体的脉动以减小对密封容器内 制冷剂气体励振的力，且无论密封容器内制冷剂气体的共振频率如何，始终可 减少共振音。
同时本发明的封闭式压缩机无论密封容器内制冷剂气体的共振频率如何， 始终可防止压力波在吸入通道的开口部反射时压力振幅的衰减，无论密封容器 形状和运转条件等如何变化，可始终使吸入压力上升、实现稳定的大制冷能 力。
另外，本发明的封闭式压缩机通过使吸入通道的温度分布均匀化，减少制 冷剂气体中的音速变化，可减少压力波的衰减，使吸入压力稳定上升，可实现 稳定的制冷能力。
本发明的权利要求18的封闭式压缩机具有：
密封容器、
容纳于所述密封容器内且用构成压缩单元的气缸及电动机构成的电动压缩 单元、
具有吸入孔且设置在所述气缸端面上的阀板、
一端在所述密封容器内开口、另一端实际上与所述阀板的所述吸入孔直接 连接的吸入通道、
设置在所述吸入通道上的通道切换机构。
从而，本发明的封闭式压缩机由于只在对电动压缩单元施加高负荷的高气 温时或高负荷时才实现增压效果，故可减少总耗电量。
本发明的权利要求19的封闭式压缩机具有：
密封容器、
容纳于所述密封容器内且用构成压缩单元的气缸及电动机构成的电动压缩 单元、
具有吸入孔且设置在所述气缸端面上的阀板、
一端作为开口端部设置在所述密封容器内、另一端实际上与所述阀板的所 述吸入孔直接连接的第1吸入通道、
一端与所述密封容器外连通，另一端具有设置在所述第1吸入通道开口端 部附近的开口端部的第2吸入通道、
设置在所述第1吸入通道上的通道切换机构。
从而，本发明的封闭式压缩机由于只在对电动压缩单元施加高负荷的高气 温时或高负荷时才实现增压效果，故可减少总耗电量，同时可提高制冷剂气体 的密度并提高冷冻效率。
本发明的权利要求20的封闭式压缩机具有：
密封容器、
容纳于所述密封容器内且用构成压缩单元的气缸及电动机构成的电动压缩 单元、
具有吸入孔且设置在所述气缸端面上的阀板、
一端在所述密封容器内或储能器等的空间内开口、另一端实际上与所述吸 入孔直接连接的吸入通道、
运转所述电动机的变换器装置。
从而，本发明的封闭式压缩机通过在控制转速的基础上实行增压，可实现 与外部气温和负荷相应的制冷能力，可减少耗电量。
本发明的权利要求21的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
开闭所述吸入孔的吸入簧片、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间的吸入通道，
设置在所述吸入通道的共振式消音器。
从而，本发明的封闭式压缩机可在不减小制冷能力的同时用设置在吸入通 道的共振式消音器使随着吸入的制冷剂气体的脉动等而发生的噪音衰减，减少 从吸入通道向密封容器内传播的噪音，最终减少向密封容器外部传播的噪音。
本发明的权利要求22的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
开闭所述吸入孔的吸入簧片、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间的吸入通道，
位于所述吸入孔与所述吸入通道间直接连接部分的吸入通道的轴向相对所 述阀板的连接面而形成小于90度的角度。
从而，本发明的封闭式压缩机在反射波返回气缸内时，反射波不被吸入簧 片反射而容易直接进入气缸内，而即使在反射波被吸入簧片反射的场合，由于 反射波前进方向与吸入簧片之间的角度小，故反射后的反射波前进方向没有大 的变化，容易进入气缸内。即，反射波不易受吸入簧片的妨碍，反射波的压力 能可有效地进入气缸内，本发明的封闭式压缩机具有大制冷能力。
本发明的权利要求23的封闭式压缩机具有：
作为动力源的电动机部、
受所述电动机部驱动的曲轴、活塞、气缸等机械部、
容纳所述电动机部和所述机械部、并贮存润滑油的密封容器、
设置在所述气缸的端面上且具有吸入孔的阀板、
开闭所述吸入孔的吸入簧片、
对所述吸入簧片的初始挠曲量进行控制的挠曲控制机构、
一端实际上直接与所述阀板的所述吸入孔连接、另一端作为开口端部而设 置在所述密封容器内空间的吸入通道。
从而，本发明的封闭式压缩机在不需要大制冷能力的低气温时，不发挥大 制冷能力的作用，以抑制耗电量，而在需要大冷冻力的高气温时则与原来一样 发挥大制冷能力，通过如此控制制冷能力可以降低总耗电量。
对附图的简单说明
图1是本发明实施例1的封闭式压缩机在活塞往返方向具有关节部时的俯 视剖视图。
图2是本发明实施例1的封闭式压缩机在活塞往返方向具有关节部时的主 视图。  
图3是本发明实施例1的封闭式压缩机在曲轴轴向具有关节部时的主视 图。
图4是本发明实施例2的封闭式压缩机的纵剖视图。
图5是本发明实施例2的封闭式压缩机的俯视剖视图。
图6是本发明实施例3的封闭式压缩机的纵剖视图。
图7是本发明实施例3的封闭式压缩机在制冷剂气体中的音速加快时的主 主要部分分纵剖视图。
图8是本发明实施例3的封闭式压缩机在制冷剂气体中的音速放慢时的主 主要部分分纵剖视图。
图9是本发明实施例4的封闭式压缩机的纵剖视图。
图10是本发明实施例4的封闭式压缩机在外部气温高时的B-B剖视图。
图11是本发明实施例4的封闭式压缩机在外部气温低时的B-B剖视图。
图12是本发明实施例5的封闭式压缩机的纵剖视图。
图13是本发明实施例5的封闭式压缩机的俯视剖视图。
图14是本发明实施例5的封闭式压缩机的制冷剂气体动作说明图。
图15是本发明实施例6的封闭式压缩机的纵剖视图。
图16A是本发明实施例6在外部气温低时吸入管开口部附近的剖视图。
图16B是本发明实施例6在外部气温高时吸入管开口部附近的剖视图。
图17是本发明实施例7的封闭式压缩机的纵剖视图。
图18是本发明实施例7的封闭式压缩机的俯视剖视图。
图19是本发明实施例8的封闭式压缩机的纵剖视图。
图20是本发明实施例8的封闭式压缩机的吸入管开口部附近和吸入消音器 的剖视图。
图21是本发明实施例9的封闭式压缩机的纵剖视图。
图22是本发明实施例9的封闭式压缩机沿图21中B-B线的剖视图。
图23是本发明实施例10的封闭式压缩机的纵剖视图。
图24是本发明实施例10的封闭式压缩机沿图23中C-C线的剖视图。
图25是表示本发明实施例10的吸入压力上升比率变化的特性图。
图26是表示本发明实施例10的制冷能力提高比率变化的特性图。
图27是表示本发明实施例10的噪音变化的特性图。
图28是本发明实施例11的封闭式压缩机的纵剖视图。
图29是本发明实施例11的封闭式压缩机沿图28中D-D线的剖视图。
图30是本发明实施例11的吸入管开口端部的纵剖视图。
图31表示本发明实施例11的吸入管开口端部的开口面。
图32是本发明实施例12的封闭式压缩机的纵剖视图。
图33是本发明实施例12的封闭式压缩机沿图32中E-E线的剖视图。
图34是本发明实施例12起动时气缸盖部分主主要部分分的俯视剖视图。
图35是本发明实施例12稳定运转时气缸盖部分主要部分的俯视剖视图。
图36是本发明实施例13的封闭式压缩机在与活塞往返方向正交的方向具 有共振模式关节部时的俯视剖视图。
图37是本发明实施例13的封闭式压缩机在与活塞往返方向正交的方向具 有共振模式关节部时的主视图。
图38是本发明实施例14的封闭式压缩机在与活塞往返方向正交的方向具 有共振模式关节部时的纵剖视图。
图39是本发明实施例14的封闭式压缩机在与活塞往返方向正交的方向具 有共振模式关节部时的俯视剖视图。
图40是本发明实施例15的封闭式压缩机的纵剖视图。
图41是本发明实施例15沿图40的封闭式压缩机B-B线的主视剖视图。
图42是本发明实施例15的具有其他吸入通道形状的封闭式压缩机的纵剖 视图。
图43是本发明实施例15沿图42的封闭式压缩机C-C线的主视剖视图。
图44是本发明实施例16的封闭式压缩机的纵剖视图。
图45是本发明实施例16沿图44的封闭式压缩机D-D线的主视剖视图。
图46是本发明实施例17的封闭式压缩机的纵剖视图。
图47是本发明实施例17沿图46的封闭式压缩机E-E线的主视剖视图。
图48是本发明实施例18的封闭式压缩机的俯视剖视图。
图49是沿图48的B-B线的主视剖视图。
图50是本发明实施例18的封闭式压缩机在高负荷运转时吸入通道的主要 部分剖视图。
图51是本发明实施例18的封闭式压缩机在通常常运转时吸入通道的主要 部分剖视图。
图52是本发明实施例19的封闭式压缩机的俯视剖视图。
图53是沿图52的C-C线的主视剖视图。
图54是本发明实施例19的封闭式压缩机在高负荷运转时吸入通道的主要 部分剖视图。
图55是本发明实施例19的封闭式压缩机在通常运转时吸入通道的主要部 分剖视图。
图56是本发明实施例20的封闭式压缩机的俯视剖视图。
图57是包括本发明实施例20的封闭式压缩机的冷冻装置的控制方框图。
图58是表示在实施例20的封闭式压缩机中控制转速时制冷能力变化的特 性图。
图59是本发明实施例21的封闭式压缩机的俯视剖视图。
图60是实施例21的封闭式压缩机沿图59的B-B线的主视剖视图。
图61是实施例21封闭式压缩机的吸入通道附近的剖视图。
图62是本发明实施例22封闭式压缩机的气缸附近的剖视图。
图63是本发明实施例23的封闭式压缩机在低气温停止时气缸附近的剖视 图。
图64是本发明实施例23的封闭式压缩机在高气温停止时气缸附近的剖视 图。
图65是本发明实施例24的封闭式压缩机在低气温停止时气缸附近的剖视 图。
图66是本发明实施例24的封闭式压缩机在高气温停止时气缸附近的剖视 图。
图67是以降低噪音为目的的传统封闭式压缩机的纵剖视图。
图68是以低噪音为目的的传统封闭式压缩机的俯视剖视图。
图69是以提高制冷能力为目的的传统封闭式压缩机的纵剖视图。
图70是沿图69的封闭式压缩机A_A线的俯视剖视图。
图71是图69的封闭式压缩机的主要部分剖视图。
图72是制冷剂气体动作的说明图。
实施发明的最佳形态
以下结合附图说明本发明的各实施例。
《实施例1》
首先说明作为本发明封闭式压缩机之一例的实施例1。
图1是本发明实施例1的封闭式压缩机的俯视剖视图，表示在包括活塞往返 方向(图1箭头w_w)的水平面上在与该往返方向垂直的方向具有共振模 式关节部的封闭式压缩机。图2是本发明实施例1的封闭式压缩机在包括活塞 往返方向的水平面上在与该往返方向垂直的方向具有共振模式时的主视图。图 3是本发明实施例1的封闭式压缩机在曲轴轴向有共振模式时的主视图。
在图1和图2中，封闭式压缩机具有由下壳体3和上壳体4构成的密封容器 2。密封容器2内的电动压缩单元5的上部设置机械部6，下部设置电动机部7， 用螺旋弹簧8将其弹性支撑在密封容器2内。机械部6由与块体9一体设置的 气缸10、在图1中沿箭头w在左右方向往返运动的活塞11、曲轴12、连杆 13(连接杆)等构成。电动机部7由热压配合固定(加热后嵌入固定)在曲轴 12上的转子、定子等构成。定子螺纹固定于块体9上。润滑油17贮存在密封 容器2的下部。
把制冷剂气体吸入气缸10内用的吸入管22，其一端经过吸入室25而安装 在机械部6，另一端作为开口端部22a而设置在密封容器2内。因此，吸入管 22使气缸10内部与密封容器2内部连通。该吸入管22用形状记忆合金形成， 吸入管22的开口端部22a根据温度变化而处于所需的位置。吸入管22的开口 端部22a可移动，并根据后述的条件，处于下述3个平面中的至少1个以上的 平面上的某一处。
(1)在穿过前述密封容器2的水平截面(与图1的纸面平行的截面)中截 面积实际上最大的面(用图2中直线H表示的水平面)的重心(水平截面部分 的重心位置)、且(在用图2中直线H表示的水平面上)位于前述密封容器2 的内壁面间距离最小的位置的第1线段(用图1中箭头v表示的线段)的中心 点上、实际上与前述第1线段(v)正交的第1平面(用图1中直线W表示 的平面)上(在图1中表示的开口端部22a的位置)，或者，
(2)在包括前述第1线段(v)的水平面(H)上穿过实际上与前述第1 线段(v)正交的前述密封容器2内壁面间的第2线段(用图1中的箭头w表 示的线段)的中心点、且实际上与前述第2线段(w)正交的第2平面(用图 1中的直线V及图2中的直线X表示的铅垂平面)上(在图2中表示的开口端 部22a的位置)，或者，
(3)穿过成为前述密封容器2的铅垂方向的内壁上面与前述润滑油油面之 间最大距离的第3线段(用图3的箭头x表示的线段)的中心点，且实际上与 前述第3线段(x)正交的第3平面(用图3中的直线Y表示的水平面)上(在 图3中表示的开口端部22a的位置)，
在以上3个平面中的至少1个平面上设置吸入管22的开口端部22a。
以下就上述构造的实施例1的封闭式压缩机说明其工作原理。
从冷冻冷藏装置等系统循环而来的制冷剂气体暂时在密封容器2内的空间 散发，并且经过固定在块体9上的吸入管22而被吸入气缸10内。气缸10内 的制冷剂气体被活塞10压缩。这时，用曲轴12的1/2旋转将制冷剂气体吸入 气缸10内，并用然后的1/2旋转进行压缩。
因此，由于制冷剂气体未被连续地吸入气缸10内，在吸入管22中便产生制 冷剂气体的压力脉动。从而，该压力脉动对密封容器2内的空间进行励振，并 在活塞11的往返方向、在包括活塞11往返方向的水平面上与该往返方向垂直 的方向、以及在曲轴12的轴向产生共振模式。
这时，在活塞11的往返方向，在包括活塞11往返方向的水平面上与该往返 方向垂直的方向、以及在曲轴12的轴向发生的共振模式的压力脉动的能量根 据制冷剂气体中的音速(声音通过制冷剂的速度)而变化。
譬如，在因外部气温高而导致制冷剂气体温度升高、制冷剂气体中的音速 加快时，共振模式的关节部发生在包括活塞11往返方向的平面上与该往返方 向垂直的方向。
这时，通过使吸入管22在密封容器2内空间内的开口端部22a与在包括活 塞11往返方向的水平面上与该往返方向垂直的方向产生的共振模式的关节部 一致，压力脉动便不会被励振，可抑制共振音的发生。图2的主视图表示实施 例1的封闭式压缩机在包括活塞11往返方向的水平面上与该往返方向垂直的 方向产生的共振模式的关节部与开口端部22a一致时的状态。
在因外部气温低等而导致制冷剂气体温度下降、制冷剂气体中的音速放慢 时，共振模式的关节部发生在曲轴12的轴向。
这时，制冷剂气体的温度下降、吸入管22的温度下降，随之而来的是用形 状记忆合金形成的吸入管22在密封容器2内空间的开口端部22a向铅垂下方 弯曲。
因此，由于吸入管22在密封容器2内空间的开口端部22a设置在与在曲轴 12的轴向发生的共振模式的关节部一致的位置，故压力脉动未被励振，可抑制 共振音的发生。图3是正面剖视图，表示实施例1的封闭式压缩机的在曲轴12 的轴向发生的共振模式的关节部与开口端部22a一致时的状态。
在实施例1的封闭式压缩机上，即使因外部气温的温度变化引起制冷剂气 体中的音速变化，且共振频率的共振模式关节部发生变化，吸入管22的开口 端部22a也始终成为共振模式关节部的位置。因此，实施例1的封闭式压缩机 可以抑制共振音的发生，实现低噪音化。
如上所述，在实施例1的封闭式压缩机上，使气缸10内与密封容器2内连 通的吸入管22用形状记忆合金形成，吸入管22的开口端部22a设置在以下3 个平面中的至少1个平面上：
(1)在穿过前述密封容器2的水平截面中截面积实际上最大的面(H) 的重心、且位于前述密封容器2的内壁面间距离最小的位置的第1线段(v) 的中心点上、实际上与前述第1线段(v)正交的第1平面(W)，
(2)在包括前述第1线段(v)的水平面(H)上穿过实际上与前述第1 线段(v)正交的前述密封容器2内壁面间的第2线段(w)的中心点、且实 际上与前述第2线段(w)正交的第2平面(V)，或者，
(3)穿过成为前述密封容器2的铅垂方向内壁上面与前述润滑油油面之间 最大距离的第3线段(x)的中心点，且实际上与前述第3线段(x)正交的 第3平面(Y)。
实施例1的封闭式压缩机即使因制冷剂气体的温度变化导致制冷剂气体中 的音速变化、且共振频率的共振模式关节部变化，吸入管22的开口端部22a 也始终成为共振模式的关节部。因此，可防止吸入管22内共振音的发生，防 止噪音的发生。
另外，实施例1说明的是因外部气温导致制冷剂气体温度变化及制冷剂气 体中音速变化的场合。当然，只要是制冷剂气体中的音速发生变化，即使是起 因于压力等的变化，也具有与上述实施例相同的效果。
在上述实施例1中，对高气温时共振模式关节部处于在包括活塞11往返方 向的水平面上与该往返方向垂直的方向，低气温时共振模式关节部处于曲轴12 的轴向的情况作了说明。当然，通过跟踪共振模式的关节部在活塞11的往返 方向、在包括活塞11往返方向的平面上与该往返方向垂直的方向、在曲轴12 的轴向以及在各个方向附近的变化而移动吸入管22的开口端部22a的位置， 就可实现噪音极低的封闭式压缩机。
另外，采用使吸入管22的开口端部22a伴随着共振模式的关节部变化而跟 踪变化的电气或机械构造，也能获得与上述实施例1相同的效果。
《实施例2》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例2。
图4表示本发明实施例2的封闭式压缩机的纵剖视图。图5表示本发明实施 例2的封闭式压缩机的俯视剖视图。在实施例2的封闭式压缩机上，凡功能、 构造与实施例1的封闭式压缩机相同的部分均标上相同的符号并省略对其说 明。
在图4和图5中，在固定于机械部6的气缸10端面上的阀板19上形成吸入 孔19a，该吸入孔19a上直接连接着吸入管23的一端。吸入管23的另一端作 为开口端部23a而设置在密封容器2内的空间内。
吸入管23的开口端部23a设置在以下3个平面中的至少1个平面上。
(1)在穿过前述密封容器2的水平截面(与图5的纸面平行的截面)中截 面积实际上最大的面(用图4中直线H表示的水平面)的重心(水平截面部分 的重心位置)、且(在用图4中直线H表示的水平面上)位于前述密封容器2 的内壁面间距离最小的位置的第1线段(用图5中箭头v表示的线段)的中心 点上、实际上与前述第1线段(v)正交的第1平面(用图5中直线W表示 的平面)上(在图5中表示的开口端部22a的位置)，
(2)在包括前述第1线段(v)的水平面(H)上穿过实际上与前述第1 线段(v)正交的前述密封容器2内壁面间的第2线段(用图5中的箭头w表 示的线段)的中心点、且实际上与前述第2线段(w)正交的第2平面(用图 5中的直线V表示的铅垂平面)上，或者，
(3)穿过成为前述密封容器2的铅垂方向的内壁上面与前述润滑油油面之 间最大距离的第3线段(用图4的箭头x表示的线段)的中心点，且实际上与 前述第3线段(x)正交的第3平面(用图4中的直线Y表示的水平面)上，
在上述3个平面中的至少1个平面上设置吸入管23的开口端部23a。
图4及图5所示的封闭式压缩机是把吸入管23的开口端部23a设置在第1 平面(W)上。
以下就上述构造的实施例2的封闭式压缩机说明其动作。
在气缸10内发生的压力波通过阀板19的吸入孔19a并沿制冷剂气体流向的 逆向传播，成为在密封容器2内的空间内倒相的反射波。该反射波沿制冷剂气 体流向的顺向传播，并返回到吸入孔19a。
通过使该反射波到达吸入孔19a的时刻与气缸10内容积最大的时刻(吸入 完毕时刻)一致，而在吸入完毕时刻将反射波具有的压力能施加给制冷剂气 体，使制冷剂气体的吸入压力上升。
其结果是，气缸10内被充填了更高密度的制冷剂气体，每个压缩行程的制 冷剂排出量增加，制冷剂循环量增加，制冷能力大幅度提高。这样，实施例2 的封闭式压缩机便可以减少制冷剂气体的吸入损失，并提高冷却效率。
这时，气缸10内发生的压力波使冲击音发生，同时对密封容器2内的空间 励振，在活塞11的往返方向、在包括活塞11往返方向的水平面上与该往返方 向垂直的方向、以及在曲轴12的轴向发生共振模式。
在图4及图5所示的实施例2的封闭式压缩机上，在包括活塞11往返方向 的水平面上与该往返方向垂直的方向发生的共振模式的关节部设有吸入管23 在密封容器2内空间内的开口端部23a。因此，实施例2的封闭式压缩机的吸 入管23的开口端部23a成为共振模式关节部的位置，大幅度地抑制了因吸入 管23的压力波而导致的冲击音，可实现低噪音化。
如上所述，实施例2的封闭式压缩机的吸入管23的一端直接与阀板19的吸 入孔19a连接，另一端作为开口端部23a而设置于密封容器2的空间内规定的 平面内。因此，由于吸入管23的开口端部23a成为共振模式的关节部，使封 闭式压缩机能大幅度地抑制因吸入管23的压力波而导致的冲击音，可以减少 噪音。因此，实施例2的封闭式压缩机成为可提高制冷能力、减少吸入损失的 高效率封闭式压缩机。
另外，实施例2中对把吸入管23在密封容器2内空间的开口端部23a作为 在与活塞11的往返方向垂直的方向发生的共振模式的关节部作了说明。当然， 如果把吸入管23在密封容器2内空间的开口端部作为在活塞11往返方向的共 振模式的关节部、或是作为在曲轴12的轴向的共振模式关节部等，也可实现 与上述实施例2同样的效果。
《实施例3》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例3。
图6是本发明实施例3的封闭式压缩机的纵剖视图。图7是本发明实施例3 的封闭式压缩机在制冷剂气体中音速加快时的主要部分纵剖视图。图8是本发 明实施例3的封闭式压缩机在制冷剂气体中的音速放慢时的主要部分纵剖视 图。另外，在实施例3的封闭式压缩机上，凡与前述实施例1或实施例2的封 闭式压缩机的功能、构造相同的部分均标上相同符号并省略说明。
在图6、图7及图8中，在固定于机械部6的气缸10的端面的阀板19上形 成吸入孔19a。该吸入孔19a与吸入管24的一端直接连接。吸入管24的另一 端作为开口端部24a设置在密封容器2内的空间。
吸入管24具有长度可变机构。在图7和图8中，符号24b是在吸入管24 上形成的开口孔。这个开口孔24b上是除了把吸入管24内空间与密封容器2 内空间连通的开口端部24a以外的1个以上的连通孔。符号26是开闭开口孔 24b的用双金属或形状记忆合和等形成的开口孔盖。
以下说明上述构造的实施例3的封闭式压缩机的工作原理。
在气缸10内发生的压力波通过阀板19的吸入孔19a后沿制冷剂气体的流向 逆向地传播，在密封容器2内的空间成为倒相的反射波。倒相的反射波沿制冷 剂气体的流向顺向地传播并返回到吸入孔19a。
通过使该反射波到达吸入孔19a的时刻与气缸10内容积最大的时刻(吸入 完毕时刻)一致，能在吸入完毕时刻施加反射波具有的压力能，使制冷剂气体 吸入压力上升。
因此，气缸10内被充入更高密度的制冷剂气体，使每个压缩行程的制冷剂 排出量增加，制冷剂循环量增加，从而大幅度地提高制冷能力。
然而，由于压力波和反射波的波长根据音速而变化，在吸入完毕时刻施加 反射波具有的压力能的定时会产生误差，使制冷剂气体吸入压力的上升率降 低。
为此，如图7所示，当因外部气温高而导致制冷剂气体中的音速加快时， 用双金属或形状记忆合金等形成的开口孔盖26将开口孔24b关闭，使吸入管 24的开口端成为作为吸入管24前端的开口端部24a，使吸入管24的长度变长。
其结果，可以根据制冷剂气体中音速加快、波长变化的程度而延长吸入管 24，并可使反射波到达吸入孔19a的时刻与气缸10内容积最大的时刻(吸入 完毕时刻)一致。因此，实施例3的封闭式压缩机可以在吸入完毕时刻在制冷 剂气体中施加反射波具有的压力能，提高制冷剂气体的吸入压力。
如图8所示，当因外部气温低等而导致制冷剂气体中的音速放慢时，用双 金属或形状记忆合金等形成的开口孔盖26便将开口孔24b打开，吸入管24的 开口孔24b比吸入和24的开口端部24a更靠里侧，等于缩短了吸入管24的长 度。
结果，当制冷剂气体中的音速放慢时，通过缩短吸入管24，可以使反射波 到达吸入孔19a的时刻与气缸10内容积最大的时刻(吸入完毕时刻)一致， 可以在吸入完毕时刻将反射波具有的压力能施加给制冷剂气体，使制冷剂气体 的吸入压力上升。
如上所述，通过使吸入管24的长度变化，即使外部气温变化。因制冷剂气 体的温度变化而导致制冷剂气体中音速变化，也可以使反射波到达吸入孔19a 的时刻与气缸10内容积最大的时刻(吸入完毕时刻)一致。因此，实施例3 的封闭式压缩机可在吸入完毕时刻把反射波具有的压力能施加给制冷剂气 体，使吸入压力上升。
这样，实施例3的封闭式压缩机可以始终提高吸入压力，增加每个压缩行 程的制冷剂排出量，并增加制冷剂循环量。因此，实施例3的封闭式压缩机可 提高制冷能力、减少吸入损失、具有高的冷却效率。
如上所述，实施例3的封闭式压缩机是把吸入管24的一端作为开口端部24a 设置在密封容器2内的空间内，另一端则直接与阀板19的吸入孔19a连接。 另外，吸入管24设有长度可变机构。该长度可变机构用吸入管24上除了把吸 入管24内部与密封容器2内的空间连通的开口端以外的1个以上的开口孔24b 和开闭该开口孔24b的用双金属或形状记忆合金等形成的开口孔盖26构成。 通过用该长度可变机构使吸入管24的长度变化，即使因外部气温变化使制冷 剂气体的温度变化而导致制冷剂气体中的音速变化，也能使反射波到达吸入孔 19a的时刻与气缸10内容积最大的时刻(吸入完毕时刻)一致。因此，可在吸 入完毕时刻给制冷剂气体施加反射波具有的压力能，可提高制冷剂气体的吸入 压力。
这样，实施例3的封闭式压缩机可以始终提高吸入压力、增加每个压缩行 程的制冷剂排出量、增加制冷剂循环量。因此，实施例3的封闭式压缩机成为 可提高制冷能力、减少吸入损失、具有高的冷却效率的封闭式压缩机。
另外，实施例3说明的是因外部气温导致制冷剂气体温度变化和制冷剂气 体中音速变化的场合。然而，只要是制冷剂气体中的音速发生变化，即使是在 压力等发生变化的场合，实施例3的封闭式压缩机也是有效的。
在实施例3中，长度可变机构由吸入管24、在吸入管24上除了把吸入管 24内部与密封容器2内的空间连通的开口端部24a以外的1个以上的开口孔 24b、开闭自如地设在开口孔24b部分的用双金属或形状记忆合金等制造的开 口孔盖26构成。然而，不言而喻，该长度可变机构只要是能根据制冷剂气体 中的音速变化而变化长度的调节机构，都能得到与上述实施例3同样的效果。
《实施例4》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例4。
图9表示本发明实施例4的封闭式压缩机的剖视图。图10表示本发明实施 例4的封闭式压缩机在外部气温高时沿图9B_B线的剖视图。图11表示本发 明实施例4的封闭式压缩机在外部气温低时沿图9B_B线的剖视图。关于实 施例4的封闭式压缩机，凡与前述实施例1、实施例2或实施例3的封闭式压 缩机功能、构造相同的部分均标上相同符号并省略对其说明。
在图9中，在固定于机械部6的气缸10的端面上的阀板19上形成吸入孔 19a，该吸入孔19a与吸入管27的一端直接连接。吸入管27的另一端作为开 口端部27a设置在密封容器2内的空间内。吸入管27用线膨胀系数大的材料 形成。
以下说明上述构造的实施例4的封闭式压缩机工作原理。
在气缸10内发生的压力波通过阀板19的吸入孔19a后沿制冷剂气体的流向 逆向地传播，在密封容器2内的空间成为倒相的反射波。该反射波沿制冷剂气 体的流向顺向地传播并返回到吸入孔19a。
通过使该反射波到达吸入孔19a的时刻与气缸10内容积最大的时刻(吸入 完毕时刻)一致，能在吸入完毕时刻向制冷剂气体施加反射波具有的压力能， 使制冷剂气体吸入压力上升。
因此，气缸10内被充入更高密度的制冷剂气体，使每个压缩行程的制冷剂 排出量增加，制冷剂循环量增加，从而大幅度地提高制冷能力。
这时，在气缸10内发生的压力波导致冲击音发生。然而，由于压力波和反 射波的波长根据音速变化，因此在吸入完毕时刻向制冷剂气体施加反射波具有 的压力能的定时发生误差，制冷剂气体吸入压力的上升率降低。
为此，如图10所示，当因外部气温高等原因导致制冷剂气体中的音速加快 时，由线膨胀系数大的材料构成的吸入管27因高温而膨胀，使吸入管27的内 径截面积增大。
这样，根据制冷剂气体中的音速加快及反射波的波长变化而相应增大吸入 管27的内径截面积。以此降低制冷剂气体的流速并延迟反射波的返回定时， 从而可使反射波到达吸入孔19a的时刻与气缸10内容积最大的时刻(吸入完 毕时刻)一致。因此，实施例4的封闭式压缩机可在吸入完毕时刻向制冷剂气 体施加反射波具有的压力能，可以提高制冷剂气体的吸入压力。
如图11所示，在由于外部气温低等原因导致制冷剂气体中的音速放慢时， 由线膨胀系数大的材料构成的吸入管27因温度降低而收缩，使吸入管27的内 径截面积缩小。
这样，通过在制冷剂气体中的音速放慢时缩小吸入管27的内径截面积，来 提高制冷剂气体的流速，加快反射波的返回定时，从而可以使反射波到达吸入 孔19a的时刻与气缸10内的容积最大的时刻(吸入完毕时刻)一致。因此， 可在吸入完毕时刻向制冷剂气体施加反射波具有的压力能，使制冷剂气体的吸 入压力上升。不过，由于吸入管27的内径截面积缩小，反射波具有的压力能 也略有减少，且使吸入压力上升的效果也略有降低。
然而，在与外部高气温时相比不需太大制冷能力的外部低气温时，吸入管 27的内径截面积缩小。这样，虽然制冷能力略有减少，但在外部气温低的冬季 等大多是房间紧闭，对噪音比夏季时更为敏感，在这种低气温下，实施例4的 封闭式压缩机可以缩小吸入管27的内径截面积，大幅度地抑制冲击音，从而 大幅度地减少噪音。
从而，通过变化吸入管27的内径截面积，即使外部气温变化且制冷剂气体 中的音速发生变化，也始终能使反射波到达吸入孔19a的时刻与气缸10内容 积最大的时刻(吸入完毕时刻)一致。因此实施例4的封闭式压缩机可在吸入 完毕时刻向制冷剂气体施加反射波具有的压力能，并提高制冷剂气体的吸入压 力，以增加每个压缩行程的制冷剂排出量，增加制冷剂循环量，提高制冷能力。
在与高气温时相比无需太大制冷能力的低气温时，吸入管27的内径截面积 缩小，制冷能力的提高略有减少。但是，吸入管27的内径截面和根据低气温 程度而相应收缩。因此，实施例4的封闭式压缩机可大幅度地抑制噪音的发生。
如上所述，实施例4的封闭式压缩机是使吸入管27的一端在密封容器2内 的空间开口，另一端则直接与阀板19的吸入孔19a连接，且用线膨胀系数大 的材料构成。因此，即使外部气温变化且制冷剂气体中的音速变化，通过根据 外部气温的变化使吸入管27的内径截面积变化，可以始终使反射波到达吸入 孔 19a的时刻与气缸10内容积最大的时刻(吸入完毕时刻)一致。因此，实施例 4的封闭式压缩机可在吸入完毕时刻向制冷剂气体施加反射波具有的压力能， 提高制冷剂气体的吸入压力。因此，实施例4的封闭式压缩机可增加每个压缩 行程的制冷剂排出量，增加制冷剂循环量，提高制冷能力。
在与高气温时相比不需太大制冷能力的低气温时，吸入管27的内径截面积 缩小，因此，实施例4的封闭式压缩机尽管制冷能力的提高略有减少，但吸入 管27的内经截面积根据外部气温降低的程度而相应收缩。因此实施例4的封 闭式压缩机可大幅度降低噪音。
另外，实施例4说明的是外部气温导致制冷剂气体温度变化以及制冷剂气 体中音速变化的场合。然而，只要是制冷剂气体中的音速变化，即使在压力等 变化的场合，实施例4的封闭式压缩机也是有效的。
在实施例4中，吸入管27的内径截面积可变机构是采用线膨胀系数大的材 料来构成吸入管27。然而，不言而喻，凡是使用了根据制冷剂气体中音速变 化而变化吸入管27内径截面积的调节机构，均可获得与上述实施例4相同的 效果。
《实施例5》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例5。
图12是表示本发明实施例5的封闭式压缩机中制冷剂气体动作的说明图。 图13是实施例5的封闭式压缩机的纵剖视图。图14是表示实施例5的封闭式 压缩机中制冷剂气体动作与曲轴间关系的说明图。关于实施例5的封闭式压缩 机，凡是与前述各实施例的封闭式压缩机功能、构造相同的部分均标上相同符 号并省略对其说明。
在图12及图13中，在固定于机械部6的气缸10的端面上的阀板19上形成 吸入孔19a，该吸入孔19a与吸入管229的一端直接连接。吸入管229的另一 端作为开口端部229a设置在密封空间2内的空间内。
在图14中，在吸入行程开始(图14(a)的时刻)时，曲轴12位于基准 位置，阀板19的吸入孔19a被堵塞。因此，制冷剂气体停止流动。
接着，曲轴12旋转，活塞11向右侧移动，气缸10内的容积急剧增加。结 果，在气缸10内的空间与密封容器2内的空间产生压力差，吸入簧片20开始 打开(图14(b)的时刻)。这时的曲轴12的旋转位置(以下称曲轴转角) 定为θs(rad)。
吸入簧片20打开，制冷剂气体开始在吸入管229内向右方(气缸10的方向) 流动。与此同时，气缸10内的容积急剧增加，导致在气缸10内发生压力波 Wa。气缸10内的压力波Wa经过作为开口的吸入孔19a，沿制冷剂气体的流 向逆向地在吸入管229内向密封容器2内的空间传播。
到达了密封容器2内的空间的压力波Wa在制冷剂气体为停滞状态的密封容 器2内的空间成为倒相的反射波Wb。该反射波Wb在吸入管229内沿与制冷 剂气体的流向相同的方向传播(图14(c)的时刻)。
而且，反射波Wb沿制冷剂气体的流向顺向传播，以返回到阀板19的吸入 孔19a(图14(d)的时刻)。
当把图14(a)所示的上止点的曲轴转角设为0(rad)时，如果把吸入 簧片20开始打开(图14(b))的曲轴转角设为θs(rad)；把吸入管229 的长度设为L(m)，把曲轴12的转速设为f(Hz)，把吸入管229内吸入 的制冷剂气体中的音速设为As(m/sec)，并把吸入开始时在吸入孔19a发 生的压力波成为反射波并返回吸入孔19a的曲轴转角设为θr(rad)，则它们 的关系可用下式(1)表示。
θr＝θs+4π×L×f/As        ……(式1)
1.4(rad)≤θr≤3.0(rad)      ……(式2)
这时，为了使压力波返回的曲轴转角θr进入式2的范围而调节吸入管229 的长度L等。
以下说明上述构造的实施例5的封闭式压缩机的工作原理。
在吸入行程时与吸入簧片20打开的同时发生的压力波Wa沿着制冷剂气体 的流向逆向地传播。进而在密封容器2内的空间成为倒相的反射波Wb，与制 冷剂气体的流动顺向地传播，并返回吸入孔19a。另外，由于反射波Wb有一 定宽度，反射波的波头以式1所示的曲轴转角θr返回吸入孔19a。此后在曲轴 转角进一步前进后，反射波Wb的波尾返回吸入孔19a，具有一定宽度的反射 波Wb的返回就此结束。
以下以吸入管229的长度为例说明反射波Wb返回吸入孔19a时的曲轴转角 与提高制冷能力的效果之间的关系。
当吸入管229的长度L过短时，从式1可知，反射波Wb返回的曲轴转角θr 较小，即反射波Wb以吸入行程的较快定时返回。因此，在吸入行程结束前， 具有一定宽度的反射波Wb全部返回吸入孔19a。在这种场合，在反射波Wb 的返回结束后，在吸入孔19a的压力下降，虽然是处于吸入行程中，或是吸入 簧片20关闭，或是制冷剂气体从气缸10内向吸入管229倒流。因此，不能充 分提高气缸10内吸入的制冷剂气体的密度，降低了提高制冷能力的效果。
而在吸入管229的长度L过长时，反射波Wb以吸入行程的较慢定时返回。 或者是在吸入行程结束后返回。因此，在具有一定宽度的反射波Wb全部返回 吸入孔19a之前，吸入行程便结束，不能充分提高气缸10内吸入的制冷剂气 体的密度，从而降低了提高制冷能力的效果。
如上所述，吸入管229的长度过短或过长都会影响提制冷能力的效果。而 可以最大限度地实现提高制冷能力效果的最适当的吸入管229的长度、即反射 波Wb的最佳返回曲轴转角θr是存在的。但是，由于反射波Wb具有一定宽 度，所以基本可以最大限度地实现提高制冷能力效果。反射波的返回曲轴转角 也具有一定宽度。使用往返式的封闭式压缩机时，反射波的返回曲轴转角θr 在式2的范围内基本可以最大限度地实现提高制冷能力的效果。
譬如，当制冷剂气体为HFC-134a，吸入的制冷剂气体压力为0.085 (MPa)、其制冷剂气体的温度为80(℃)时，音速As为176.3(m/s)。而且， 当设曲轴12的转速f为58.5(Hz)、吸入簧片20开始打开的曲轴转角θs为0.96 (rad)时，为了满足式2条件，可以把吸入管229的长度L定为0.10-0.48(m)。
这样，由于本发明实施例5的封闭式压缩机调节了吸入管229的长度等，以 实现反射波的最佳返回曲轴转角，故可最大限度地实现提高制冷能力的效果。
如上所述，本实施例5的封闭式压缩机采用把吸入簧片20开始打开的曲轴 转角设为θs(rad)、把吸入管229的长度设为L(m)、把曲轴12的转速设为f (Hz)、把吸入管229内吸入的制冷剂气体中的音速设为As(m/sec)、并 使吸入开始时对在吸入孔19a发生的、用式1表示的压力波的返回曲轴角度θr (rad)进入式2范围的构造。
因此，本实施例5的封闭式压缩机可以使反射波Wb返回吸入孔19a的曲轴 转角最佳化，可以提高吸入压力，最大限度地实现提高制冷能力的效果。
另外，在制冷剂种类和吸入的制冷剂气体的压力温度不同、且音速不同时， 只要调节吸入管229的长度，使反射波Wb的返回曲轴转角满足式2，即可获 得与上述实施例5同样的效果。另外，即使在曲轴12的转速、吸入簧片20开 始打开的曲轴转角不同时，只要调节吸入管229的长度，使反射波Wb的返回 曲轴转角满足式2，即可获得与上述实施例5相同的效果。
《实施例6》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例6。
图15表示本发明实施例6的封闭式压缩机的纵剖视图。图16A表示本发明 实施例6在外部低气温时吸入管的开口部附近的剖视图。图16B表示本发明实 施例6在外部高气温时吸入管开口部附近的剖视图。另外，对实施例6的封闭 式压缩机上与前述各实施例功能、构造相同的部分均标上相同符号省略对其说 明。
在图15、图16A及图16B中，在固定于机械部6的气缸10的端面上的阀 板19上形成吸入孔19a，该吸入孔19a上直接连接着吸入管239的一端。吸 入管239的另一端作为开口端部239a而设置在密封容器2内的空间里。
如图16A及图16B所示，防反射板240设在吸入管239在密封容器2内空 间的开口端部239a附近。该防反射板240是用双金属或形状记合金等形成的 可弯曲的板。
以下说明上述构造的实施例6的封闭式压缩机的工作原理。
一般在外部低气温时，冷冻冷藏装置不需要太大的制冷能力。然而，一旦 通过封闭式压缩机供给了超出需要的制冷剂循环量，会导致吸入压力降低、排 出压力上升，使包括封闭式压缩机在内的整个冷冻系统效率降低，结果是使总 耗电量增加。因此，如果能减少低气温时的制冷剂循环量，便能减少总耗电量。
实施例6的封闭式压缩机在低气温时各部位的温度也全体降低，防反射板 240的温度也降低。在这种场合，如图16A所示，防反射板240具有与吸入管 239在密封容器2内空间的开口端部239a相对的形状。在图16A所示的状态 下，与吸入簧片20打开的同时发生的压力波与制冷剂气体的流向逆向传播， 并达到吸入管239的开口端部239a。这时，由于存在防反射板240，压力波 不能作为完全的自由端进行反射。而且，由于在吸入管239的开口端部239a 与防反射板240之间存在间隙，也不能作为固定端进行反射。
从而，在外部低气温时，由于防反射板240的存在，压力波不能在吸入管 239的开口端部239a进行反射，不能提高制冷剂循环量，因此实施例6的封闭 式压缩机可以减少耗电量。
另外，在外部高气温时，由于防反射板240的温度也升高，故用双金属或 形状记忆合金等制造的防反射板240如图5那样变形，并与吸入管的开口部相 对。从而，在需要大制冷能力的高气温时，压力波不受防反射板240的妨碍， 与原来一样在吸入管239的开口部进行反射，可获得提高制冷能力的效果。
如上所述，实施例6的封闭式压缩机的吸入管239的一端在密封容器2内的 空间开口，另一端直接与吸入孔19a连接，并且与吸入管239的开口端部239a 相对设置用双金属或形状记忆合金等形成的防反射板240。
因此，实施例6的封闭式压缩机在无需大制冷能力的低气温时不发挥提高 制冷能力的作用，以减少耗电量。而在需要大制冷能力的高气温时，则与原来 一样发挥提高制冷能力的作用。
如上所述，实施例6的封闭式压缩机通过控制冷却能力，可减少总耗电量。
《实施例7》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例7。
图17是本发明实施例7的封闭式压缩机的纵剖视图。
图18是本发明实施例7的封闭式压缩机的俯视剖视图。在实施例7的封闭 式压缩机上，凡与前述各实施例的封闭式压缩机功能、构造相同的部分均标上 相同符号并省略对其说明。
在图17和图18中，在固定于机械部6的气缸10的端面上的阀板19上形成 吸入孔19a，在该吸入孔19a上直接连接着吸入管23的一端。吸入管23的另 一端作为开口端部23a设置在密封容器2内的空间。
在图17、图18中，密封容器2由下壳体3和上壳体4组成。图18中的符 号a是密封容器2内面在与活塞11往返方向垂直的方向的最大距离，符号b 是在密封容器2内面在活塞11的往返方向的最大距离。图17中的符号C是从 密封容器2的内面到润滑油17的油面为止的、在曲轴12的轴心方向的最大距 离。密封容器2的制冷剂气体与a、b、c各自的长度对应、在各自的方向具 有固有的共振频率。实施例7的封闭式压缩机就是对各个距离a、b、c等进 行调节，以防止这些共振频率接近曲轴12转速的整数倍。
以下说明上述构造的实施例7的封闭式压缩机的工作原理。
吸入行程时与吸入簧片20打开的同时发生的压力波与制冷剂气体的流向逆 向地传播，并在密封容器2内的空间成倒相的反射波，与制冷剂气体的流向顺 向地传播，并返回吸入孔19a。
如果密封容器2内的制冷剂气体发生共振，不仅噪音增大，而且在前述的 压力波在吸入管23的开口端部23a反射时，要受到密封容器2内的制冷剂气 体的共振、即驻波的影响，并产生损耗。因此，反射波的压力振幅缩小、吸入 压力的上升率降低，提高制冷能力的效果减小。
密封容器2内制冷剂气体的共振，是在密封容器2内的共振频率与封闭式压 缩机运转频率的整数倍、即与励振频率基本一致的场合发生。
一般关于在相向的壁间发生的共振，在2壁间的距离Lw、共振频率fr、媒 介物的音速Ac之间存在下式(式3)的关系。
Lw＝Ac/(2fr)                …(式3)
如果把该式3的关系运用于封闭式压缩机，则Lw是密封容器2内相向的内 面间距离，fr是在密封容器2内相向的内面间发生的共振频率，Ac是密封容 器2内制冷剂的音速。即，只要为了防止密封容器2的共振频率接近运转频率 的整数倍而决定密封容器2内面的前述各个方向的长度a、b、c，便不会发 生共振。然而，实际上由于密封容器2内的机械部6、电动机部7等的影响， 与用式3计算的Lw略有误差，故需要加上与音响实验或数值解析结果进行比 较而求得的修正系数，根据发明人进行的音响实验及数值解析，知道修正值为 0.977。只要根据该修正值决定各方向长度a、b、c，就不会发生共振。这 样，由于实施例7的封闭式压缩机的密封容器2内的制冷剂气体不发生共振， 故不仅可防止共振音发生，还可防止压力波在吸入管23的开口端部23a反射 时压力振幅的衰减，可始终实现吸入压力上升，制冷能力提高的效果。
如上所述，由于实施例7的封闭式压缩机采用了防止密封容器2内制冷剂气 体的共振频率接近曲轴12转速的整数倍的构造，故密封容器2内的制冷剂气 体不会发生共振。因此，实施例7的封闭式压缩机不仅可防止共振音发生，还 可防止压力波在吸入管23的开口端部23a反射时压力振幅的衰减，可始终得 到吸入压力上升、制冷能力提高的效果。
《实施例8》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例8。
图19是本发明实施例8的封闭式压缩机的纵剖视图。图20是本发明实施例 8的封闭式压缩机的吸入管开口端部附近和吸入消音器的剖视图。关于实施例 8的封闭式压缩机，凡与前述各实施例的封闭式压缩机功能、构造相同的部分 均标上相同符号并省略说明。
在图19和图20中，在固定于机械部6的气缸10端面上的阀板19上形成吸 入孔19a，该吸入孔19a上直接连接着吸入管29的一端。吸入管29的另一端 设有吸入消音器28。
以下说明上述构造的实施例8的封闭式压缩机的工作原理。
在吸入行程时与吸入簧片20打开的同时发生的压力波通过阀板19的吸入 孔19a而与制冷剂气体的流向逆向地传播，并在吸入消音器28内的空间变成 倒相的反射波。该反射波与制冷剂气体的流向顺向地传播，并返回到吸入孔 19a。
这时，即使密封容器2的制冷剂气体发生共振，由于吸入管29的开口端部 29a处于吸入消音器28内，因此当压力波在吸入管29的开口端部29a反射时， 不受密封容器2内制冷剂气体共振的影响。从而，实施例8的封闭式压缩机可 防止压力波反射时压力振幅的衰减，无论密封容器2内的共振频率因密封容器 2的不同形状和不同运转条件等而如何变化，实施例8的封闭式压缩机可始终 使吸入压力上升，实现制冷能力提高的效果。
另外，由于实施例8的封闭式压缩机具有吸入消音器28，故吸入的制冷剂 气体的脉动小，对密封容器2内的制冷剂气体进行励振的力小。因此，实施例 8的封闭式压缩机尽管存在密封容器2内制冷剂气体的共振频率，却可始终减 少共振音。
如上所述，实施例8的封闭式压缩机由吸入消音器28和一端在吸入消时器 28内开口而另一端直接与吸入孔19a连接的吸入管29构成。因此，实施例8 的封闭式压缩机可以减小吸入的制冷剂气体的脉动、减小对密封容器2内的制 冷剂气体励振的力，且尽管存在密封容器2内制冷剂气体的共振频率，却始终 可以减少共振音。
另外，实施例8的封闭式压缩机虽然存在密封容器2内的制冷剂气体共振频 率，却始终防止了压力波在吸入管29的开口部反射时压力振幅的衰减。因此， 实施例8的封闭式压缩机无论密封容器2的形状和运转条件等如何变化，都可 以始终使吸入压力上升，并实现制冷能力提高的效果。 
《实施例9》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例9。
图21是本发明实施例9的封闭式压缩机的纵剖视图。图22是沿图21的封 闭式压缩机B-B线的俯视剖视图。关于实施例9的封闭式压缩机，凡与前述 各实施例的封闭式压缩机功能、构造相同的部分均标上相同符号并省略对其说 明。
在图21和图22中，在固定于机械部6的气缸10端面上的阀板19上形成吸 入孔19a，该吸入孔19a上直接连接着吸入管200的一端。吸入管200的另一 端作为开口端部200a而设置在密封容器2内的空间。
吸入管200的至少一部分用聚四氟乙烯或PBT等导热系数低的材料形成。
以下说明上述构造的实施例9的封闭式压缩机的工作原理。
在气缸10内发生的压力波通过阀板19的吸入孔19a而与制冷剂气体的流向 逆向地传播，并在密封容器2内的空间成为倒相的反射波。该反射波与制冷剂 气体的流向顺向地传播，并返回到吸入孔19a。
在吸入行程期间，通过使该反射波到达吸入孔19a，可在吸入完毕时刻施加 反射波具有的压力能，提高制冷剂气体的吸入压力。
因此，可在气缸10内充填更高密度的制冷剂气体，增加每个压缩行程的制 冷剂排出量。结果，实施例9的封闭式压缩机增加了制冷剂循环量，可大幅度 地提高制冷能力。
由于实施例9封闭式压缩机的吸入管200至少有一部分是用聚四氟乙烯或 PBT等导热系数低的材料形成的，因此即使气缸盖80等的温度随着封闭式压 缩机起动后时间的延长而大幅度升高，也可防止热量传导给吸入管200，可减 少吸入管200的温度变化。因此，实施例9的封闭式压缩机可以减少吸入管200 内制冷剂气体中的音速变化。因此，实施例9的封闭式压缩机不仅可以产生稳 定的压力波以提高吸入压力，而且不受起动后时间长短的影响，始终具有稳定 的大制冷能力。
实施例9的封闭式压缩机可向气缸10内供给温度低的制冷剂气体，并提高 制冷剂循环量。
如上所述，在实施例9的封闭式压缩机上，吸入管200的一端在密封容器2 内的空间开口，另一端直接与阀板19的吸入孔19a连接，且至少有一部分是 用聚四氟乙烯或PBT等导热系数低的材料形成的。
因此，即使气缸盖80等的温度随着封闭式压缩机起动后时间的延长而大幅 度上升，也可防止热量在吸入管200传导，可减少吸入管200的温度变化。这 样，可减少吸入管200内制冷剂气体中的音速变化。
因此，实施例9的封闭式压缩机不仅可以产生稳定的压力波以提高吸入压 力，而且不受起动后时间长短的影响，始终具有稳定的大制冷能力。
实施例9的封闭式压缩机可向气缸10内供给温度低的制冷剂气体，并提高 制冷剂循环量。
另外，实施例9说明的封闭式压缩机是采用导热系数低的材料形成的吸入 管。然而，即使是只在气缸附近等部分使用导热系数低的材料，也能实现与上 述实施例9同样的效果。
《实施例10》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例10。
图23是本发明实施例10的封闭式压缩机的纵剖视图。图24是沿图23封闭 式压缩机C-C线的俯视剖视图。图25是表示吸入压力上升比率的变化的特 性图。图26是表示制冷能力提高比率的变化的特性图。图27是表示噪音变化 率的变化的特性图。关于实施例10的封闭式压缩机，凡与前述各实施例的封 闭式压缩机功能、构造相同的部分均标上相同符号并省略对其说明。
在图23和图24中，在固定于机械部6的气缸10端面上的阀板19上形成吸 入孔19a，在该吸入孔19a上直接连接着第1吸入管210的一端。第1吸入管 210的另一端作为开口端部210a设置在密封容器2内的空间，并设置在作为吸 入通道的第2吸入管190的开口端部190a附近。
以下说明上述构造的实施例10的封闭式压缩机的工作原理。 
在气缸10内发生的压力波通过阀板19的吸入孔19a而与制冷剂气体的流向 逆向地传播，并在密封容器2内的空间成为倒相的反射波。该反射波与制冷剂 气体的流向顺向地传播，并返回到吸入孔19a。
在吸入行程期间，通过使该反射波到达吸入孔19a，可在吸入完毕时刻向制 冷剂气体施加反射波具有的压力能，提高制冷剂气体的吸入压力。
因此，可在气缸10内充填更高密度的制冷剂气体，增加每个压缩行程的制 冷剂排出量，增加制冷剂循环量。结果，实施例10的封闭式压缩机增加了制 冷剂，可大幅度地提高制冷能力。
在实施例10的封闭式压缩机上，在密封容器2内的第2吸入管190的开口 端部190a附近设有第1吸入管210的开口端部210a。因此，实施例10的封闭 式压缩机可在第1吸入管210内吸入温度低、密度高的制冷剂气体，放慢制冷 剂气体中的音速。因此，实施例10的封闭式压缩机的压缩性影响增大，可产 生大压力波。
从而，实施例10的封闭式压缩机可增加吸入压力上升效果。而且实施例10 的封闭式压缩机通过在气缸10内吸入温度低的制冷剂气体，可大幅度地增加 制冷能力提高的效果，可有效地实现高的制冷能力。
实施例10的封闭式压缩机通过第2吸入管190的开口端部190a与第1吸入 管210的开口端部210a间的间隙而减少压力脉动从第2吸入管190向冷冻循 环的传播。因此实施例10的封闭式压缩机可大幅度降低噪音。
为了增大吸入压力的上升效果、增大制冷能力的效果，增大降低噪音的效 果，根据发明人的试验，第1吸入管210的开口端部210a与第2吸入管190 的开口端部190a之间的距离(开口端部间距离)最好在3mm到50mm之间。
其结果如图25、26及27所示。图25是纵轴上表示吸入压力上升比率％)、 横轴上表示第2吸入管190的开口端部190a与第1吸入管210的开口端部210a 之间的间隙、即开口端部间距离(mm)的曲线图。图25中的吸入压力上升 比率表示压力波在密封容器2内的空间反射后的反射波压力与在气缸10内发 生的压力波压力的比率。
图26是纵轴上表示制冷能力提高比率(％)、横轴上表示开口端部间距离 (mm)的曲线图。图26中的制冷能力提高比率是测得的制冷能力与最大制 冷能力的比率。
图27是在纵轴上表示噪音变化率(％)，横轴上表示开口端部间距离 (mm)。图27中的噪音变化率表示在设开口端部间距离为0mm时为100％ 时的噪音压力变化。
如上所述，在实施例10的封闭式压缩机上，第1吸入管210的一端直接与 阀板19的吸入孔19a连接，另一端设置在密封容器2内第2吸入管190的开 口端部190a附近。因此，实施例10的封闭式压缩机可在第1吸入管210内吸 入温度低、密度高的制冷剂气体，放慢制冷剂气体中的音速。因此，实施例10 的封闭式压缩机的压缩性影响增大，可产生大压力波。
从而，实施例10的封闭式压缩机可增加吸入压力上升效果。而且通过在气 缸10内吸入温度低的制冷剂气体，可大幅度地增加制冷能力提高的效果，可 有效地实现高的制冷能力。
实施例10的封闭式压缩机通过在第2吸入管190的开口端部190a与第1吸 入管210的开口端部210a间形成间隙而减少压力脉动从第2吸入管190向冷 冻循环的传播。因此实施例10的封闭式压缩机可大幅度降低噪音。
另外，不言而喻，通过扩展作为第1吸入通道的第1吸入管210的开口端部 210a，以使其与作为第2吸入通道的第2吸入管190的开口端部190a相对， 将便于制冷剂气体的流动，提高制冷能力。
《实施例11》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例11。
图28是本发明实施例11的封闭式压缩机的纵剖视图。图29是沿图28封闭 式压缩机D-D线的俯视剖视图。图30是表示实施例11中的第1吸入管的 开口端部的纵剖视图。图31是表示实施例11的第1吸入管的开口端部的开口 面
关于实施例11的封闭式压缩机，凡与前述各实施例的封闭式压缩机功能、 构造相同的部分均标上相同符号并省略对其说明。
在图28和图29中，在固定于机械部6的气缸10端面上的阀板19上形成吸 入孔19a，在该吸入孔19a上直接连接着第1吸入管220的一端。第1吸入管 220的另一端作为开口端部220a设置在密封容器2内的空间。第2吸入管190 的开口端部190a设置在密封容器2的内部空间里。
如图29及30所示，第1吸入管220的一端直接与阀板19的吸入孔19a连 接，另一端具有在密封容器2内的空间开口的多个开口端部220a、220b，且 从吸入孔19a到多个开口端部220a、220b的长度不同。  
以下说明上述构造的实施例11的封闭式压缩机的工作原理。
在气缸10内发生的压力波通过阀板19的吸入孔19a而与制冷剂气体的流向 逆向地传播，并在密封容器2内的空间成为倒相的反射波。该反射波与制冷剂 气体的流向顺向地传播，并到达吸入孔19a。
在吸入行程期间，通过使该反射波到达吸入孔19a，可在吸入完毕时刻向制 冷剂气体施加反射波具有的压力能，提高制冷剂气体的吸入压力。
因此，可在气缸10内充填更高密度的制冷剂气体，增加每个压缩行程的制 冷剂排出量，增加制冷剂循环量。结果，实施例11的封闭式压缩机增加了制 冷剂，可大幅度地提高制冷能力。
这时，在吸入孔19a发生的压力波在从吸入孔19a到开口端为止的长度不同 的多个开口端部220a、220b接连不断地反射并到达吸入孔19a，以向气缸10 内供给。
从而，实施例11的封闭式压缩机可以放宽反射波到达吸入孔19a的定时。
从而，在实施例11的封闭式压缩机上，即使因运转条件的变化等导致制冷 剂气体中的音速变化，使1个反射波的到达定时发生误差，也不断地有其他反 射波到达吸入孔19a。因此，实施例11的封闭式压缩机可以始终向气缸10内 供给高压的制冷剂气体。
这样，实施例11的封闭式压缩机无论运转条件如何变化，都可始终提高吸 入压力，实现稳定的大制冷能力。
如上所述，实施例11的封闭式压缩机第1吸入管220的一端直接与阀板19 的吸入孔19a连接，另一端在密封容器2内的空间开口，且具有从吸入孔19a 到开口端为止的长度不同的多个开口端部220a、220b。因此，在吸入孔19a 产生的压力波在从吸入孔19a到开口端为止的长度不同的多个开口端部 220a、220b接连不断地反射。
从而，实施例11的封闭式压缩机可以放宽反射波返回到吸入孔19a的定时。
从而，在实施例11的封闭式压缩机上，即使因运转条件的变化等导致制冷 剂气体中的音速变化，使1个反射波的到达吸入孔19a的定时发生误差，也不 断地有其他反射波到达吸入孔19a。因此，实施例11的封闭式压缩机可以始 终向气缸10内供给高压的制冷剂气体。
这样，实施例11的封闭式压缩机无论运转条件如何变化，都可始终提高吸 入压力，实现稳定的大制冷能力。
另外，在实施例11中，作为吸入通道，使用了具有长度不同的多个开口端 部220a、220b的吸入管220，而即使是采用长度不同的多根吸入管，也能得 到与上述实施例11相同的效果。
《实施例12》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例12。
图32是本发明实施例12的封闭式压缩机的纵剖视图。图33是沿图32封闭 式压缩机E-E线的俯视剖视图。图34是实施例12起动时的气缸盖部分的主 要部分俯视剖视图。图35是实施例12稳定运转时的气缸盖部分的主要部分俯 视剖视图。
关于实施例12的封闭式压缩机，凡与前述各实施例功能、构造相同的部分 均标上相同符号并省略对其说明。
在图32和图33中，在固定于机械部6的气缸10的端面上的阀板19上形成 吸入孔19a，在该吸入孔19a上经过连通管240而连接着第1吸入管230的一 端。第1吸入管230的另一端作为开口端部230a而设置在密封容器2内的空 间。第2吸入管190的开口端部设置在密封容器2的内部空间。
如图33和34所示，第1吸入管230的一端在密封容器2内的空间开口，另 一端不是直接与阀板19的吸入孔19a连接，而是在气缸盖80前面被切断。被 切断的第1吸入管230可通过连通管240而可与气缸盖80的开口孔80a连通。
如图34和35所示，在吸入管230与连通管240之间设有波纹管250。即， 波纹管250的一端固定在第1吸入管230上，另一端固定在连通管240上。在 实施例12上，用连通管240和波纹管250形成了通断机构。
以下说明上述构造的实施例12的封闭式压缩机的工作原理。
在气缸10内发生的压力波通过阀板19的吸入孔19a而与制冷剂气体的流向 逆向地传播，并在密封容器2内的空间成为倒相的反射波。该反射波与制冷剂 气体的流向顺向地传播，并返回到吸入孔19a。
在吸入行程期间，通过使该反射波到达吸入孔19a，可在吸入完毕时刻向制 冷剂气体施加反射波具有的压力能，提高制冷剂气体的吸入压力。
因此，可在气缸10内充填更高密度的制冷剂气体，增加每个压缩行程的制 冷剂排出量，增加制冷剂循环量。结果，实施例12的封闭式压缩机可大幅度 地提高制冷能力。
然而，由于在起动时也会发生压力波，导致起动转矩增大，需要提高电动 机部7的能力。
为此，如图34所示，当在起动时等密封容器2内压力高的场合，波纹管250 被压缩，连通管240脱离气缸盖80。
这样，第1吸入管230便不与吸入孔19a连通，不发生压力波。从而，虽不 具有提高制冷能力的效果，却可大幅度地减少转矩，防止起动不良，可提高可 靠性。
另一方面，如图35所示，起动后一旦密封容器2内的压力下降，波纹管250 便被拉长，连通管240被压在气缸盖80上。
这样，第1吸入管230就与吸入孔19a连通并发生压力波，可实现吸入压力 提高的效果。因此，实施例12的封闭式压缩机可以提高制冷能力。
如上所述，在实施例12的封闭式压缩机上第1吸入管230的一端在密封容 器2内的空间开口，另一端不与阀板19的吸入孔19a直接连接，第1吸入管 230在气缸盖80前面被切断。而且设有连通管240，使被切断的第1吸入管 230能够与气缸盖80的开口孔80a连通，且把通断机构的波纹管250的一端固 定在第1吸入管230上，把另一端固定在连通管240上。
因此，当在起动时等密封容器2内压力高的场合，波纹管250被压缩，连通 管240脱离气缸盖80。
这样，第1吸入管230便不与吸入孔19a连通，不发生压力波。其结果，实 施例12的封闭式压缩机在起动时等密封容器2内的压力高的场合，虽不具有 提高制冷能力的效果，却可大幅度地减少转矩，防止起动不良，可提高可靠性。
另一方面，在实施例12的封闭式压缩机中，起动后一旦密封容器2内的压 力下降，波纹管250便被拉长，连通管240被压在气缸盖80上。
这样，第1吸入管230就与吸入孔19a连通并发生压力波，可实现吸入压力 提高的效果。因此，实施例12的封闭式压缩机可以提高制冷能力。
另外，实施例12是用波纹管250构成通断机构的，不言而喻，只要是采用 起动时不使第1吸入管230连通的机构，就能获得与上述实施例12同样的效 果。
另外，实施例12是使用通断机构，不言而喻，只要是采用起动时不使压力 波发生的机构，就能获得与上述实施例12同样的效果。
《实施例13》
以下结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例13。
图36是本发明实施例13的封闭式压缩机在包括活塞往返方向的平面上与 该往返方向垂直的方向具有共振模式的关节部时的俯视剖视图。图37是实施 例13的封闭式压缩机在包括活塞往返方向的平面上与该往返方向垂直的方向 具有共振模式的关节部时的主视图。
关于实施例13的封闭式压缩机，凡与前述各实施例的封闭式压缩机功能、 构造相同的部分均标上相同符号并省略对其说明。
在图36和37上，在固定于机械部6的气缸10端面上的阀板221上形成吸 入孔211a，该吸入孔211a经过吸入室251而连接着第1吸入管241(吸入通 道)的一端。第1吸入管241的另一端作为开口端部241a而设置在密封容器2 内的空间。
如上所述，作为吸入通道的第1吸入管241的一端在密封容器2内开口，另 一端经过作为空间的吸入室251而与阀板211的吸入孔211a连接。第1吸入 管241的密封容器2内的开口端部241a设置在以下3个平面中至少1个以上 的平面上。
(1)是通过前述密封容器2的水平截面(与图36的纸面平行的截面)中 截面积最大的面(用图37中直线H表示的水平面)的重的(水平截面部分上 重心的位置)的第一线段用图36中箭头√表示的线段)、且该第1线段(V) (在用37中直线H表示的水平面上)位于前述密封容器2的内壁面间距离最 小的位置，在前述第1线段(V)的中心点上实际上与前述第1线段(V) 正交的第1平面(有用图36中直线W表示的平面)上(在图36中表示的开 口端部241a的位置)，或者，
(2)在包括前述第1线段(V)的水平面(H)上通过实际上与前述第1 线段(V)正交的前述密封容器2内壁面间的第2线段(用图36中的箭头w 表示的线段)的中心点、且在实际上与前述第2线段(W)正交的第2平面 (用图36中的直线V表示的铅垂平面)上，或者，
(3)通过成为前述密封容器2的铅垂方向的内壁上面与前述润滑油17的 油面之间最大距离的第3线段(用图37的箭头X表示的线段)的中心点，且 实际上与前述第3线段(X)正交的第3平面(有用图37中直线Y表示的水 平面)上。
在以上3个平面中至少1个平面上设置第1吸入管241的开口端部241a。
图36和37所示的封闭式压缩机是把第1吸入管241的开口端部241a设在 第1平面(W)上。
如图36和37所示，在第1吸入管241的开口端部241a附近设有第2吸入 管260的开口端部260a。该第2吸入管260是从密封容器2外部的冷冻系统 吸入制冷剂气体。
以下就上述构造的实施例13的封闭式压缩机说明其工作原理。
从冷冻冷藏装置等冷冻系统循环而来的制冷剂气体通过第2吸入管260暂 时在密封容器2内的空间散发，并且暂时散发的制冷剂气体经过第1吸入管241 及吸入室251而被吸入气缸10内，并被活塞11压缩。这时，用曲轴12的1/2 旋转将制冷剂气体吸入气缸10内，并用然后的1/2旋转进行压缩。
因此，由于制冷剂气体未被连续地吸入气缸10内，故在第1吸入管241中 产生制冷剂气体的压力脉动。从而，该压力脉动对密封容器2内的空间进行励 振，并在活塞11的往返方向、在包括活塞11往返方向的水平面上与该往返方 向垂直的方向、以及在曲轴12的轴向产生共振模式。
然而，在实施例13的封闭式压缩机上，是把第1吸入管241在密封容器2 内空间的开口端部241a设置在通过图36中用距离a表示的线段(V)的中心 点、且与该线段(V)垂直的平面上。即，实施例13的封闭式压缩机是作为 在包括活塞11的往返方向的水平面上与该往返方向垂直的方向产生的共振模 式的关节部所处的平面上。因此，对共振模式进行激励的压力脉动成分便位于 共振模式的关节部。从而在共振模式的关节部形成励振，共振模式不被激励， 可抑制共振音的发生。
进而，在实施例13的封闭式压缩机上，通过把第2吸入管260在密封容器 2内的开口端部260a设在第1吸入管241在密封容器2内的开口端部241a的 附近，可以防止被吸入第1吸入管241的制冷剂气体被密封容器2内的制冷剂 气体加热。因此，气缸10内便被充填了更高密度的制冷剂气体，实施例13的 封闭式压缩机上便可增加每个压缩行程的制冷剂排出量，增加制冷剂循环量并 提高制冷能力。
如上所述，本实施例13的封闭式压缩机具有：由曲轴12、活塞11、气缸 10等构成的机械部6、电动机部7、下部贮存润滑油17的密封容器2、具有 吸入孔211a且设在气缸10的端面上的阀板211、第1吸入管241以及第2吸 入管260。第1吸入管241的一端经过吸入室251的空间而与阀板211的吸入 孔211a连接，另一端的开口端部241a设于密封容器2内所需的位置。即，开 口端部241a作为吸入通道在密封容器内的吸入口设置在以下3个平面中的至 少1个平面上：
(1)通过密封容器2的水面截面中截面积大致为最大的平面的重心，且通 过密封容器2的内壁面间距离最小的第1线段(V：距离a)的中心点、且与 第1线段(V)大致垂直的平面(W)上，或，
(2)对于在通过水平截面的重心的、距离最短的第1线段V所处的水平 面上大致垂直的密封容器2的内壁面间的第2线段(W：距离b)，通过其 中心点、并与该第2线段(W)大致垂直的平面(V)上，或，
(3)对于成为密封容器2内铅垂方向的内壁上侧面与润滑油17油面间最 大距离的第3线段(X：距离c)，通过其中心点、且与该第3线段(X)大 致垂直的平面(Y)上。
而且，第2吸入管260的一端向密封容器2外引出，另一端作为开口端部 260a设置在密封容器2内，该开口端部260a设在作为吸入通道的第1吸入管 241的开口端241a附近。
因此，实施例13的封闭式压缩机可防止在密封容器2内发生共振，防止因 共振音的发生导致增加噪音。而且实施例13的封闭式压缩机可提高制冷剂气 体的密度，提高制冷能力。
另外，实施例13的封闭式压缩机是把作为吸入通道的第1吸入管241在密 封容器2内空间的开口端部241a设置在包括活塞11往返方向的水平面上与该 往返方向垂直的方向的共振模式的关节部。然而，只要把吸入管241在密封容 器2内空间的开口端部241a设置在活塞11往返方向的共振模式关节部或曲轴 12轴向的共振模式关节部等，即把吸入管241在密封容器2内空间的开口端部 设置在成为问题的共振模式关节部，便可得到与上述实施例13相同的效果。
在实施例13中，吸入通道是吸入管241和作为空间的吸入室251。然而， 即使是在作为具有空间的吸入通道而附加消音器等的场合，也可得到与上述实 施例13相同的效果。
实施例13的封闭式压缩机，气缸10是1个。然而，本发明也适用于有多 个气缸的封闭式压缩机。
本发明的封闭式压缩机即使有2个以上的吸入通道，通过把各个吸入通道 在密封容器2内的开口端部设置在上述实施例13所示的共振模式关节部的位 置，也可以得到与上述实施例13相同的效果。
《实施例14》
以下结合附图说明作为本发明一例的实施例14。
图38是本发明实施例14的封闭式压缩机在包括活塞11往返方向的水平面 上在与该往返方向正交的方向具有共振模式关节部时的纵剖视图。图39是本 发明实施例14的封闭式压缩机在包括活塞11往返方向的水平面上在与该往返 方向正交的方向具有共振模式关节部时的俯视剖视图。
在实施例14的封闭式压缩机上，凡与前述各实施例功能、构造相同的部分 均标上相同符号并省略对其说明。
在图38和图39中，在固定于机械部6的气缸10端面上的阀板211上形成 吸入孔211a，该吸入孔211a上直接连接着第1吸入管271(吸入通道)的一 端。第1吸入管271的另一端作为开口端部271a设置在密封容器2内空间的 规定位置。
作为吸入通道的第1吸入管271在密封容器2内的开口端部271a设置在以 下3个平面中的至少1个以上的平面上。
(1)是穿过前述密封容器2的水平截面(与图37的纸面平行的截面)中 其截面积实际上最大的面(用图38中直线H表示的水平面)的重心(在水平 截面部分重心的位置)的第1线段(用图39中箭头v表示的线段)、且该第1 线段(v)(在用图38中直线H表示的水平面上)位于前述密封容器2的内 壁面间距离最小的位置、在前述第1线段(v)的中心点上实际上与前述第1 线段(v)正交的第1平面(用图39中直线W表示的平面)上(在图39中 表示的开口端部271a的位置)，或，
(2)在包括所述第1线段(v)的水平面(H)上穿过与前述第1线段 (v)实际上正交的前述密封容器2内壁面间的第2线段(用图39中箭头w 表示的线段)中心点、且实际上与前述第2线段(w)正交的第2平面(用图 39中的直线V表示的铅垂平面)上，或
(3)穿过处于前述密封容器2铅垂方向的上方内壁面与前述润滑油17油 面间最大距离的第3线段(用图38中箭头x表示的线段)的中心点、且实际 上与前述第3线段(x)正交的第3平面(用图38中的直线Y表示的水平面) 上。
在以上3个平面中的至少1个平面上设置第1吸入管271的开口端部271a.。
如图38和图39所示，在第1吸入管271的开口端部271a附近设有第2吸 入管281的开口端部281a。该第2吸入管281向密封容器2的外部引出。
以下说明上述构造的实施例14的封闭式压缩机的工作原理。  
在阀板211附近发生的压力波通过吸入孔211a而与制冷剂气体的流向逆向 地传播，并在密封容器2内的空间成为倒相的反射波。该反射波与制冷剂气体 的流向顺向地传播并返回到吸入孔211a。
通过使该反射波到达吸入孔211a的时刻与气缸10内容积最大的时刻(吸 入完毕时刻)一致，可以在吸入完毕时刻向制冷剂气体施加反射波具有的压力 能，提高制冷剂气体的吸入压力。
因此，在气缸10内便充入密度更高的制冷剂气体，每个压缩行程的制冷剂 排出量增加，制冷剂循环量增加。因此，实施例14的封闭式压缩机可以大幅 度地提高制冷能力。
从冷冻冷藏装置等系统循环而来的第2吸入管281的制冷剂气体暂时在密 封容器2内的空间释放，并经过固定在阀板211上的第1吸入管271而吸入气 缸10内，并被活塞11压缩。这时，制冷剂气体通过曲轴12的1/2旋转而被吸 入气缸10内，并通过然后的1/2旋转而被压缩。
这样，由于制冷剂气体没有被连续地吸入气缸10内，故在第1吸入管271 中产生制冷剂气体的压力脉动。从而该压力脉动对密封容器2内的空间进行励 振，并在活塞11的往返方向、在包括活塞11往返方向的水平面上与该往返方 向垂直的方向、以及曲轴12的轴向便发生共振模式。
然而如上所述，由于把第1吸入管271在密封容器2内空间的开口端部271a 设置在穿过用距离a(图39)表示的线的中心点、且与该线正交的平面(W)上， 即，设置在包括活塞11往返方向的水平面上与该往返方向垂直的方向发生的 共振模式关节部所处的平面上。因此，对共振模式进行激励的压力脉动成分集 中于共振模式的关节部。
从而，在实施例14的封闭式压缩机上，压力脉动便对共振模式的关节部进 行励振。因此，在这种封闭式压缩机上，共振模式不被激励，可以抑制共振音 的发生，并抑制因共振音导致的封闭式压缩机的噪音。
进而，在实施例14的封闭式压缩机上，把第2吸入管281在密封容器2内 的开口端部281a设在第1吸入管271在密封容器2内的开口端部271a的附近。 因此，实施例14的封闭式压缩机可以防止吸入第1吸入管271的制冷剂气体 被密封容器2内的制冷剂气体加热。而且，实施例14的封闭式压缩机因减慢 了制冷剂气体中的音速，故压缩能力增大，可产生大的压力波，大幅度地提高 制冷剂气体的吸入压力。
由于实施例14的封闭式压缩机采用上述构造，在气缸10内便被充入了密 度更高的制冷剂气体，每个压缩行程的制冷剂排出量增加。因此，实施例14 的封闭式压缩机可以增加制冷剂循环量，大幅度地提高制冷能力。
另外，实施例14是把作为吸入通道的第1吸入管271的开口端部271a设 置在包括活塞11往返方向的水平面上与该往返方向垂直的方向的共振模式的 关节部。然而，只要把第1吸入管271的开口端部271a设置在活塞11往返方 向的共振模式关节部或曲轴12轴向的共振模式关节部等，即把吸入通道在密 封容器2内空间的开口端设置在成为问题的共振模式的关节部位置即可。
本发明的实施例14无论气缸10的数量如何都适用。而且即使有2个以上 的吸入通道，只要把各吸入通道在密封容器2内的开口端部设置在上述的共振 模式的关节部，即可获得与上述实施例14同样的效果。
即使作为吸入通道的第1吸入管271是隔着很小的空间(截面形状实际上 相同的空间)而与阀板211的吸入孔211a连接的，也能得到基本与上述实施 例14相同的效果。
如上所述，用实施例14可防止在密封容器内产生共振，防止因共振音导致 的封闭式压缩机噪音增加。而且，实施例14的封闭式压缩机可获得提高制冷 剂气体的密度、提高制冷能力的有益效果。
在实施例14中，吸入通道在密封容器内的开口端成为共振模式的关节部， 可大幅度地减少因吸入通道的压力波导致的冲击音，防止封闭式压缩机的噪音 增加。因此，实施例14的封闭式压缩机可提高制冷剂气体的密度，提高制冷 能力。 
《实施例15》
以下结合附图说明作为本发明一例的实施例15。
图40是本发明实施例15的封闭式压缩机的纵剖视图。图41是沿图40的 封闭式压缩机B_B线的剖视图。图42是实施例15的具有另外吸入通道形状 的封闭式压缩机的纵剖视图。图43是沿图42的封闭式压缩机C_C线的主视 剖视图。
在实施例15的封闭式压缩机上，凡与前述各实施例功能、构造相同的部分 均标上相同符号并省略对其说明。
在图40和图41中，在固定于机械部6的气缸10端面上的阀板191上形成 吸入孔191a，该吸入孔191a上直接连接着第1吸入管201(吸入通道)的一 端。第1吸入管201的另一端作为开口端部201a设置在密封容器2内空间的 规定位置。第1吸入管201(吸入通道)具有曲率基本均匀的弯曲部201b。 
以下说明上述构造的实施例15的封闭式压缩机的工作原理。
吸入行程时在阀板191的吸入孔191a附近发生的压力波与制冷剂气体的流 向逆向地传播，并在密封容器2内的空间成为倒相的反射波而与制冷剂气体的 流向顺向地传播，并返回到吸入孔191a。
在吸入行程期间，通过使该反射波到达吸入孔191a，可以把吸入完毕时刻 反射波具有的压力能施加到制冷剂气体中，提高制冷剂气体的吸入压力。
因此，在实施例15的封闭式压缩机中，在气缸10内便充入密度更高的制 冷剂气体，每个压缩行程的制冷剂排出量增加，制冷剂循环量增加，可提高制 冷能力。
另外，实施例15的封闭式压缩机的第1吸入管201的各弯曲部201b的曲 率基本均匀，故可抑制压力波振幅在弯曲部201b的减少，使压力高的反射波 返回到气缸10内，可更高地提高制冷能力。
另外，实施例15的封闭式压缩机可使第1吸入管201小型化，进而实现密 封容器2的小型化。
如上所述，实施例15的封闭式压缩机具有：有吸入孔191a且设置在气缸 10端面上的阀板191、一端在密封容器2内的空间开口且另一端基本直接与阀 板191的吸入孔191a连接且具有曲率基本均匀的弯曲部201b的第1吸入管 201。因此，实施例15的封闭式压缩机可以减少压力波和反射波压力振幅的衰 减。因此，实施例15的封闭式压缩机可以提高吸入压力并提高制冷能力。
在实施例15的封闭式压缩机上，作为吸入通道的第1吸入管形成图42和 图43所示的螺旋状吸入管212，从而可增大弯曲部212b的曲率。因此，实施 例15的封闭式压缩机可进一步减少第1吸入管212内压力的衰减。
还有，在实施例15中，第1吸入管201、212基本上与阀板191的吸入孔 191a直接连接。然而，如果第1吸入管201、212隔着截面积实际上相等的通 道空间而与阀板191的吸入孔191a连接，也能得到与上述实施例15同等的效 果。
在实施例15的封闭式压缩机上，是用管状的第1吸入管201、212构成吸 入通道。然而，如果用譬如具有吸入通道的块状物代替吸入管而构成吸入通 道，也能得到与上述实施例15相同的效果。
《实施例16》
以下结合附图说明作为本发明一例的实施例16。
图44是本发明实施例16的封闭式压缩机的纵剖视图。图45是沿图44的 封闭式压缩机D_D线的主视剖视图。
在实施例16的封闭式压缩机上，凡与前述各实施例功能、构造相同的部分 均标上相同符号并省略对其说明。
在图44和图45中，在固定于机械部6的气缸10端面上的阀板192上形成 吸入孔192a，该吸入孔192a上直接连接着第1吸入管221(吸入通道)的一 端。第1吸入管221的另一端作为开口端部221a设置在密封容器2内空间的 规定位置。如图45所示，第1吸入管221(吸入通道)多次弯曲，以使吸入 通道之间接近。
以下说明上述构造的实施例16的封闭式压缩机的工作原理。
吸入行程时在阀板192的吸入孔192a附近发生的压力波与制冷剂气体的流 向逆向地传播，并在密封容器2内的空间成为倒相的反射波，而与制冷剂气体 的流向顺向地传播，并返回到吸入孔192a。
在吸入行程期间，通过使该反射波到达吸入孔192a，可以把吸入完毕时刻 反射波具有的压力能施加到制冷剂气体中，提高制冷剂气体的吸入压力。
因此，在实施例16的封闭式压缩机中，在气缸10内便充入密度更高的制 冷剂气体，每个压缩行程的制冷剂排出量增加，制冷剂循环量增加，可提高制 冷能力。
另外，在实施例16的封闭式压缩机中，第1吸入管221多次弯曲，使内部 流动着低温吸入气体的吸入管221相互接近。因此实施例16的封闭式压缩机 可以减轻密封容器2内因压缩发热、电动机发热以及滑动发热等导致的密封容 器2内制冷剂气体升温的影响。
从而，实施例16的封闭式压缩机可以抑制密封容器2内高温制冷剂气体的 热量向第1吸入管221传播，可减少第1吸入管221内吸入气体的温度上升。 结果，实施例16的封闭式压缩机可以提高吸入气体的密度，增加制冷剂气体 循环量。
实施例16的封闭式压缩机在吸入管221内吸入吸入的制冷剂气体温度(吸 入气体温度)低、密度高的制冷剂气体。因此吸入气体的音速放慢，故可增大 制冷剂气体的压缩性效果，产生大的压力波，并可得到大制冷能力。  
另外，实施例16的封闭式压缩机可使第1吸入管221小型化，并使密封容 器小型化。
如上所述，实施例16的封闭式压缩机具有：有吸入孔192a且设置在气缸 10端面上的阀板192、一端在密封容器2内的空间开口且另一端基本直接与阀 板192的吸入孔192a连接且多次弯曲以使吸入通道之间相互接近的第1吸入 管221。因此，实施例16的封闭式压缩机可以减少第1吸入管221从密封容 器2内高温的制冷剂气体接受的热量，减少第1吸入管221的温度上升，并减 少第1吸入管221内吸入气体的温度上升。结果，实施例16的封闭式压缩机 可以得到大的制冷剂循环量。
同时，实施例16的封闭式压缩机通过在第1吸入管221内吸入吸入气体温 度低、密度高的制冷剂气体。使吸入的制冷剂气体中的音速放慢。因此实施例 16的封闭式压缩机可增大制冷剂气体的压缩性效果，产生大的压力波，并可得 到显著的制冷能力提高效果。
在实施例16中，第1吸入管221多次弯曲，使吸入通道之间相互接近，以 减少第1吸入管221从高温的密封容器内的制冷剂气体接受热量，但如果使用 具有接近的吸入通道的譬如块状物也可得到与上述实施例16的封闭式压缩机 相同的效果。
在实施例16中，是使第1吸入管221之间相互接近。然而，也可以使第1 吸入管221之间紧贴，以减少第1吸入管221与高温的密封容器内制冷剂气体 间的热交换面积。通过采用这样的构造，本发明的封闭式压缩机可降低第1吸 入管221的受热量，以得到更大的制冷能力提高效果。
在实施例16中，第1吸入管221基本上与阀板192的吸入孔192a直接连接。 然而，如果第1吸入管221隔着截面积实际上相等的通道空间而与阀板192的 吸入孔192a连接，也能得到基本同等的效果。
《实施例17》
以下结合附图说明作为本发明一例的实施例17。
图46是本发明实施例17的封闭式压缩机的纵剖视图。图47是沿图46的 封闭式压缩机E_E线的主视剖视图。
在实施例17的封闭式压缩机上，凡与前述各实施例功能、构造相同的部分 均标上相同符号并省略对其说明。
在图46和图47中，在固定于机械部6的气缸10端面上的阀板193上形成 吸入孔193a，该吸入孔193a上直接连接着第1吸入管231(吸入通道)的一 端。第1吸入管231的另一端作为开口端部231a设置在密封容器2内空间的 规定位置。如图47所示，第1吸入管231(吸入通道)多次弯曲，以使吸入 通道之间接近。
如图47所示，实施例17的封闭式压缩机上设有吸入消音器241。该吸入 消音器241几乎把第1吸入管231包住。吸入消音器241具有反射压力波所必 需的容积。
以下说明上述构造的实施例17的封闭式压缩机的工作原理。
吸入行程时在阀板193的吸入孔193a附近发生的压力波与制冷剂气体的流 向逆向地传播，并在密封容器2内的空间成为倒相的反射波，而与制冷剂气体 的流向顺向地传播，并返回到吸入孔193a。
在吸入行程期间，通过使该反射波到达吸入孔193a，可以把吸入完毕时刻 反射波具有的压力能施加到制冷剂气体中，提高制冷剂气体的吸入压力。
因此，在实施例17的封闭式压缩机中，在气缸10内便充入密度更高的制 冷剂气体。因此，实施例17的封闭式压缩机可增加每个压缩行程的制冷剂排 出量，增加制冷剂循环量，可以提高制冷能力。
这时，实施例17的封闭式压缩机把第1吸入管231的开口端部231a设置 在吸入消音器241内。因此实施例17的封闭式压缩机可以用吸入消音器241 将吸入气体的脉动衰减，并减小对密封容器2内制冷剂气体进行励振的力，无 论密封容器2内制冷剂气体的共振频率如何，可始终减少共振音。
在实施例17的封闭式压缩机上即使密封容器2内的制冷剂气体产生共振， 由于第1吸入管231的开口端部231a位于吸入消音器241内，因此当压力波 在第1吸入管231的开口端部231a反射时不会受密封容器2内的制冷剂气体 共振的影响。 
从而，实施例17的封闭式压缩机可以防止当压力波在第1吸入管231的吸 入消音器241内的开口端部231a反射时受密封容器2空间内共振的影响而使 压力振幅衰减。因此，实施例17的封闭式压缩机无论密封容器2的形状和运 转条件等如何变化，可以始终提高制冷剂气体的吸入压力，得到稳定的大制冷 能力。
实施例17的封闭式压缩机用吸入消音器24围住第1吸入管231，从而可 使第1吸入管231的温度分布均匀化，减少制冷剂气体中的音速变化。因此， 实施例17的封闭式压缩机可以减少压力波的衰减，得到稳定的制冷剂气体吸 入压力的上升，并可得到稳定的制冷能力提高效果。
在实施例17的封闭式压缩机上，可使第1吸入管231小型化，并使密封容 器2小型化。
如上所述，实施例17的封闭式压缩机具有：有吸入孔193a且设置在气缸 10端面上的阀板193、一端在密封容器2内的空间开口且另一端基本直接与阀 板193的吸入孔193a连接的第1吸入管231、基本围住第1吸入管231的吸 入消音器241。因此，实施例17的封闭式压缩机可以减小吸入气体的脉动， 以减小对密封容器2内制冷剂气体进行励振的力，无论密封容器2内制冷剂气 体的共振频率如何，可始终减少共振音。
实施例17的封闭式压缩机无论密封容器2内制冷剂气体的共振频率如何， 可始终防止压力波在第1吸入管231的开口端部231a反射时压力振幅的衰减。 实施例17的封闭式压缩机无论密封容器2的形状和运转条件等如何变化，可 以始终提高制冷剂气体的吸入压力，得到稳定的大制冷能力。
实施例17的封闭式压缩机可使第1吸入管231的温度分布均匀化并减少制 冷剂气体中的音速变化。因此，实施例17的封闭式压缩机可以减少压力波的 衰减，使吸入压力稳定上升，从而可得到稳定的制冷能力。
另外，在实施例17中，第1吸入管231基本上与阀板193的吸入孔193a 直接连接。然而，如果第1吸入管231隔着很小的空间(实际上具有相同截面 形状的通道空间)而与阀板193的吸入孔193a连接，也能得到与上述实施例 17基本同等的效果。
在实施例17中，吸入通道采用管状的第1吸入管231。然而，即使用吸入 通道譬如为块状的，也能得到与上述实施例同样的效果。 
《实施例18》
接着，结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例18。
图48是表示本发明实施例18的封闭式压缩机的俯视剖视图。图49是沿图 48中B-B线的主视剖视图。图50表示实施例18的封闭式压缩机在高负荷运 转时吸入通道的主要部分的剖视图。图51表示实施例18的封闭式压缩机在通 常运转时吸入通道的主要部分的剖视图。
另外，在实施例18的封闭式压缩机中，对于具有与前述各实施例的封闭式 压缩机相同功能、结构的部分标上相同符号而省略说明。
在图48及图49中，具有吸入通道的吸入通道块140，其吸入通道的一端 作为开口端部而配置在密封容器2内的空间，另一端大致与阀板150的吸入孔 150a直接相连。
图50及图51是表示吸入通道块140主要部分的剖视图。在吸入通道块140 内，配设有通道切换机构141。通道切换机构141具有将设定温度为界限而切 换吸入通道的功能，且由对双金属、形状记忆合金或高负荷状态进行检测而切 换通道的阀等所构成。
下面，就上述构成的实施例18的封闭式压缩机来说明其工作原理。
一般在外部低气温时，冷冻冷藏装置不需很大的制冷能力。但是，在这种 状况下，当由封闭式压缩机供给了超过需要的制冷剂循环量时，就产生吸入压 力的降低、排出压力的上升。因此，降低了包括封闭式压缩机的制冷系统整体 的效率，结果，存在着总耗电量增加的问题。
为解决这种问题，在外部低气温时，通过减少制冷剂循环量，就可减少耗 电量。
实施例18的封闭式压缩机在外部高气温时或高负荷时，各部位的温度都变 高，设在具有吸入通道的吸入通道块140内的通道切换机构141的温度也就变 高。此时，检测双金属、形状记忆合金或高负荷状态而切换通道的阀等的通道 切换机构141配置成图50所示的形状。此时被吸入的制冷剂气体的流动是沿 图50中的a→b→c的方向，在吸入行程时，于吸入孔150a附近发生的压力波 向着与制冷剂气体的流向逆向地传播。并且，压力波在密封容器2内的空间成 为倒相的反射波而向着与制冷剂气体的流向顺向地传播，返回到吸入孔150a。
在吸入行程期间，通过使这种反射波到达吸入孔150a，可在吸入完毕时刻 将反射波具有的压力能作用于制冷剂气体，使制冷剂气体的吸入压力上升。
因此，在实施例18的封闭式压缩机的气缸10内就充填着密度更高的制冷 剂气体。其结果，每个压缩行程的排出制冷剂量增加，制冷剂循环量增加。因 此，实施例18的封闭式压缩机在需要较大制冷能力的外部高气温时或高负荷 时，可与现有的封闭式压缩机一样地使制冷能力大幅度提高。
此外，在通常运转时或外部低气温时，各部位的温度都变低，通道切换机 构141的温度也变低。此时，由于通道切换机构141变成图51所示的那样， 故被吸入的制冷剂气体向图51所示的a→c的方向流动。因此，图51所示的制 冷剂气体的流程短于图50所示的a→b→c方向的流程，在图51的吸入通道的 长度中，反射波返回到吸入孔150a的定时过早，在吸入完毕时刻，反射波具 有的压力能不作用于制冷剂气体，从而不能获得增压的效果。
相反，在吸入通道块140的吸入通道的长度较长的情况下，反射波返回到 吸入孔150a的定时过迟，在吸入完毕时刻，反射波具有的压力能不作用于制 冷剂气体，从而不能获得增压的效果。
如此，本发明实施例18的封闭式压缩机仅在外部高气温时或高负荷时为获 得增压效果，可调节吸入通道的长度等。因此，本发明实施例18的封闭式压 缩机除了外部高气温或高负荷的情况而不会产生超过需要的制冷能力，可减少 总耗电量。
如上所述，实施例18的封闭式压缩机包括：密封容器2；容纳于密封容器 2内的压缩单元300及由电动机构成的电动压缩单元81；构成压缩单元300 的气缸10；具有吸入孔150a且配设在气缸10端面的阀板150；一端在密封 容器2内开口、另一端大致与阀板150的吸入孔150a直接连接的具有吸入通 道的吸入通道块140；在吸入通道中设置的通道切换机构141。因此，实施例 18的封闭式压缩机由于只在对电动压缩单元81施加高负荷的外部高气温或高 负荷时可获得增压效果，故可减少总耗电量。
另外，在实施例18中，揭示了吸入通道大致与阀板150的吸入孔150a直 接连接的结构，但即使利用微小的空间将吸入通道与阀板150的吸入孔150a 连接，也可获得与上述实施例18同等的效果。
在实施例18中，对吸入通道形成于图48至图51所示那样的吸入通道块 140内进行了说明。但是，即使例如用管来构成吸入通道也可获得与上述实施 例18同等的效果。
《实施例19》
接着，结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例19。
图52是表示本发明实施例19的封闭式压缩机的俯视剖视图。图53是沿图 52中C-C线的主视剖视图。图54表示实施例19的封闭式压缩机在高负荷运 转时吸入通道的主要部分的剖视图。图55表示实施例19的封闭式压缩机在通 常运转时吸入通道的主要部分的剖视图。
另外，在实施例19的封闭式压缩机中，对于具有与前述各实施例的封闭式 压缩机相同功能、结构的部分标上相同符号而省略说明。
在图52及图53中，具有吸入通道的吸入通道块170，其吸入通道的一端 作为开口端部170a而配置在密封容器2内的空间，另一端大致与阀板150的 吸入孔150a直接相连。吸入管161将制冷剂气体导入密封容器2内，吸入管 161在密封容器内的开口端部配置在吸入通道块170的开口端部170a附近。
图54及图55是表示吸入通道块170的吸入通道的主要部分的剖视图，在 吸入通道内配设有通道切换机构171。通道切换机构171具有将设定温度为界 限而切换吸入通道的功能，且由对双金属、形状记忆合金或高负荷状态进行检 测而切换通道的阀等所构成。 
下面，就上述构成的实施例19的封闭式压缩机来说明其工作原理。
一般在外部低气温时，冷冻冷藏装置不需很大的制冷能力。但是，在这种 状况下，当由封闭式压缩机供给了超过需要的制冷剂循环量时，就产生吸入压 力的降低、排出压力的上升。结果，存在着包括封闭式压缩机的制冷系统整体 的效率降低、总耗电量增加的问题。
为解决这种问题，在外部低气温时，通过减少制冷剂循环量，就可减少耗 电量。
实施例19的封闭式压缩机在外部高气温时或高负荷时，各部温度都变高， 设在吸入通道块170的吸入通道内的通道切换机构171的温度也就变高。此 时，检测双金属、形状记忆合金或高负荷状态而切换通道的阀等的通道切换机 构171配置成图54所示的形状。此时被吸入的制冷剂气体的流动是沿图54中 的d→e→f的方向，在吸入行程时，于吸入孔150a附近发生的压力波向着与制 冷剂气体的流向逆向地传播。压力波在密封容器2内的空间成为倒相的反射波 而向着与制冷剂气体的流向顺向地传播，返回到吸入孔150a。
在吸入行程期间，通过使这种反射波到达吸入孔150a，可在吸入完毕时刻 将反射波具有的压力能作用于制冷剂气体，使制冷剂气体的吸入压力上升。
因此，在实施例19的封闭式压缩机的气缸10内就充填着密度更高的制冷 剂气体，每个压缩行程的排出制冷剂量增加，制冷剂循环量增加。因此，实施 例19的封闭式压缩机在需要较大制冷能力的外部高气温时或高负荷时，可与 现有的封闭式压缩机一样地使制冷能力大幅度提高。
此外，在通常运转时或外部低气温时，各部位的温度都变低，通道切换机 构171的温度也变低。此时，由于通道切换机构171变成图55所示的那样， 故被吸入的制冷剂气体向图55所示的d→f的方向流动。因此，图55所示的制 冷剂气体的流程短于图54所示的d→e→f方向的流程。因此，在图55的吸入 通道的长度中，反射波返回到吸入孔150a的定时过早，在吸入完毕时刻，反 射波具有的压力能不作用于制冷剂气体，从而不能获得增压的效果。
相反，在吸入通道块170的吸入通道的长度较长的情况下，反射波返回到 吸入孔150a的定时过迟，在吸入完毕时刻，反射波具有的压力能不作用于制 冷剂气体，从而不能获得增压的效果。
如此，本发明实施例19的封闭式压缩机仅在外部高气温时或高负荷时为获 得增压效果，可调节吸入通道的长度等。因此，本发明实施例19的封闭式压 缩机除了外部高气温或高负荷的情况而不会产生超过需要的制冷能力，可减少 总耗电量。
本发明实施例19的封闭式压缩机，将吸入通道块170中吸入通道在密封容 器2内的开口端部171a设在吸入管161在密封容器2内的开口端部附近。由 此，实施例19的封闭式压缩机可减少吸入于吸入通道块170的吸入通道的制 冷剂气体受到因密封容器2内的压缩发热、电动机发热、滑动发热等影响而成 为高温的电动压缩单元81的热的影响，可减少温度上升。
因此，实施例19的封闭式压缩机可使吸入通道内的制冷剂气体的密度提 高、使制冷剂循环量增加，从而可提高效率。
如上所述，实施例19的封闭式压缩机包括：密封容器2；容纳于密封容器 2内的由压缩单元300及电动机等电动机部7构成的电动压缩单元81；构成压 缩单元300的气缸10；具有吸入孔150a且配设在气缸10端面的阀板150； 一端与密封容器2外连通、另一端在密封容器2内开口的吸入管161；一端在 吸入管161的密封容器2内的开口端部附近开口、另一端大致与阀板150的吸 入孔150a直接连接的吸入通道；在吸入通道中设置的通道切换机构171。
因此，构成的实施例19的封闭式压缩机，仅在高负荷作用于电动压缩单元 81的高负荷时或高气温时可获得增压效果。实施例19的封闭式压缩机可减少 总耗电量。
实施例19的封闭式压缩机，通过减少被吸入的制冷剂气体的温度上升，并 通过提高制冷剂气体的密度、增加制冷剂循环量，可提高效率。
另外，在实施例19中，做成了吸入通道大致与阀板150的吸入孔150a直 接连接的结构。但是，即使利用微小的空间(实际上具有相同截面形状的通道 空间)而将吸入通道与阀板150的吸入孔150a连接，也可获得与上述实施例19 大致同等的效果。
在实施例19中，如图52至图55所示，对吸入通道形成于吸入通道块上进 行了说明。但即使例如用管来构成吸入通道也可获得与上述实施例19同等的 效果。
《实施例20》
接着，结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例20。
图56是表示本发明实施例20的封闭式压缩机的俯视剖视图。图57是实施 例20的封闭式压缩机的示意结构与冷冻装置的控制方框图。图58是表示用变 换装置且实施例20的封闭式压缩机在转速控制时制冷能力变化的特性图。
另外，在实施例20的封闭式压缩机中，对于具有与前述各实施例的封闭式 压缩机相同功能、结构的部分标上相同符号而省略说明。
在图56及图57中，第1吸入管193是其一端在密封容器2内的空间开口、 另一端大致与阀板150的吸入孔150a直接连接的作为吸入通道的吸入管。图 57所示的变换装置212以至少2种以上的特定频率来运转电动机211。
下面，就上述构成的实施例20的封闭式压缩机来说明其工作原理。
一般在外部低气温时，冷冻冷藏装置不需很大的制冷能力。但是，在这种 状况下，当由现有的封闭式压缩机供给了超过需要的制冷剂循环量时，就产生 吸入压力的降低、排出压力的上升。结果，降低了包括现有封闭式压缩机的制 冷系统整体的效率，结果，存在着总耗电量增加的问题。
为解决这种问题，在外部低气温时，通过减少制冷剂循环量，就可减少耗 电量。
实施例20的封闭式压缩机，在吸入行程时于吸入孔150a附近发生的压力 波向着与制冷剂气体流向逆向地传播，并且，压力波在密封容器2内的空间成 为倒相的反射波而向着与制冷剂气体流向顺向地传播，从而返回到吸入孔 150a。
在吸入行程期间，通过使这种反射波到达吸入孔150a，可在吸入完毕时刻 将反射波具有的压力能作用于制冷剂气体，使制冷剂气体的吸入压力上升。
因此，在实施例20的封闭式压缩机的气缸10内就充填着密度更高的制冷 剂气体。因此，实施例20的封闭式压缩机，其每个压缩行程的排出制冷剂量 增加，制冷剂循环量增加。利用如此的增压效果，可大幅度提高实施例20的 封闭式压缩机的制冷能力。
下面，用图58就增压效果进行详细说明。图58是表示用变换装置对封闭 式压缩机进行转速控制时的制冷能力变化的特性图。图58中，横轴表示转速 (r/s)，纵轴表示制冷能力的相对值。制冷能力的相对值以现有的封闭式压缩机 转速60Hz时为基准。图58中，实线为对现有封闭式压缩机进行转速控制的情 况。虚线①与虚线②分别为实施例20中对不同气缸容积的封闭式压缩机进行 转速控制的情况。另外，在图58中，点划线表示随转速的增加制冷能力也成 正比地增加的情况。
在使用对转速进行控制的现有的往复式封闭式压缩机、并在频率60Hz运 转时可获得增压效果的情况下，制冷能力变化成图11的虚线①。
如图11的实线所示，在现有的封闭式压缩机中，在转速超过50Hz的高转 速时，因阀机构的跟踪性等的问题而不能获得与转速增加成正比的制冷能力， 具有制冷能力饱和且进一步降低的这种特性。
但是，根据实施例20的封闭式压缩机，利用增压，在高速侧的转速60Hz 的附近，制冷能力与现有装置相比大幅度提高，在同样60r/s运转中可看到， 制冷能力大约上升20％。如图58的虚线①所示，实施例20的封闭式压缩机可 确保与设想成随转速的增加成正比地获得制冷能力的70Hz运转时等同的制冷 能力。
另外，如图58所示，在60Hz运转时与现有装置相同的制冷能力由虚线② 所示的大约小20％的气缸容积的实施例20的封闭式压缩机来获得。
如此，采用实施例20的封闭式压缩机，可扩大制冷能力的范围，可获得与 外部气温或负荷对应的制冷能力。又如图58的虚线②所示，利用比现有装置 较小气缸容积的封闭式压缩机，可获得与现有装置大致等同的制冷能力，可实 现封闭式压缩机的小型化。
因此，采用实施例20的封闭式压缩机，通过除了转速控制外来进行增压， 可获得与外部气温或负荷相应的制冷能力，可减少耗电量。
如上所述，实施例20的封闭式压缩机包括：密封容器2；容纳于密封容器 2内、由压缩单元300及电动机211构成的电动压缩单元81；构成压缩单元 300的气缸10；具有吸入孔150a的阀板150；一端在密封容器2内或在储能 器等空间开口、另一端实际上与吸入孔150a直接连接的第1吸入管193；使 电动机211运转的变换装置212。因此，实施例20的封闭式压缩机可获得与 外部气温或负荷相应的制冷能力，可减少耗电量。
另外，不言而喻，实施例20的封闭式压缩机即使是旋转式或是涡旋式压缩 机等均可获得与上述实施例20相同的效果。
在实施例20中，用吸入管构成为吸入通道，但用具有吸入通道的块状物来 构成也可获得与上述实施例20同等的效果。
《实施例21》
接着，结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例21。
图59是表示本发明实施例21的封闭式压缩机的俯视剖视图。图60是沿图 59中B-B线的主视剖视图。图61是表示实施例21的封闭式压缩机吸入通道 附近的剖视图。
另外，在实施例21的封闭式压缩机中，对于具有与前述各实施例的封闭式 压缩机相同功能、结构的部分标上相同符号而省略说明。
在图59、图60及图61中，形成在吸入块227上的吸入通道222，一端作 为开口端部而配置在密封容器2内的空间，另一端实际上与阀板192的吸入孔 192a直接连接。如图61所示，与吸入通道222一起形成在吸入块227内的共 振式消音器232，具有空腔部242与结合部252。共振式消音器232的结合部 252，其一端在空腔部242开口，另一端在吸入通道222开口。使共振式消音 器232的共振频率，与在吸入孔192a附近因吸入的制冷剂气体的脉动等而发 生的噪音中最成问题的噪音的频率一致地来调节空腔部242的容积、结合部 252的长度及结合部252的截面积等。
下面，就上述构成的实施例21的封闭式压缩机来说明其工作原理。
一旦制冷剂气体吸入气缸10内，则在吸入孔192a附近因制冷剂气体的脉 动和吸入簧片的动作而产生噪音。当产生的噪音在吸入通道222传递时，由设 在吸入通道222的共振式消音器232来衰减。因此，从吸入通道222传递到密 封容器2内空间的噪音可变小，可减小封闭式压缩机所产生的噪音。
接着，就实施例21中共振式消音器232提高制冷能力的效果、即给予增压 效果的影响进行说明。
对于在前述背景技术中说明的现有的封闭式压缩机，因来自吸入通道的噪 音而最成为问题的频率一般是400Hz至600Hz。对此，在吸入行程时产生、给 予增压效果的压力波的频率非常小。另外，共振式消音器一般具有仅在共振频 率附近的狭小频率区域消音效果很大的特点。
因此，在上述实施例21中，从吸入行程时产生的压力波(膨胀波)成为反射 波(压缩波)，在返回到吸入孔192a的过程中，由于共振式消音器232仅使成为 问题的噪音衰减，并基本上不影响给予增压效果的压力波，故与不设置共振式 消音器232的装置一样可获得较大的制冷能力。
如此，在给予增压效果的封闭式压缩机中，将共振式消音器232设置在吸 入通道222中的结构是非常有效的，可获得增压效果与减低噪音。
如上所述，本实施例21的封闭式压缩机包括：一端在密封容器2内的空间 开口、另一端大致与吸入孔192a直接连接的吸入通道222；设在吸入通道222 中的共振式消音器232。因此，可象现有装置那样获得很大的制冷能力，还可 用设在吸入通道222中的共振式消音器232来衰减随着被吸入的制冷剂气体的 脉动而产生的噪音，则从吸入通道222传递到密封容器2内的噪音就变小。
所以，实施例21的封闭式压缩机最终可减少传递到密封容器外的噪音。
另外，在实施例21中，共振式消音器232的结构具有空腔部242与结合部 252，但空腔部即使是与吸入通道222直接连接的形状，所谓的侧向分支形或 其它形状，只要是共振式消音器形状，就可获得与上述实施例21相同的效果。
《实施例22》
接着，结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例22。
图62是表示本发明实施例22的封闭式压缩机气缸附近的剖视图。
在实施例22的封闭式压缩机中，对于具有与前述各实施例的封闭式压缩机 相同功能、结构的部分标上相同符号而省略说明。
图62中，具有吸入孔273的阀板263固定在气缸10的端面。吸入通道283 其一端作为开口端部而配置在密封容器2内的空间，另一端实际上与所述吸入 孔273直接连接。
在阀板263上安装有吸入簧片293，以进行吸入孔273的开闭。
如图62所示，构成使吸入通道283与吸入孔273连接部分的通道的轴向不 与阀板263的端面成为直角而做成倾斜。
下面，就如上构成的实施例22的封闭式压缩机来说明其工作原理。
首先，就背景技术中说明的图71所示的现有封闭式压缩机的情况进行说 明。图71中，在吸入行程时产生的压力波(膨胀波)在密封容器2内的空间成为 倒相的反射波Wb(压缩波)而返回到吸入孔19a。但是，如图71所示，由于吸 入簧片20的开闭面相对反射波Wb的前进方向是接近垂直的角度，故许多反 射波Wb向大致与吸入簧片20相反的方向反射。因此，在现有的封闭式压缩 机中，存在着在气缸10内反射波Wb的压力能不能有效工作、不能充分获得 增压效果的问题。
对此，图62所示的本发明实施例22的封闭式压缩机，吸入通道273与阀 板263的端面倾斜地连接，而不是垂直连接。因此，如图62所示，反射波Wc 不会在吸入簧片293上反射而是直接进入气缸10内。另外，即使反射波Wd 在吸入簧片293上反射，由于反射波Wd的前进方向与吸入簧片293的开闭面 的角度较小，故如图62所示，反射后的反射波Wd的前进方向变化不大，容 易进入气缸10内。
如上所述，由于实施例22的封闭式压缩机的结构是反射波很难受到吸入簧 片293的妨碍，则反射波的压力能可有效地进入气缸10内，从而实施例22的 封闭式压缩机具有较大的制冷能力。
由于吸入的制冷剂气体的前进方向与吸入簧片293的开闭面所构成的角度 很小，则吸入簧片293对制冷剂气体流动的阻力也小，压力损失减少。因此， 实施例22的封闭式压缩机更具有优异的制冷效率，并具有较大的制冷能力。
如上所述，实施例22的封闭式压缩机，构成使吸入通道283与吸入孔273 连接部分的通道的轴向不与阀板263的端面成为直角而做成倾斜。因此，实施 例22的封闭式压缩机的结构是，当反射波返回到气缸10内时，反射波不在吸 入簧片293上反射而直接容易地进入气缸10内。另外，即使反射波在吸入簧 片293上反射，但反射波的前进方向与吸入簧片293的开闭面所构成的角度较 小，因此，反射后的反射波的前进方向变化不大，反射波就容易进入气缸10 内。即，反射波较难受到吸入簧片293的妨碍，反射波的压力能可有效地进入 气缸10内。因此，实施例22的封闭式压缩机具有优异的制冷效率，并具有较 大的制冷能力。
因吸入簧片293对吸入的制冷剂气体流动的阻力较小，则压力损失就小。 因此，实施例22的封闭式压缩机更具有较大的制冷能力。
《实施例23》
接着，结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例23。
图63是表示本发明实施例23的封闭式压缩机在外部低气温停止时气缸附 近的剖视图。图64是表示本发明实施例23的封闭式压缩机在外部高气温停止 时气缸附近的剖视图。
在实施例23的封闭式压缩机中，对于具有与前述各实施例的封闭式压缩机 相同功能、结构的部分标上相同符号而省略说明。
在图63及图64中，在气缸10的端面与阀板194之间设有吸入簧片304。 该吸入簧片304可对阀板194的吸入孔194a进行开闭。在吸入簧片304上， 安装有对吸入簧片304的初期挠曲量进行控制的挠曲控制机构314。在实施例 23中，挠曲控制机构314由线膨胀系数比吸入簧片304小的材料来形成，且固 定在吸入簧片304的活塞一侧。
下面，就如上构成的实施例23的封闭式压缩机来说明其工作原理。
一般在外部低气温时，冷冻冷藏装置不需很大的制冷能力。但是，在这种 状况下，当由现有的封闭式压缩机供给了超过需要的制冷剂循环量时，就产生 吸入压力的降低、排出压力的上升。结果，降低了包括现有封闭式压缩机的制 冷系统整体的效率，结果，存在着总耗电量增加的问题。
为解决这种问题，在外部低气温时，通过减少制冷剂循环量，就可减少耗 电量。
实施例23的封闭式压缩机，在外部低气温时各部位的温度都变低，吸入簧 片304与挠曲控制机构314的温度也变低。此时，停止时的吸入簧片304如图 63所示，成为将吸入孔194a关闭的状态，即，吸入簧片304的初期挠曲成为0 的状态。在该状态中，从打开吸入孔194后到关闭为止的时间，与具有初期挠 曲的情况相比很短，且吸入簧片304的变位量也变小。因此，在吸入行程时产 生的压力波成为反射波，并在返回到吸入孔194时，吸入气缸10内的制冷剂 气体的量变得稍少，通过增压来提高制冷剂循环量的效果就变小。因此，实施 例23的封闭式压缩机在外部低气温时可将耗电量控制得较小。
在外部高气温时，由于吸入簧片304与挠曲控制机构314的温度也变高， 挠曲控制机构314一方的线膨胀系数比吸入簧片304小，所以，因温度上升导 致材料的膨胀率产生差异，从而起到象双金属那样的作用。其结果如图64所 示，停止时的吸入簧片304成为将吸入孔194a打开的状态，即，吸入簧片304 具有初期挠曲的状态。在该状态中，从打开吸入孔194a到关闭为止的时间， 与初期挠曲为0的情况相比较长，且吸入簧片304的变位量也变大。因此，在 吸入行程时产生的压力波成为反射波，并在返回到吸入孔194a时，吸入气缸 10内的制冷剂气体的量增多，可充分获得通过增压来提高制冷剂循环量的效 果。因此，实施例23的封闭式压缩机在需要很大的制冷能力的外部高气温时， 可通过增压效果来充分提高制冷能力的效果。
如上所述，实施例23的封闭式压缩机，对吸入簧片304的初期挠曲量进行 控制的挠曲控制机构314用线膨胀系数比吸入簧片304小的材料来形成，并固 定在吸入簧片304的活塞一侧。因此，实施例23的封闭式压缩机在不需很大 制冷能力的外部低气温时，提高制冷能力的效果变小，从而可将耗电量控制得 较小，而在需要很大制冷能力的外部高气温时可充分获得提高制冷能力的效 果。因此，在实施例23的封闭式压缩机中，可通过对制冷能力的控制来减少 总耗电量。
另外，在实施例23中，挠曲控制机构314用线膨胀系数比吸入簧片304 小的材料形成，并固定在吸入簧片304的活塞一侧。但是，即使挠曲控制机构 314是线膨胀系数比吸入簧片304大的材料，固定在吸入簧片304的活塞另一 侧，也可获得与上述实施例23相同的效果。
《实施例24》
接着，结合附图说明作为本发明封闭式压缩机一例的实施例24。
图65是表示本发明实施例24的封闭式压缩机在外部低气温停止时气缸附 近的剖视图。图66是表示本发明实施例24的封闭式压缩机在2比高气温停止 时气缸附近的剖视图。
在实施例24的封闭式压缩机中，对于具有与前述各实施例的封闭式压缩机 相同功能、结构的部分标上相同符号而省略说明。
在图65及图66中，在气缸10的端面与阀板195之间设有吸入簧片325。 吸入簧片325可对阀板195的吸入孔195a进行开闭。在吸入簧片325上，安 装有对吸入簧片325的初期挠曲量进行控制的挠曲控制机构345。挠曲控制机 构345用双金属或形状记忆合金等随温度变化作变形的材料来构成，且配置在 形成于阀板195上的贯通孔195b内。挠曲控制机构345伸缩自如地装设在贯 通孔195b内。
下面，就如上构成的实施例24的封闭式压缩机来说明其工作原理。
一般在外部低气温时，冷冻冷藏装置不需很大的制冷能力。但是，在这种 状况下，当由现有的封闭式压缩机供给了超过需要的制冷剂循环量时，就产生 吸入压力的降低、排出压力的上升。结果，降低了包括现有封闭式压缩机的制 冷系统整体的效率，结果，存在着总耗电量增加的问题。
为解决这种问题，在外部低气温时，通过减少制冷剂循环量，就可减少耗 电量。
实施例24的封闭式压缩机，在外部低气温时各部位的温度都变低，挠曲控 制机构345的温度也变低。此时，挠曲控制机构345不会推压吸入簧片325， 如图65所示，在停止时的吸入簧片325成为将吸入孔195a关闭的状态，即， 吸入簧片325的初期挠曲成为0的状态。在该状态中，从打开吸入孔195a到 关闭为止的时间，与具有初期挠曲的情况相比较短。因此，在吸入行程时产生 的压力波成为反射波，并在返回到吸入孔195a时，吸入气缸10内的制冷剂气 体的量变得稍少，通过增压来提高制冷剂循环量的效果就变小。因此，实施例 24的封闭式压缩机在外部低气温时可将耗电量控制得较小。
此外，在外部高气温时，挠曲控制机构345的温度也变高，挠曲控制机构 345伸长而推压吸入簧片325。因此，如图66所示，停止时的吸入簧片325 成为将吸入孔195a打开的状态，即吸入簧片325具有初期挠曲的状态。在该 状态，从打开吸入孔195a到关闭为止的时间，与初期挠曲为0的情况相比较 长。因此，在吸入行程时产生的压力波成为反射波，并在返回到吸入孔195a 时，吸入气缸10内的制冷剂气体的量增多，可通过增压充分获得提高制冷剂 循环量的效果。
因此，实施例24的封闭式压缩机，在需要很大制冷能力的外部高气温时， 通过增压效果可充分获得提高制冷能力的效果。
如上所述，实施例24的封闭式压缩机，对吸入簧片325的初期挠曲进行控 制的挠曲控制机构345用双金属或形状记忆合金等随温度变化作变形的材料来 构成，并伸缩自如地装设在阀板195内。因此，在实施例24的封闭式压缩机 中，可在不需很大制冷能力的外部低气温时使提高制冷能力的效果变小而将耗 电量控制得较小，在需要很大制冷能力的外部高气温时，可充分获得提高制冷 能力的效果。因此，实施例24的封闭式压缩机通过对制冷能力进行控制，可 减少总的耗电量。
工业上利用的可能性
本发明的封闭式压缩机用于冷冻冷藏装置等，在吸入制冷剂气体的完毕时 刻，通过使气缸内的压力高于冷冻循环的低压侧的压力，来提高吸入气缸内的 制冷剂气体的密度，从而发挥很高的制冷能力，并可防止在压缩动作的吸入时 所产生的共振声，用来构成对产生的噪音进行控制的静音式冷冻冷藏装置等。