JP-A-2004-218633公开了一种高压燃料泵，包括将燃料抽进压缩室的可移动 柱塞。所述柱塞构造成加压压缩室的燃料以将其泵送。所述高压燃料泵包括阀元 件，其置于流体通路和压缩室之间，用于控制被抽进压缩室的燃料流。所述阀元 件由螺线管致动器操作。所述螺线管致动器构造成通过探针偏压所述阀元件以将 阀元件从阀座部分提起。当螺线管致动器被启动时，探针朝螺线管致动器的线圈 部分移动。当探针被移动时，阀元件没有受到来自探针的力。在这种情况下，阀 元件通过受到压缩室的燃料的压力而座落到阀座部分。由此，阀元件使流体通路 和压缩室隔离。
在JP-A-2004-218633中公开的高压燃料泵包括塞子(stopper)，就距离阀座 部分的距离而言，其位于比阀元件更远的位置，以调整阀元件的运动。所述塞子 具有连通孔，用于连通压缩室与围绕阀元件的内腔。在本结构中，当燃料通过阀 座部分从压缩室返回到流体通路时，所述塞子被施加有燃料的动态压力。由此， 当燃料从压缩室返回到燃料室时，阀元件需要受到较大的力以维持从阀座部分提 起阀元件。在本结构中，阀元件需要受到来自螺线管致动器的偏压部件的较大偏 压力。因此，所述偏压部件和螺线管致动器被增大了尺寸。
按照US2004/0055580A1(WO00/47888)，高压燃料泵包括阀元件，该元件位于 流体通路和压缩室之间，用于控制被抽进压缩室的燃料的流动。所述阀元件是带 底的圆柱形件，其中容纳有作为偏压部件的弹簧。所述弹簧在轴向上可回弹以朝 着阀座部分偏压阀元件。
在US2004/0055580A1的结构中，阀元件具有容纳弹簧的腔。所述阀元件的腔 通过通道连通压缩室。因此，当柱塞向上运动使压缩室的燃料加压时，在阀元件 的腔内的燃料需要被加压。即，在阀元件的腔内的燃料需要另外被加压，由此， 降低了泵送燃料的效率。

鉴于前述问题及其它问题，本发明的一个目的是提供一种具有阀元件和尺寸 减小的螺线管致动器的液压泵，所述螺线管致动器用于控制所述阀元件。本发明 的另一个目的是提供提高泵送流体效率的液压泵。
按照本发明的一方面，液压泵包括具有压缩室和流体通路的外壳。所述液压 泵还包括在流体通路中途设置的阀座部分。液压泵还包括位于压缩室和流体通路 之间的阀件，通过被从阀座部分提起和座回所述阀座部分，阀件通过连通通道控 制在压缩室和流体通路之间的连通，所述连通通道限定在所述外壳和所述阀件的 外圆周之间。液压泵还包括用于与阀件接触的塞子以调节阀件在与所述阀座部分 相反的方向的运动。液压泵还包括按照流体流设置在所述阀件上游的螺线管致动 器，用于通过从阀座部分提起阀件来操纵阀件。所述阀件是端部封闭的圆柱形件， 具有底部、圆柱形部分和开口端，所述底部和开口端位于所述圆柱形部分的相反 两侧，所述底部用于座到所述阀座部分，所述圆柱形部分位于比所述底部更远离 所述阀座部分的位置。所述塞子用于接触所述开口端以基本上封闭开口端并调节 所述阀件的运动。
按照本发明的另一方面，液压泵包括具有压缩室和流体通路的外壳。所述液 压泵还包括在流体通路中途设置的阀座部分。液压泵还包括位于压缩室和流体通 路之间的阀件，通过被从阀座部分提起和座回所述阀座部分，阀件通过连通通道 控制在压缩室和流体通路之间的连通，所述阀件基本为板状件。液压泵还包括相 对于流体流设置在阀件上游的螺线管致动器，其通过从所述阀座部分提起阀件来 操纵阀件。液压泵还包括塞子，所述塞子用于接触所述阀件的端部以在与所述阀 座部分相反的方向调节阀件的运动。所述连通通道限定在所述外壳和塞子的外圆 周之间。所述塞子是具有底部、圆柱形部分和开口端的端部封闭的圆柱形件，所 述底部和所述开口端位于圆柱形部分的相反两侧，所述底部位于比圆柱形部分更 远离阀件的位置。所述开口端被构造成接触所述阀件的端部。
按照本发明的另一方面，液压泵包括具有压缩室和流体通路的外壳。液压泵 还包括在流体通路中途设置的阀座部分。液压泵还包括位于压缩室和流体通路之 间的阀件，通过被从阀座部分提起和座回所述阀座部分，阀件通过连通通道控制 在压缩室和流体通路之间的连通，所述连通通道限定在所述外壳和所述阀件的外 圆周之间，所述阀件是具有底部、圆柱形部分和开口端的端部封闭的圆柱形件， 所述底部和所述开口端位于圆柱形部分的相反两侧，所述底部用于座到所述阀座 部分，所述圆柱形部分位于比底部更远离阀件的位置。液压泵还包括塞子，所述 塞子用于接触所述阀件的开口端以在与所述阀座部分相反的方向调节阀件的运 动。液压泵还包括容纳在所述阀件内的弹性件，所述弹性件在一端与所述底部接 触，在另一端与所述塞子接触，以将阀件偏压向所述阀座部分。液压泵还包括被 位于所述阀件内侧的突起，以至少部分地占据阀件的内部。
附图说明
从下列参照附图的详细说明中，本发明的上述和其它目的、特征和优点将变 得明显。在各个图中：
图1是按照第一实施方式的外壳的截面视图，所述外壳容纳液压泵的计量阀 部分；
图2是按照第一实施方式的液压泵的截面视图；
图3是按照第二实施方式的外壳的截面视图，所述外壳容纳计量阀部分；
图4A-4C是按照第三实施方式的、均表示液压泵的计量阀部分的截面视图；
图5A-5C是按照第四实施方式的、均表示液压泵的计量阀部分的截面视图；
图6A-6C是按照第五实施方式的、均表示液压泵的计量阀部分的截面视图；
图7A是计量阀部分的偏压件的前视图，图7B是沿着图7A的VIIB-VIIB线的 截面视图，图7C是计量阀部分的偏压件的截面视图，图7D是计量阀部分的偏压 件的前视图，图7E是图7D中沿着VIIE-VIIE线的截面视图，图7F是计量阀部分 的偏压件的前视图，图7G是图7F中沿着VIIG-VIIG线的截面视图；
图8A-8D是按照第六实施方式的、均表示液压泵的计量阀部分的截面视图；
图9是按照第七实施方式的、表示液压泵的计量阀部分的截面视图；
图10是按照第八实施方式的、表示液压泵的计量阀部分的截面视图；
图11是按照第九实施方式的、表示液压泵的计量阀部分的截面视图；
图12是按照第十实施方式的、表示液压泵的计量阀部分的截面视图；
图13是按照第十一实施方式的、容纳有计量阀部分的外壳的截面视图；
图14是按照第十一实施方式的液压泵的截面视图；
图15是按照第十二实施方式的、液压泵的计量阀部分的截面视图；
图16是按照第十三实施方式的、液压泵的计量阀部分的截面视图；
图17是按照第十四实施方式的、液压泵的计量阀部分的截面视图；
图18是按照第十五实施方式的、容纳有计量阀部分的外壳的截面视图。

(第一实施方式)
如图1，2所示，高压燃料泵10向内燃机比如柴油发动机或者汽油发动机的 喷射器供应燃料。
如图2所示，高压燃料泵10包括外壳本体11，盖12，导向件30，柱塞13， 计量阀部分40，输送阀部分70，等。外壳本体11，盖12和导向件30构成外壳。 外壳本体11由例如不锈钢这样的材料制成，比如马氏体不锈钢。外壳本体11具 有缸体14，其基本上成圆柱形状。柱塞13在外壳本体11的缸体14内可轴向滑动。
外壳本体11具有引入通路111，入口通路112，压缩室113，和排放通路114。 外壳本体11具有圆柱体部分15。圆柱体部分15具有连通部分151，其连通引入 通路111和入口通路112。圆柱体部分15基本上垂直于缸体14的中心轴线并且在 中途位置内径发生改变。外壳本体11具有台阶形表面152，圆柱体部分15在该表 面中改变内径。圆柱体部分15的连通部分151设有导向件30。
外壳本体11和盖12之间限定燃料室16。利用低压燃料泵(没有画出)，燃料 从燃料箱(没有画出)被供应到燃料室16。所述引入通路111连通燃料室16和连 通部分151，连通部分径向限定在圆柱体部分15的内部。入口通路112的一端连 通压缩室113。入口通路112的另一端向着由台阶形表面152限定的内部敞开。如 图1所示，引入通路111通过导向件30的内部连通入口通路112。参照图2，压 缩室113在入口通路112的相反侧连通排放通路114。
柱塞13在外壳本体11的缸体14内可轴向滑动地被支撑。缸体14具有相对 于柱塞13的移动方向的一端，并且缸体14的这一端限定压缩室113。在柱塞13 的另一端设置头部17，并且所述头部17与弹簧座18连接。弹簧19设置在弹簧座 18和外壳本体11之间。弹簧座18经受弹簧19的偏压力并被压到平板推套20的 底部21的内周面上。平板推套20的底部21具有与凸轮(没有画出)接触并由该 凸轮驱动的外壁，由此柱塞13可轴向运动。平板推套导向件22限定平板推套20 的运动。平板推套导向件22被安装在外壳本体11的缸体14的径向外侧。
弹簧19在一端与外壳本体11接触。弹簧19在另一端与弹簧座18接触。弹 簧19用来产生轴向偏压力。在本结构中，弹簧19经由弹簧座18将轴向偏压力施 加给平板推套20以使其偏压向凸轮。柱塞13在头部17一侧的外圆周和限定外壳 本体11的缸体14的内圆周之间利用油密封23的液体紧密封。油密封23限制油 从发动机内部侵入到压缩室113。油密封23也限制燃料从压缩室113泄漏进发动 机。
在外壳本体11的排放通路114一侧设置输送阀部分70。输送阀部分70限定 燃料出口71。输送阀部分70用于控制在压缩室113内被加压的燃料的排放。输送 阀部分70包括阀轴件72，球形件73，和弹簧74。阀轴件72被固定到外壳本体 11，其限定排放通路114。弹簧74在一端与阀轴件72接触。弹簧74在另一端与 球形件73接触。球形件73经受弹簧74的偏压力并被压倒外壳本体11内的阀座 75上。当坐落到阀座75时球形件73关闭排放通路114，当从阀座75提起时打开 排放通路114。当球形件73从阀座75离开并与阀轴件72的一端接触时，球形件 73被限制进一步移动。
当压缩室113内的燃料压力增加时，从压缩室113内的燃料施加给球形件73 的力增加。球形件73也受到来自弹簧74和阀座75下游的输送管(没有画出)内 燃料的偏压力。当来自压缩室113的施加给球形件73的力变得比来自弹簧74的 偏压力与来自阀座75下游的力之和还要大时，球形件73从阀座75提起。当压缩 室113内燃料的压力降低时，来自压缩室113内燃料的施加给球形件73的力降低。 当来自压缩室113的施加给球形件73的力变得比从弹簧74施加的偏压力与从阀 座75下游施加的力之和还要小时，球形件73座落到阀座75。因此，输送阀部分 70作为止回阀，中断燃料从压缩室113的排放。
参照图1，导向件30被固定到外壳本体11。具体地，导向件30通过例如由 压插或者被悬垂件31闭锁而固定到连通部分151的内部。导向件30基本上为圆 柱形状。导向件30的一端在压缩室113的相反侧，并且这一端限定阀座部分32。 外壳本体11，盖12和导向件30构成外壳。
计量阀部分40包括阀件41，塞子42，弹簧43，和螺线管致动器50。阀件41 在导向件30的内圆周内可以轴向移动。阀件41是端部密封的圆柱形件，包括底 部44，圆柱形部分45和开口端49。圆柱形部分45的一端由底部44密闭。圆柱 形部分45具有外壁，该外壁与导向件30的内圆周局部接触。在本结构中，阀件 41的运动通过导向件30引导。导向件30的内圆周局部限定槽33。导向件30的 槽33限定燃料连通通道81，该通道用于连通阀件41的外圆周上的燃料。在本结 构中，阀件41的圆柱形部分45的外圆周和导向件30之间限定燃料连通通道81。
导向件30在阀座部分32的内圆周处限定腔34。所述腔34通过连通部分151 连通引入通路111，连通部分151由外壳本体11的圆柱形部分15的内圆周限定。 导向件30的腔34，外壳本体11的连通部分151和引入通路111限定流体通路。 在本结构中，阀件41和导向件30之间限定燃料连通通道81，该通道位于阀件41 的径向外侧。燃料连通通道81连通入口通路112(其连通压缩室113)和流体通 路(其包括腔34，连通部分151和引入通路111)。
阀件41的底部44具有在压缩室113相反侧的表面，而且底部44的这个表面 用于与导向件30的阀座部分32接触。当阀件41的底部44变成与阀座部分32接 触时，燃料连通通道81从所述腔34隔离，这个腔是流体通路的一部分。当阀件 41的底部44被从阀座部分32提起时，燃料连通通道81与腔34连通，该腔是流 体通路的一部分。
塞子42基本上为板状，并被固定到导向件30。塞子42设定为距离导向件30 的阀座部分32比阀件41到阀座部分的距离远。塞子42用于与阀件41的开口端 49发生接触，以调整阀件41的运动，所述开口端位于阀座部分32的相反侧。当 塞子42与阀件41接触时，塞子42关闭在底部44的相反侧上的圆柱形部分45的 开口。在本结构中，当塞子42与阀件41接触时，能够缓和来自压缩室113的燃 料对底部44的冲击。
弹簧43设置在阀件41的内侧，其基本上成圆柱形。弹簧43在一端与塞子42 接触。弹簧43在另一端与阀件41的底部44接触。弹簧43轴向可伸展。弹簧43 朝着阀座部分32偏压阀件41。
螺线管致动器50包括线圈51，静铁芯52，动铁芯53，磁性件54，法兰55， 作为第一偏压件的弹簧56，和探针57。线圈51围绕绕线管58缠绕，该绕线管由 树脂制成，并且线圈用来在被励磁时产生磁场。静铁芯52由磁性材料制成。静铁 芯52被容纳在线圈51和磁性件54的径向内侧。动铁芯53由磁性材料制成。动 铁芯53与静铁芯52相对。动铁芯53在柱形件59的内圆周内部可轴向移动，柱 形件由非磁性材料制成。柱形件59容纳动铁芯53并限制静铁芯52和法兰55之 间的磁性通路的短路。弹簧56设置在静铁芯52和动铁芯53之间。弹簧56偏压 动铁芯53远离静铁芯52。弹簧56施加偏压力以偏压动铁芯53，而且弹簧56的 偏压力大于偏压阀件41的弹簧43的偏压力。当线圈51没有被通电时，静铁芯52 和动铁芯53彼此分离。
法兰55由磁性材料制成。法兰55被安装到外壳本体11的圆柱形部分15。在 本结构中，法兰55封闭圆柱形部分15的端部并且将螺线管致动器50保持在外壳 本体11上。磁性件54围绕线圈51的外圆周。磁性件54由磁性材料制成以磁传 导静铁芯52和法兰55。法兰55具有连通孔61。连通孔61维持连通部分151和 法兰55外侧在相等的压力。
探针57与动铁芯53结合为一体。探针57用来在与动铁芯53相反的侧上的 端部与阀件41接触。弹簧56的偏压力大于弹簧43的偏压力。因此，当线圈51 没有被通电时，探针57，其与动铁芯53结合成一体，朝着阀件41运动并通过来 自弹簧56的偏压从导向件30的阀座部分32提起。螺线管致动器50的线圈51， 静铁芯52，动铁芯53，磁性件54，法兰55，绕线管58，和柱形件59构成线圈部 分。
如下，将介绍高压燃料泵10的操作。
(1)吸入冲程
当柱塞13朝着图2中下方运动时，终止线圈51的通电。因此，由于来自螺 线管致动器50的弹簧56经由阀件41、探针57和动铁芯53的偏压，阀件41朝着 压缩室113运动。结果，阀件41从导向件30的阀座部分32被提起。当柱塞13 向着图2中下方运动时，压缩室113的压力降低。在这种情况下，来自腔34内的 燃料施加给阀件41的力变得比来自压缩室113内燃料施加给阀件41的力大。阀 件41被施加力并从阀座部分32被提起。阀件41保持运动直到圆柱形部分45在 底部44相反侧上的端部与塞子42接触。当阀件41从阀座部分32被提起时，燃 料室16通过引入通路111，连通部分151，腔34，燃料连通通道81和入口通路 112与压缩室113连通。因此，燃料从燃料室被吸进压缩室113。在这个状况下， 阀件41与塞子42接触，由此塞子42关闭开口端49的开口，这个开口离底部44 比圆柱形部分45远。
(2)返回冲程
当柱塞13从底部死点向上朝着顶部死点运动时，压缩室113内燃料的压力增 加，由此力从压缩室113内的燃料沿着阀件41坐落到阀座部分32的方向施加给 阀件41。当线圈51没有通电时，由于经受弹簧56的偏压力，探针57越过阀座部 分32突向压缩室113。在这个状况下，阀件41的运动通过探针57进行调整。
阀件41在底部44相反侧的开口端49处被塞子42封闭。因此，来自压缩室 113的燃料流对底部44的冲击能够得到缓解。
在本操作中，在线圈51断电的周期内，阀件41保持从阀座32被提起的状态。 柱塞13向上运动以加压压缩室113内的燃料，并且通过入口通路112，燃料连通 通道81，腔34，连通部分151和引入通路111，与燃料被从燃料室16吸进压缩室 113的情况相反，燃料部分地从压缩室113返回到燃料室16。
(3)加压-传送(press-feed)冲程
线圈51在返回冲程的中途点被通电以产生磁场，于是在静铁芯52、磁性件 54、法兰55和动铁芯53内产生磁性回路。因此，静铁芯52和动铁芯53(其彼此 隔离)两者之间产生磁性吸引力。静铁芯52和动铁芯53之间的磁性吸引力变得 大于弹簧56的偏压力时，动铁芯53朝着静铁芯52运动。在这种情况下，探针57， 其与动铁芯53结合为一体，也朝着静铁芯52运动。当探针57朝着静铁芯52运 动时，阀件41与探针57分离，而且阀件41不会受到来自探针57的力。在这种 情况下，阀件41由于弹簧43的偏压力朝着阀座部分32运动。
阀件41朝着阀座部分32运动，并且阀件41坐落到阀座部分32，于是燃料连 通通道81与所述腔34隔离。因此，燃料从压缩室113到燃料室16的返回冲程被 终止。在柱塞13向上运动的过程中，从压缩室113返回到燃料室16的燃料通过 关闭压缩室113和燃料室16之间的通道进行控制。因此，确定燃料在压缩室113 内进一步被加压的数量。
在压缩室113和燃料室16之间的通道被关闭的情况下，柱塞13进一步朝着 顶部死点运动，于是进一步增加压缩室113内燃料的压力。当压缩室113内燃料 的压力变得等于或者大于预定压力时，球形件73运动以抵抗施加给球形件73的 力，所述力是从输送阀部分70内的弹簧74施加的偏压力和从阀座75的下游施加 的力。因此，球形件从阀座75被提起。因此，输送阀部分70打开，于是在压缩 室113内被加压的燃料通过排放通路114被引导并从高压燃料泵10内排出。从高 压燃料泵10排出的燃料在输送管(没有画出)进行蓄积以被供应给喷射器。在这 种状态下，探针57与阀件41隔开。因此，即使当阀件41受到压缩室113内燃料 的力时，所述力也不会传递给螺线管致动器50的探针57。
当柱塞13向上运动并到达顶部死点时，柱塞13再次开始图2中向下的运动。 因此，压缩室113内燃料的压力降低，线圈51断电。阀件41再次从阀座部分32 远离，于是燃料从燃料室16被吸进压缩室113。
当压缩室113内压力增加到预定压力时，线圈51可以被断电。当压缩室113 内燃料的压力增加时，施加给阀件41以使阀件41座向阀座部分32的力，变得大 于施加给阀件41以从阀座部分32提起阀件41的力。因此，即使线圈51被断电， 由于受到压缩室113内燃料的力，阀件41保持座在阀座部分32。因此，螺线管致 动器50的能耗由于在预定时间点使线圈51断电而得到减少。
通过重复吸入冲程，返回冲程，和加压-传送冲程，高压燃料泵10泵送燃料。 通过控制计量阀部分40的线圈51的供电计时，计量阀部分40控制燃料从高压燃 料泵10的排放量。
按照本实施方式，基本圆柱形的阀件41被开口端49处的塞子42封闭。即， 塞子42关闭在底部44相反侧的、圆柱形部分45的开口端49的开口。在本结构 中，当阀件41与阀座部分32隔离时，阀件41与塞子42接触以被限制运动。阀 件41的圆柱形部分45被底部44的相反侧上的开口端49处的塞子42封闭。因此， 当在返回冲程中，燃料从压缩室113返回到燃料室16时，燃料，其压力在压缩室 113内得到增加，被限制从底部44的相反侧上的开口流入圆柱形部分45。因此， 当燃料从压缩室113流动时，能够缓和燃料对底部44的冲击，于是限制阀件41 由于返回冲程中燃料流的偏压力被压向阀座部分32。由此，弹簧56的偏压力能够 得到减小，为了保持阀件41从阀座部分32提起的状态，弹簧56通过探针57偏 压阀件41。因此，能够限制弹簧56尺寸的增加。另外，能够限制由于弹簧56尺 寸增加而导致螺线管致动器50尺寸增加。结果，螺线管致动器50减少了尺寸。 螺线管致动器50的能耗也得到降低。
(第二实施方式)
如图3所示，在第二实施方式中，阀件和塞子不同于第一实施方式中的。如 图3所示，在本实施方式中，阀件91基本上为板状。塞子92是端部封闭的圆柱 形件，包括底部94，圆柱形部分95，和开口端99。塞子92在压缩室113一侧的 一端限定底部94。圆柱形部分95用于在底部94的相反侧的开口端99处与阀件 91接触。当阀件91从阀座部分32被提起，并且阀件91与塞子92的圆柱形部分 95接触时，阀件91的运动得到调整。塞子92的外径小于导向件30的内径。在本 结构中，塞子92的圆柱形部分95的外圆周限定燃料连通通道81。阀件91被导向 件30轴向引导。弹簧93在一个轴向端与阀件91接触。弹簧93在另一个轴向端 与塞子92的底部94接触。
按照本实施方式，塞子92被位于压缩室113一侧的开口端99处的底部94封 闭。因此，当燃料在压缩室113内被加压并在返回冲程从压缩室113返回到燃料 室16时，被返回的燃料对底部的冲击能够得到缓解。结果，在返回冲程中能够限 制阀件91被燃料流偏压和被迫朝着阀座部分32运动。因此，弹簧56的偏压力能 够降低，为了保持阀件91从阀座部分32提起的状态，所述弹簧经由探针57偏压 阀件91。因此，防止弹簧56增大尺寸。另外，也能够防止由于弹簧56尺寸增加 导致的螺线管致动器50的尺寸变大。由此，螺线管致动器50在尺寸上得到减小。 螺线管致动器50的能耗也得到降低。
此外，如与第一实施方式相比较的，作为可移动元件的阀件91的尺寸在本实 施方式中被变小。因此，阀件91的重量能够得到降低。由此，阀件91所需的操 纵力得到减小，从而螺线管致动器50减小尺寸和能耗。另外，阀件的响应性能得 到提高。
(第三实施方式)
如图4A，4B，4C所示，本实施方式是第一实施方式的修改。如同第一实施方 式所述，当阀件41从阀座部分32被提起时，塞子42关闭阀件41中位于底部44 的相反侧的开口端49。因此，限制从压缩室113返回的燃料冲击到阀件41的底部 44上，于是防止阀件41被返回的燃料流压向阀座部分32。
此处，在返回冲程中，从压缩室113排出的燃料围绕阀件41流动。因此，与 在阀件41内的燃料压力相比，在燃料连通通道81内的燃料压力变高。在这种状 况下，阀件41外部的燃料压力高于阀件41内燃料的压力，当被从塞子42提起时， 阀件41的运动发生迟延。因此，当探针57被螺线管致动器50吸引时，由于阀件 41被从塞子42提起的运动发生迟延，阀件41不能迅速座到阀座部分32。因此， 燃料的计量性能被损害。
因此，在本结构中，设置连通通路46以连通阀件41的外部和阀件41的内部。 如图4A所示，计量阀部分40的阀件41具有连通通路46，该通路径向穿过圆柱形 部分45。如图4B所示，圆柱形部分45在塞子42一侧的开口端49处具有槽47， 以限定计量阀部分40内圆柱形部分45和塞子42之间的连通通路46。如图4C所 示，塞子42在圆柱形部分45一侧的端部处具有槽48，以限定计量阀部分40内圆 柱形部分45和塞子42之间的连通通路46。
在本结构中，设置连通通路46以连通阀件41外部和阀件41的内部，以使两 者之间的压力平衡。另外，连通通路46在阀件41的径向方向延伸。因此，即使 燃料从阀件41的外部流进阀件41内，燃料对阀件41底部44的冲击也得到缓解， 因此能够限制燃料流将阀件41压向阀座部分32。因此，阀件41的快速操纵得到 实现，而且能够限制螺线管致动器50的尺寸增加。
(第四实施方式)
如图5A，5B，5C所示，本实施方式是第二实施方式的修改。如同第二实施方 式所述，阀件91被从阀座部分32提起，于是阀件91与塞子92的圆柱形部分95 接触。因此，从压缩室113返回的燃料被限制冲击阀件91，于是限制阀件91被 燃料流压向阀座部分32。
此外，如同第三实施方式所述，在返回冲程过程中在塞子92的外部和内部之 间产生压力差。因此，在本结构中，设置连通通路96连通塞子92的外部和内部。 如图5A所示，计量阀部分40包括具有连通通路96的塞子92，所述通路穿过圆柱 形部分95径向延伸。如图5B所示，圆柱形部分95在位于阀件91一侧的开口端 99处具有槽97，以限定计量阀部分40内圆柱形部分95和阀件91之间的连通通 路96。如图5C所示，阀件91在圆柱形部分95一侧的端部具有槽98，以限定计 量阀部分40内圆柱形部分95和阀件91之间的连通通路96。
在本结构中，设置连通通路96连通塞子92的外部和内部以使两者之间的压 力相等。另外，连通通路96在塞子92的径向方向延伸。因此，即使燃料从塞子 92的外部流进内部，燃料流对阀件91的冲击能够缓解，于是能够限制燃料流将阀 件91压向阀座部分32。因此，阀件91的快速操纵能够实现，并且能够限制螺线 管致动器50的尺寸增加。
(第五实施方式)
如图6A，6B，6C所示，本实施方式是第一实施方式的修改。如同第一实施方 式所述，阀件41被从阀座部分32提起，于是塞子42关闭阀件41中在底部44相 反侧的开口端49。因此，能够限制从压缩室113返回的燃料冲击阀件41的底部 44，于是能够限制阀件41被燃料流压向阀座部分32。
此处，在返回冲程中，塞子42在阀件41相反侧的端部表面经受返回阀件41 的燃料的力。在这个状况下，因为塞子42受到朝向阀件41的力，塞子42可能在 抵抗弹簧56的压力下发生位移并朝着阀件41移动。当塞子42朝着阀件41运动 时，由于塞子42的位移，阀件41的轴向运动范围相应地被减少。因此，减少了 阀件41被提起时的可移动范围，并且阀件41的性能被损害。
按照本实施方式，对塞子42设置第二偏压件。第二偏压件和塞子42相比位 于更远离阀件41的位置，以将塞子42压到阀件41的相反侧。如图6A所示，在 计量阀部分40内离阀件41的距离比塞子42更远的位置设置偏压件310。偏压件 310由弹性材料制成，比如金属或者树脂。如图7A，7B所示，偏压件310基本上 为圆盘形状，其中心位置突出。如图7B所示，偏压件310基本为轴向方向向一侧 突出的圆锥形状。偏压件310具有开口311，该开口基本上为圆形并且轴向地穿过 偏压件310的中心部分。
塞子42包括塞子本体420和突起421。塞子本体420基本上为圆盘形状。参 照图6A，突起421在阀件41相反的方向从塞子本体420的径向中心突出。突起 421基本上为圆柱形。突起421具有限定槽部分422的轴向中间部分。槽部分422 基本为环状并且沿着突起421的外壁在圆周方向延伸。槽部分422的外径在突起 421中变小。突起421除了槽部分422以外部分的外径大于偏压件310的开口311 的内径。
作为第一悬挂件的悬挂件35被固定到导向件30中位于阀座部分32相反侧的 内壁。悬挂件35沿着导向件30的内壁延伸。悬挂件35外壁的一部分和导向件30 内壁的一部分之间限定燃料连通通道81。在本结构中，燃料连通通道81用于连通 燃料流，于是悬挂件35不会干扰燃料流。悬挂件35的一端位于阀件41的一侧， 悬挂件35的所述一端与塞子本体420中位于阀件41相反侧的端部的圆周端面接 触。
偏压件310和阀件41位于塞子42的相反侧。偏压件310的一端在其突出中 心的相反侧，而且偏压件310的这一端与导向件30中在阀座部分32相反侧的端 部接触。偏压件310在阀件41一侧的端部外径小于导向件30在槽33处的内径。 在本结构中，偏压件310不会堵塞由槽33限定的燃料连通通道81。因此，能够保 证压缩室113和流体通路之间的连通。
偏压件310的开口311的内径小于塞子42的突起421的外径。偏压件310的 开口311的内径基本上等于或者稍微大于突起421的槽部分422的外径。在本结 构中，塞子42的突起421被插进偏压件310的开口311，于是偏压件310能够在 开口311处被安装到突起421中的槽部分422。因此，偏压件310的突出中心能够 在开口311处被固定到突起421的槽部分422。
偏压件310构造为锥形盘簧并且具有弹力在其径向中心在轴向延伸并突出。 偏压件310的一端在阀件41的一侧，并且偏压件310的这一端与导向件30的一 端接触，导向件30的所述一端位于阀座部分32的相反侧。另外，偏压件310在 阀件41的相反侧具有突出中心，所述突出中心被固定到突起421的槽部分422。 在本结构中，偏压件310在与阀件相反的方向偏压塞子42。因此，塞子本体420 在其圆周端面处被迫到悬挂件35的端部，所述圆周端面位于阀件41的相反侧。 因此，塞子42被悬挂件35悬挂。
按照本实施方式，偏压件310和阀件41位于塞子42的相反侧。偏压件310 在阀件41相反的方向偏压塞子42，于是将塞子42悬挂在悬挂件35。因此即使塞 子42被燃料的受力压向阀件41，所述燃料从压缩室113返回到流体通路，也能够 限制塞子42向阀件41运动。在本结构中，能够充分保证阀件41在提起时的移动 范围。因此，能够维持阀件41的性能。
在本结构中，当燃料从压缩室113返回到流体通路时，限制塞子42向阀件41 运动。因此，能够降低从返回的燃料经过塞子42对阀件41施加的力。因此，也 能够降低弹簧56的偏压力，为了保持阀件41从阀座32被提起的状态，弹簧56 经由探针57压阀件41。按照本实施方式，阀件41的端部被塞子42封闭，类似于 第一实施方式。因此，能够降低从返回的燃料对阀件41施加的力。因此，为了保 持阀件被从阀座部分32提起，对螺线管致动器50的弹簧56需要有偏压力，能够 进一步降低所述偏压力。因此，能够限制弹簧56的尺寸增加。另外，也能够限制 由弹簧56的尺寸增加导致的螺线管致动器50的尺寸的增加。
如图6B所示，设置偏压件320而不是偏压件310，该偏压件基本上为圆盘状。 偏压件320由弹性材料比如金属或者树脂制成，类似于偏压件310。偏压件320基 本在其径向中心具有突出部分321，而且所述突出部分321在阀件41相反的方向 突出。偏压件320具有开口322，其穿过偏压件320的基本在径向中心位置的突出 部分321轴向延伸。
偏压件320的外径大于导向件30在槽33处的内径。偏压件320在阀件41一 侧具有圆周端面，并且所述偏压件320的圆周端面与导向件30的端部接触，导向 件30的所述端部位于阀座部分32的相反侧。偏压件320具有多个连通孔323，每 个孔均穿过偏压件320轴向延伸。所述的多个连通孔323相应位于导向件30的槽 33的位置。连通孔323连通燃料连通通道81，所述通道包括槽33和入口通路112。 所述入口通路112连通压缩室113。因此，能够保证压缩室113和流体通路之间的 连通。
偏压件320的开口322的内径小于塞子42的突起421的外径。偏压件320的 开口322的内径基本上等于或者稍微大于突起421的槽部分422的外径。在本结 构中，塞子42的突起421被插进偏压件320的开口322内，于是偏压件320能够 在开口322处被安装到突起421的槽部分422。因此，偏压件320能够在阀件41 相反侧在突出中心的开口322处被固定到突起421的槽部分422。
偏压件320构造成锥形盘簧，并且具有在其径向中心轴向延伸和突出的弹性， 类似于图6A所示的偏压件310。偏压件320具有在阀件41一侧的端部，所述偏压 件320的端部与导向件30的端部接触，导向件30的所述端部位于阀座部分32的 相反侧。另外，偏压件320在阀件41的相反侧具有突出中心，而且所述突出中心 被固定到突起421的槽部分422。在本结构中，偏压件320在阀件41相反的方向 压塞子42。因此，塞子本体420在其圆周端面处被迫到悬挂件35的端部，所述圆 周端面位于阀件41的相反侧。因此，塞子42被悬挂件35悬挂。由此，即使塞子 42被燃料的受力压向阀件41，所述燃料从压缩室113返回到流体通路，也能够限 制塞子42向着阀件41移动。
因此，按照本实施方式，即使在偏压件310被偏压件320替换的结构中，也 能够充分保证阀件41在提起时的可移动范围，于是能够维持阀件41的性能，类 似于包括偏压件310的结构。另外，能够降低螺线管致动器50的弹簧56所需的 偏压力，从而能够限制弹簧56和螺线管致动器50增加尺寸。
在图6C中所示的结构中，偏压件310被偏压件330替换。偏压件330是由弹 性材料比如金属或者树脂制成的卷簧。偏压件330具有可轴向延伸的弹性。偏压 件330具有在阀件41一侧的端部，且偏压件330的所述端部与导向件30的端部 接触，导向件30的所述端部位于阀座部分32的相反侧。另外，偏压件330在阀 件41的相反侧具有突出中心，而且所述突出中心被固定到突起421的槽部分422。 在本结构中，塞子42在与阀件41相反的方向被偏压，于是被悬挂件35悬挂。由 此，即使在设置偏压件330而不是偏压件310的结构中，也能够产生类似于偏压 件310的效果。
按照本实施方式，偏压件310可被图7D，7E所示的偏压件340替换。偏压件 340由弹性材料比如金属或树脂制成。所述偏压件340包括主体341、臂部分342 和保持部分343。所述主体341基本为环形。臂部分342从主体341的圆周面的一 部分伸出。臂部分342相对于主体341的轴线倾斜。臂部分342具有在主体341 相对侧的一端，而且臂部分342的所述端部与保持部分343连接。
在本结构中，偏压件340的主体341与导向件30在阀座部分32的相反侧上 的端部接触。保持部分343被固定到塞子42的突起421的槽部分422。偏压件340 具有可轴向延伸的弹性。即，偏压件340的保持部分343受到与主体341隔开的 力。在本结构中，塞子42在阀件41相反的方向被加压。于是，塞子42被悬挂件 35悬挂。因此，即使在设置偏压件340而不是偏压件310的结构中，也能够产生 类似于偏压件310的效果。
偏压件310可被图7F，7G所示的偏压件350替换。偏压件350由弹性材料比 如树脂或者橡胶制成。偏压件350基本上为三棱锥形。偏压件350具有开口351， 该开口轴向穿过偏压件350。偏压件350具有轴向延伸的弹性。在本结构中，通过 在阀件41相反的方向偏压塞子42，偏压件350保持塞子42位于悬挂件35上。因 此，即使在设置偏压件350而不是偏压件310的结构中，能够得到类似于偏压件 310的效果。
按照本实施方式，偏压件310可以为任意形状，只要能够在阀件41相反的方 向压塞子42。按照本实施方式，阀件41和塞子42中的至少一个可以具有类似于 第三实施方式的连通通路46。在这种情况下，计量阀部分40能够产生类似于第三 实施方式的效果。
(第六实施方式)
如图8A-8D所示，本实施方式是第五实施方式的修改。按照本实施方式，类 似第五实施方式，阀件41从阀座部分32被提起，于是塞子42封闭阀件41中在 底部44相反侧的开口端49。因此，能够限制从压缩室113返回的燃料冲击阀件 41的底部44，于是限制阀件41被燃料流压向阀座部分32。
如图8A，按照本实施方式，导向件30的内壁限定在阀座部分32相反侧的直 径扩大部分36。导向件30的直径扩大部分36的内径大于导向件30在槽33处的 内径。在本结构中，直径扩大部分36和槽33之间限定沿着导向件30的内壁的台 阶部分37。
塞子42被插进限定导向件30的直径扩大部分36的内圆周。塞子42的塞子 本体420的外径基本上等于或稍微小于导向件30的直径扩大部分36的内径。塞 子的塞子本体420的外径大于导向件30在槽33处的内径。在本结构中，塞子42 被插进直径扩大部分36的内圆周，塞子42的塞子本体420在阀件41一侧的外周 面端部接触台阶部分37。塞子本体420的外圆周端部具有多个对应槽33的位置的 连通部分423。每个连通部分423连通由槽33限定的燃料连通通道81和在阀件 41相反侧由塞子本体420限定的空间。
在本实施方式中第二偏压件可以基本上等同于第二实施方式中的第二偏压 件。如图8A所示，作为第二偏压件的偏压件310位于导向件30的阀座部分32的 相反侧。偏压件330在阀件41一侧的端部通过焊接等手段被固定到导向件30在 阀座部分32相反侧的端部。即，偏压件310被固定到导向件30。
偏压件310的开口311被装到塞子42的突起421的槽部分422，类似于第五 实施方式。在本结构中，偏压件310的在阀件41相反侧的端部被固定到突起421 的槽部分422。按照本实施方式，偏压件310具有轴向收缩的弹性。在本结构中， 塞子42被从偏压件310压向阀件41。在本结构中，塞子42的塞子本体420在阀 件41一侧的外圆周端部被压到导向件30的台阶部分37。因此，塞子42被悬置在 台阶部分37。
如图8B，8C所示，按照本实施方式，可以设置偏压件320，330的任一个而 不是设置偏压件310，类似第五实施方式。在这种情况下，任一偏压件320，330 在阀件41一侧的端部通过焊接等被固定到导向件30的端部。另外，偏压件320， 330任一个具有在阀件41的相反侧的突出中心，所述突出中心被固定到突起421 的槽部分422。按照本实施方式，偏压件320，330的任一个具有轴向收缩的弹性。 因此，塞子42被压向阀件41，从而被悬挂在导向件30的台阶部分37上。
如图8D所示的计量阀部分40是图8C所述结构的修改。在图8D所示的计量 阀部分40内，塞子42不具有突起421，即，塞子42仅包括塞子本体420。偏压 件331比塞子42更远离阀件41。偏压件331的外圆周端部通过焊接等被固定到导 向件30在阀座部分32相反侧的端部。偏压件331在阀件41一侧的中心端接触塞 子42的塞子本体420的端部。偏压件331具有轴向收缩的弹性。因此，塞子42 被压向阀件41，于是被悬挂在导向件30的台阶部分37上。
按照本实施方式，偏压件和阀件41位于塞子42的相反侧。偏压件310将塞 子42压向阀件41，于是塞子42悬挂在导向件30的台阶部分37上。因此，即使 塞子42由于来自燃料的受力被压向阀件41，所述燃料从压缩室113返回到流体通 路，也能够限制塞子42向着阀件41运动。在本结构中，能够充分保证阀件41提 起时的可移动范围。因此，能够维持阀件41的性能，类似第五实施方式。由此， 按照本实施方式，为了保持阀件41从阀座部分32被提起，螺线管致动器50的弹 簧56所需的偏压力能够得到降低，类似于第五实施方式。因此，能够限制弹簧56 增加尺寸。另外，也能够限制由弹簧56的尺寸增加导致的螺线管致动器50的尺 寸增加。
按照本实施方式，偏压件310可以为任意形状，只要被用来将塞子42压向阀 件41。阀件41和塞子42中至少一个具有类似第三实施方式的连通通路46。在 这种情形下，计量阀部分40能够产生类似第三实施方式的效果。
(第七实施方式)
如图9所示，本实施方式的结构是通过结合第二和第五实施方式得来的。阀 件的形状等同于第二实施方式中的。塞子的形状不同于第二实施方式的形状。按 照本实施方式，塞子92类似第二实施方式，是带底的圆柱形件，包括底部94和 圆柱形部分95。类似第五实施方式中的塞子42，塞子92的底部94在阀件91的 相反侧具有突起921。突起921在阀件91的相反侧基本上从底部94的中心突出。 突起921具有限定槽部分422的轴向中间部分。
按照本实施方式，类似第五实施方式，偏压件310设置在比塞子42更远离阀 件91的位置。偏压件310的一端在阀件91一侧，偏压件的这一端与导向件30的 一端接触，导向件30的所述端部在阀座部分32的相反侧。另外，偏压件310具 有在阀件91相反侧的开口311，所述开口311被固定到突起921的槽部分922。 偏压件310具有轴向收缩的弹性。在本结构中，偏压件310在阀件41相反的方向 偏压塞子92。因此，塞子92被悬挂件35悬挂，类似第五实施方式。在这种情况 下，计量阀部分40能够产生类似第五实施方式的效果。
按照本实施方式，类似第五实施方式，偏压件310可被图6B，6C，7D-7G所 示的任意一个偏压件320，330，340，350替换。偏压件310可以是任何形状，只 要被用来在阀件91相反的方向偏压塞子92。
按照本实施方式，阀件91和塞子92中的至少一个具有类似第四实施方式的 连通通路96。在这种情况下，计量阀部分40能够产生类似第四实施方式的效果。
(第八实施方式)
如图10所示，在本实施方式中的结构是由第二和第六实施方式结合产生的。 按照本实施方式，塞子92的底部94的外径大于圆柱形部分95的外径。在本结构 中，塞子92的底部94具有从圆柱形部分95向外径向伸出的环状部分941。环状 部分941在阀件91一侧的端部表面与导向件30的台阶部分37接触。
按照本实施方式，偏压件310在阀件91一侧的端部通过焊接等被固定到导向 件30，类似第五实施方式。偏压件310的开口311被固定到塞子92的突起921的 槽部分922。偏压件310具有轴向收缩的弹性。因此，塞子92被压向阀件91，于 是塞子92的环状部分941被压到导向件30的台阶部分37。因此，塞子92被台阶 部分37悬挂。在这种情况下，计量阀部分40能够产生类似第六实施方式的效果。
环状部分941具有对应每个燃料连通通道81的位置的连通部分942。连通部 分942连通由环状部分941在阀件91一侧限定的空间和由环状部分941在阀件91 相反侧限定的空间。在本结构中，环状部分941不会干扰燃料流。
按照本实施方式，类似第六实施方式，偏压件310可被图8B，8C，8D，7D-7G 所示的任意一个偏压件320，330，331，340，350替换。偏压件可以为任意形状， 只要被用来将塞子92压向阀件91。阀件91和塞子92中的至少一个可具有类似第 四实施方式的连通通路96。
(第九实施方式)
如图11所示，本实施方式是第五实施方式的修改。按照本实施方式，偏压件 310的开口311比突起421的槽部分422位于更靠近阀件41的位置。开口311的 内径基本等于或者稍微大于突起421的外径。作为第二悬挂件的悬挂件423被装 到突起421的槽部分422。悬挂件423基本为环状，并且它的外径大于突起的外径。 偏压件310具有轴向延伸的弹性。
槽部分422位于比偏压件310的开口311更远离阀件41的位置。悬挂件423 被安装到槽部分422。在本结构中，偏压件310被悬挂件423悬挂，于是在阀件 41相反的方向调整移动。在本结构中，能够限制偏压件310在阀件41相反方向与 塞子42脱离。因此，偏压件310在阀件41相反的方向维持塞子42的偏压。从而， 能够进一步稳定地将塞子42保持在预定位置。悬挂件423可应用到第七实施方式 中的结构。在第七实施方式中，通过设置悬挂件423也能够限制偏压件310与塞 子92脱离。
(第十实施方式)
如图12所示，本实施方式是第六实施方式的修改。按照本实施方式，偏压件 310在阀件41一侧的端部通过焊接等被固定到导向件30的端部，类似于第六实施 方式。偏压件310的开口311位于比突起421的槽部分422更远离阀件41的位置。 开口311的内径基本等于或者稍微大于突起421的外径。作为悬挂件的悬挂件423 被安装到突起421的槽部分422。悬挂件423基本上为环状，并且它的外径比突起 421的外径大。偏压件310具有轴向收缩的弹性。偏压件310的一端在阀件41的 一侧，偏压件330的这一端被固定到导向件30，导向件30的所述端部位于阀座部 分32的相反侧。
槽部分422位于比偏压件310的开口311更靠近阀件41的位置。悬挂件423 被安装到槽部分422。在本结构中，偏压件310被悬挂件423悬挂，于是调整在朝 着阀件41的方向的运动。因此，能够限制偏压310朝着阀件41移动。由此，偏 压件310在朝着阀件41的方向维持偏压塞子42。从而，塞子42能够进一步稳定 地被维持在预定位置。悬挂件423可以应用到第八实施方式中的结构。在第八实 施方式中，通过设置悬挂件423也能够限制偏压件310朝着阀件91移动。
(第十一实施方式)
按照本实施方式，如图13，14所示，塞子42具有突起421，该突起从塞子 42的端面向着阀件41的底部44突出，塞子42的所述端面位于阀件41一侧。突 起421比如是与塞子42结合为一体的。按照本实施方式，突起421基本上为圆柱 件，其外径在轴向方向基本一致。对塞子42设置的突起421被容纳在圆柱形阀件 41的内部。圆柱形阀件41是具有底部44的端部封闭圆柱件。在本结构中，阀件 41内部的空间被占据，即被突起421填充，所述阀件包括底部44、圆柱形部分45 和开口端49。因此，阀件41内的空间体积由于容纳了突起421而被缩小，所述突 起与塞子42成一体。
作为偏压件的弹簧43设置在基本为圆柱形的阀件41内部。弹簧43径向位于 突起421和阀件41之间。弹簧43位于突起421径向外侧。在本结构中，突起421 不会干扰弹簧43的伸长和收缩。
按照本实施方式，在阀件41内部的空间被从塞子42突出的突起421占据。 因此，阀件41的与压缩室113连通的内部空间被缩小体积。在本结构中，能够减 少在压缩室113中被柱塞13加压的燃料总量。
按照本实施方式，如上所述，塞子42设有突进阀件41的突起421。阀件41 内的空间被从塞子42突出的突起421占据。能减少阀件41的内部空间体积。因 此，与压缩室113连通的阀件41的内部空间被减少体积，从而被压缩室113内被 柱塞13加压的燃料总量被减少。结果，燃料的压缩效率和泵送效率得到提高。
按照本实施方式，突起421与塞子42结合成一体。因此，阀件41不需要改 变形状等。在本结构中，没有增加重量就能够减少阀件41的内部体积。因此，能 够避免由于重量增加导致的阀件41的响应迟缓。另外，由于阀件41的重量没有 增加，就不需要增加螺线管致动器50的操纵力。因此，不用增加螺线管致动器50 的尺寸就能够提高燃料的压缩效率和泵送效率。
(第十二实施方式)
按照本实施方式，如图15所示，与突起421结合成一体的塞子42具有保持 部分822。保持部分822与塞子42以及突起421结合成一体。按照本实施方式， 保持部分822设置于突起421在塞子42一侧的端部。保持部分822沿着突起421 的径向方向向外突出。在本结构中，保持部分822的直径大于突起421其它部分 的直径。保持部分822的外径基本等于或者稍微小于弹簧43的内径。作为卷簧的 弹簧43被安装到保持部分822的外圆周。因此，弹簧43在塞子42一侧的端部处 被保持部分82保持。
按照本实施方式，突起421设有用于保持弹簧43端部的保持部分822。在本 结构中，能限制弹簧43由于方向偏离或者发生变形导致的弯曲。因此，能够精确 地产生并稳定地保持弹簧43的弹簧力。按照本实施方式，在突起421的塞子42 一侧的端部设置保持部分822。可选择地，可以在突起421的轴向方向的任意位置 设置保持部分822。对突起421可以设置多个保持部分822。
(第十三实施方式)
按照本实施方式，如图16所示，阀件41具有朝着塞子42突出的突起411。 突起411位于圆柱形部分45的径向内部，并且从阀件41的底部44向着塞子42 突出。在本结构中，能够进一步缩小阀件41内部的空间体积。突起411从阀件41 的底部44突出并可以保持弹簧43的端部，弹簧43的所述端部位于塞子42的相 对侧。在本结构中，弹簧43在其两轴向端被保持部分822和突起411支撑。因此， 除了在第十二实施方式中产生的效果外，本实施方式产生进一步稳定地保持弹簧 43的效果。因此，能够进一步限制弹簧43发生变形。
(第十四实施方式)
在本实施方式中，如图17所示，突起421从塞子42突出，而且突起421基 本为圆柱形。突起421中具有腔823。按照本实施方式，弹簧43设置在圆柱形突 起421的径向内部并位于腔823内。在本结构中，能够通过突起421从径向外侧 保持弹簧43的形状。如上所述，除了从径向内侧保持外，还可以从径向外侧保持 弹簧43。按照本实施方式，通过设置突起421能够减少阀件41的径向内部体积。 另外，从径向外侧能够保持弹簧43，于是能够进一步防止弹簧43发生变形。
(第十五实施方式)
按照本实施方式，如图18所示，导向件30对外壳本体11的保持结构不同于 上述实施方式中的那些结构。按照本实施方式，悬挂件31被环件191替换，导向 件30被环件191保持在外壳本体11内。当从前方一侧观察时，环件191比如是 基本为C形的C形环。环件191在圆周方向不连续并在径向有弹性。导向件30的 一端在压缩室113相反侧，导向件30的这一端限定倾斜部分135。倾斜部分135 从靠近螺线管致动器50的一端向着压缩室113逐渐增加外径。环件191设置在倾 斜部分135和外壳本体11之间。
环件191径向具有弹性。在本结构中，环件191的弹性力对应它的变形而增 加，而且所述弹性力被施加给导向件30的倾斜部分135。环件191的弹性力施加 给导向件30的倾斜部分135，而且所述弹性力的分力将导向件30压向压缩室113。 在本结构中，环件191将导向件30压向压缩室113。导向件30的一端在环件191 的相对侧，导向件30的这一端设有偏压件192。偏压件192由弹性材料比如树脂 或者橡胶制成。偏压件192可以是锥形盘簧。偏压件192位于外壳本体11的台阶 表面152和导向件30之间。偏压件192在压缩室113相反的方向即朝着螺线管致 动器50压导向件30。在本结构中，导向件30插在环件191和偏压件192之间， 于是被保持在环件191的弹性力与偏压件192的弹性力处于平衡的位置。按照本 实施方式，导向件30通过使用环件191和偏压件192被悬挂到外壳本体11。因此， 导向件30能够以简单的结构稳定地固定到外壳本体11。
(其它实施方式)
按照上述实施方式，导向件30被固定在外壳本体11内部。可选择地，导向 件30可以省略，而且外壳本体11可以直接引导阀件41，91的运动。
按照第十三实施方式，突起411从阀件41的底部44向着塞子42突出。可选 择地，例如，突起411可被改为这样的突起，即从阀件41的圆柱形部分45的内 部圆周面径向向内突出。突起411和突起421的形状不限于在上述实施方式中的 形状。突起411和突起421的形状可任意确定。
在参照图13至17所述的第十一到第十五实施方式中，阀件41可以为如参照 图3的第二实施方式所述的基本板状件，并且基本板状的阀件可以具有突起。在 这种情况下，塞子42可以是与阀件41相对的带底圆柱件，以容纳所述突起。
上述实施方式中的各个结构可以任意组合。例如，参照图6A-12在第五到第 十实施方式中描述的包括第二偏压件的部件可以与参照图13-17描述的第十一到 第十四实施方式中的塞子的突起组合。
在上述实施方式中，液压泵泵送燃料。然而，使用液压泵泵送的流体不限于 燃料。不脱离本发明的精神范围的情况下，可以对上述实施方式做出各种修改和 改变。