一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属
阅读：883发布：2020-05-15
专利汇可以提供一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且一种快堆用不锈 钢 焊条 的熔敷金属，涉及 焊接 材料技术领域，具体涉及一种 不锈钢 焊条的熔敷金属。本 发明 的目的是要解决现有E316不锈钢焊条的熔敷金属经 热处理 后，强度不足、冲击韧性低，不满足快堆金属 泵 焊接的技术要求的问题。一种快堆用不锈钢焊条的熔敷 金属化 学成分的 质量 分数为C：0.04％～0.08％，Si：0.30％～0.90％，Mn：1.00％～2.50％，P≤0.025％，S≤0.020％，Cr：17.00％～20.00％，Ni：11.00％～14.00％，Mo：2.00％～3.00％，N：0.02％～0.12％，余量为Fe， 铁 素体含量为3FN～7FN。本发明适用于快 中子 反应堆的主设备焊接。，下面是一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属专利的具体信息内容。
1.一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属，其特征在于所述熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.04％～0.08％，Si：0.30％～0.90％，Mn：1.00％～2.50％，P≤0.025％，S≤0.020％，Cr：17.00％～20.00％，Ni：11.00％～14.00％，Mo：2.00％～3.00％，N：0.02％～0.12％，余量为Fe，且铁素体含量为3FN～7FN。
2.根据权利要求1所述的一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属，其特征在于所述熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.05％～0.07％，Si：0.30％～0.90％，Mn：1.00％～2.50％，P≤0.020％，S≤0.015％，Cr：17.00％～20.00％，Ni：11.00％～14.00％，Mo：2.00％～
3.00％，N：0.02％～0.12％，余量为Fe，且铁素体含量为4FN～6FN。
3.根据权利要求1所述的一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属，其特征在于所述熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.050％，Si：0.44％，Mn：2.10％，P：0.018％，S：0.006％，Cr：
18.97％，Ni：11.56％，Mo：2.49％，N：0.065％，余量为Fe，且铁素体含量为5.5FN。
4.根据权利要求3所述的一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属，其特征在于所述一种快堆用不锈钢焊条的药皮粉原材料的质量分数为大理石25％、萤石8％、冰晶石16％、金红石
27％、氟化稀土1％、碱1％、雾化硅铁0.3％、电解金属锰5％、镍粉5％、钛铁4％、高碳铬铁
0.7％、金属铬2％和钼粉5％；一种快堆用不锈钢焊条的焊芯化学成分的质量分数为C：
0.012％、Si：0.035％、Mn：1.81％、S：0.005％、P：0.006％、Cr：20.27％、Ni：9.86％，余量为Fe。
5.根据权利要求1所述的一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属，其特征在于所述熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.059％，Si：0.42％，Mn：2.06％，P：0.018％，S：0.006％，Cr：
18.56％，Ni：11.45％，Mo：2.64％，N：0.045％，余量为Fe，且铁素体含量为5.0FN。
6.根据权利要求5所述的一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属，其特征在于所述一种快堆用不锈钢焊条的药皮粉原材料的质量分数为大理石22％、萤石6％、冰晶石16％、金红石
28％、氟化稀土1％、碱0.5％、雾化硅铁0.3％、电解金属锰5％、镍粉6％、钛铁4％、高碳铬铁
1.2％、金属铬4％和钼粉6％；一种快堆用不锈钢焊条的焊芯化学成分的质量分数为C：
0.012％、Si：0.035％、Mn：1.73％、S：0.005、P：0.006、Cr：19.50％、Ni：9.80％，余量为Fe。
一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属
技术领域
背景技术
[0002] 当前有可能实现商业应用的快堆堆型有3种，分别是气冷快堆、铅冷快堆和钠冷快堆。某快堆金属泵用材料为316奥氏体不锈钢，其正常工作温度为360℃，极端工作温度为550℃。金属泵长期在高温条件下服役，对高温强度、冲击韧性、结构稳定性等要求很高。为保证泵体尺寸稳定性，需经过950～1100℃焊后热处理，充分消除焊缝的焊接残余应力，但热处理后显著降低了熔敷金属的冲击韧性。
[0003] 该快堆金属泵用E316-15不锈钢焊条对热处理后高温拉伸强度和冲击韧性的指标要求较高，研制难度大。指标要求熔敷金属经热处理(975℃×2h)后的550℃高温强度Rm≥402MPa、冲击功KV2大于60J、无晶间腐蚀倾向，老化试验(975℃×2h+750℃×100h)后冲击功KV2大于25J。
[0004] 目前，国内外尚没有用于快堆金属泵焊接的不锈钢焊条E316-15的报道。公开号为CN103706963B，专利名为：一种用于三代核电主管道的不锈钢焊条及生产方法的中国专利，公开的核电主管道用E316L-16不锈钢焊条熔敷金属焊态拉伸性能的试验温度最高为350℃，而且没有冲击韧性的要求；公开号为CN107127481A，专利名为：一种高韧性不锈钢焊条药皮、焊条及制备方法的中国专利，公开的核电主管道用E316L不锈钢焊条熔敷金属焊态拉伸性能的试验温度最高为360℃，有焊态室温冲击韧性的要求，但没有热处理态冲击韧性要求；公开号为CN107252995A，专利名为：一种用于钠冷快中子增殖堆焊接的不锈钢焊条的中国专利，公开了焊条熔敷金属具有优良的高温力学性能，但是没有明确试验温度。
[0005] 现有E316不锈钢焊条经热处理后，强度不足、冲击韧性低，不满足快堆金属泵焊接的技术要求。
发明内容
[0006] 本发明的目的是要解决现有E316不锈钢焊条经热处理后，强度不足、冲击韧性低，不满足快堆金属泵焊接的技术要求的问题，而提供一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属。
[0007] 一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.04％～0.08％，Si：0.30％～0.90％，Mn：1.00％～2.50％，P≤0.025％，S≤0.020％，Cr：17.00％～20.00％，Ni：11.00％～14.00％，Mo：2.00％～3.00％，N：0.02％～0.12％，余量为Fe，且铁素体含量为3FN～7FN。
[0008] 本发明的有益效果：
[0009] 一、本发明一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属，经975℃×2h热处理后的550℃高温拉伸强度高(Rm≥402MPa)、室温冲击KV2可以稳定大于60J，经老化试验(975℃×2h+750℃×100h)后冲击功KV2大于25J，具有良好并且稳定的综合力学性能和耐腐蚀性能，而且无晶间腐蚀倾向，完全满足快堆金属泵焊接的技术要求。
[0010] 二、本发明一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属化学成分，C：保证熔敷金属高温强度的必要元素。含量过低，强度不足；含量过高，热处理后冲击韧性、晶间腐蚀性能下降。C在熔敷金属中的含量为0.04％～0.08％。Si：保证熔敷金属高温强度的必要元素。含量过低，强度不足；含量过高，焊接热裂纹倾向增加。Si在熔敷金属中的含量为0.30％～0.90％。Mn：提高熔敷金属强度、降低焊接热裂纹。含量过低，强度不足、焊接热裂纹倾向增大；含量过高，冲击韧性下降。Mn在熔敷金属中的含量为1.00％～2.50％。P：降低冲击韧性，提高焊接热裂纹倾向的有害元素，在焊缝中难以避免。含量过高，冲击韧性下降，焊接热裂纹倾向增加。P在熔敷金属中的含量不大于0.025％。S：降低冲击韧性，提高焊接热裂纹倾向的有害元素，在焊缝中难以避免。含量过高，冲击韧性下降，焊接热裂纹倾向增加。S在熔敷金属中的含量不大于0.020％。Cr：保证熔敷金属强度和耐腐蚀性能的必要元素。含量过低，熔敷金属强度和耐腐蚀性能不足；含量过高，冲击韧性下降。Cr在熔敷金属中的含量为17.00％～
20.00％。Ni：奥氏体形成元素，提高耐腐蚀性能。含量过低，耐腐蚀性能降低，热处理后冲击韧性不足；含量过高，热处理后高温强度不足。Ni在熔敷金属中的含量为11.00％～
14.00％。Mo：铁素体形成元素，提高耐腐蚀性能。含量过低，耐腐蚀性能降低，热处理后高温强度不足；含量过高，热处理后冲击韧性不足。Mo在熔敷金属中的含量为2.00％～3.00％。。
N：奥氏体形成元素。含量过低，热处理后冲击韧性不足；含量过高，热处理后高温强度不足。
N在熔敷金属中的含量为0.02％～0.12％。铁素体：决定奥氏体不锈钢热处理后性能的主要元素。含量过低，热处理后高温强度不足；含量过高，热处理后冲击韧性不足。
20.00％。Ni：奥氏体形成元素，提高耐腐蚀性能。含量过低，耐腐蚀性能降低，热处理后冲击韧性不足；含量过高，热处理后高温强度不足。Ni在熔敷金属中的含量为11.00％～
14.00％。Mo：铁素体形成元素，提高耐腐蚀性能。含量过低，耐腐蚀性能降低，热处理后高温强度不足；含量过高，热处理后冲击韧性不足。Mo在熔敷金属中的含量为2.00％～3.00％。。
N：奥氏体形成元素。含量过低，热处理后冲击韧性不足；含量过高，热处理后高温强度不足。
N在熔敷金属中的含量为0.02％～0.12％。铁素体：决定奥氏体不锈钢热处理后性能的主要元素。含量过低，热处理后高温强度不足；含量过高，热处理后冲击韧性不足。
[0011] 本发明一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属，通过对熔敷金属中Cr、Ni、Mo和N等元素的控制进而控制铁素体的含量，使熔敷金属经焊后热处理和老化处理后仍具有较高的高温强度和冲击韧性。
[0012] 本发明适用于快中子反应堆的主设备焊接。
具体实施方式
[0013] 具体实施方式一：本实施方式一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属，所述熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.04％～0.08％，Si：0.30％～0.90％，Mn：1.00％～2.50％，P≤0.025％，S≤0.020％，Cr：17.00％～20.00％，Ni：11.00％～14.00％，Mo：2.00％～3.00％，N：0.02％～0.12％，余量为Fe，且铁素体含量为3FN～7FN。
[0014] 本实施方式的有益效果：
[0015] 一、本实施方式一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属，经975℃×2h热处理后的550℃高温拉伸强度高(Rm≥402MPa)、室温冲击KV2可以稳定大于60J，经老化试验(975℃×2h+750℃×100h)后冲击功KV2大于25J，具有良好并且稳定的综合力学性能和耐腐蚀性能，而且无晶间腐蚀倾向，完全满足快堆金属泵焊接的技术要求。
[0016] 二、本实施方式一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属化学成分，C：保证熔敷金属高温强度的必要元素。含量过低，强度不足；含量过高，热处理后冲击韧性、晶间腐蚀性能下降。C在熔敷金属中的含量为0.04％～0.08％。Si：保证熔敷金属高温强度的必要元素。含量过低，强度不足；含量过高，焊接热裂纹倾向增加。Si在熔敷金属中的含量为0.30％～0.90％。Mn：提高熔敷金属强度、降低焊接热裂纹。含量过低，强度不足、焊接热裂纹倾向增大；含量过高，冲击韧性下降。Mn在熔敷金属中的含量为1.00％～2.50％。P：降低冲击韧性，提高焊接热裂纹倾向的有害元素，在焊缝中难以避免。含量过高，冲击韧性下降，焊接热裂纹倾向增加。P在熔敷金属中的含量不大于0.025％。S：降低冲击韧性，提高焊接热裂纹倾向的有害元素，在焊缝中难以避免。含量过高，冲击韧性下降，焊接热裂纹倾向增加。S在熔敷金属中的含量不大于0.020％。Cr：保证熔敷金属强度和耐腐蚀性能的必要元素。含量过低，熔敷金属强度和耐腐蚀性能不足；含量过高，冲击韧性下降。Cr在熔敷金属中的含量为
17.00％～20.00％。Ni：奥氏体形成元素，提高耐腐蚀性能。含量过低，耐腐蚀性能降低，热处理后冲击韧性不足；含量过高，热处理后高温强度不足。Ni在熔敷金属中的含量为
11.00％～14.00％。Mo：铁素体形成元素，提高耐腐蚀性能。含量过低，耐腐蚀性能降低，热处理后高温强度不足；含量过高，热处理后冲击韧性不足。Mo在熔敷金属中的含量为2.00％～3.00％。。N：奥氏体形成元素。含量过低，热处理后冲击韧性不足；含量过高，热处理后高温强度不足。N在熔敷金属中的含量为0.02％～0.12％。铁素体：决定奥氏体不锈钢热处理后性能的主要元素。含量过低，热处理后高温强度不足；含量过高，热处理后冲击韧性不足。
17.00％～20.00％。Ni：奥氏体形成元素，提高耐腐蚀性能。含量过低，耐腐蚀性能降低，热处理后冲击韧性不足；含量过高，热处理后高温强度不足。Ni在熔敷金属中的含量为
11.00％～14.00％。Mo：铁素体形成元素，提高耐腐蚀性能。含量过低，耐腐蚀性能降低，热处理后高温强度不足；含量过高，热处理后冲击韧性不足。Mo在熔敷金属中的含量为2.00％～3.00％。。N：奥氏体形成元素。含量过低，热处理后冲击韧性不足；含量过高，热处理后高温强度不足。N在熔敷金属中的含量为0.02％～0.12％。铁素体：决定奥氏体不锈钢热处理后性能的主要元素。含量过低，热处理后高温强度不足；含量过高，热处理后冲击韧性不足。
[0017] 本实施方式一种快堆用不锈钢焊条的熔敷金属，通过对熔敷金属中Cr、Ni、Mo和N等元素的控制进而控制铁素体的含量，使熔敷金属经焊后热处理和老化处理后仍具有较高的高温强度和冲击韧性。
[0018] 具体实施方式二：本实施方式与具体实施方式一不同点是：所述熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.05％～0.07％，Si：0.30％～0.90％，Mn：1.00％～2.50％，P≤0.020％，S≤0.015％，Cr：17.00％～20.00％，Ni：11.00％～14.00％，Mo：2.00％～3.00％，N：0.02％～0.12％，余量为Fe，且铁素体含量为4FN～6FN。
[0019] 其他步骤与具体实施方式一相同。
[0020] 具体实施方式三：本实施方式与具体实施方式一或二不同点是：所述熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.050％，Si：0.44％，Mn：2.10％，P：0.018％，S：0.006％，Cr：18.97％，Ni：11.56％，Mo：2.49％，N：0.065％，余量为Fe，且铁素体含量为5.5FN。
[0021] 其他步骤与具体实施方式一或二相同。
[0022] 具体实施方式四：本实施方式与具体实施方式一至三之一不同点是：所述一种快堆用不锈钢焊条的药皮粉原材料的质量分数为大理石25％、萤石8％、冰晶石16％、金红石27％、氟化稀土1％、碱1％、雾化硅铁0.3％、电解金属锰5％、镍粉5％、钛铁4％、高碳铬铁
0.7％、金属铬2％和钼粉5％；一种快堆用不锈钢焊条的焊芯化学成分的质量分数为C：
0.012％、Si：0.035％、Mn：1.81％、S：0.005、P：0.006、Cr：20.27％、Ni：9.86％，余量为Fe。
0.7％、金属铬2％和钼粉5％；一种快堆用不锈钢焊条的焊芯化学成分的质量分数为C：
0.012％、Si：0.035％、Mn：1.81％、S：0.005、P：0.006、Cr：20.27％、Ni：9.86％，余量为Fe。
[0023] 其他步骤与具体实施方式一至三相同。
[0024] 具体实施方式五：本实施方式与具体实施方式一至四之一不同点是：所述熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.059％，Si：0.42％，Mn：2.06％，P：0.018％，S：0.006％，Cr：18.56％，Ni：11.45％，Mo：2.64％，N：0.045％，余量为Fe，且铁素体含量为5.0FN。
[0025] 其他步骤与具体实施方式一至四相同。
[0026] 具体实施方式六：本实施方式与具体实施方式一至五之一不同点是：所述一种快堆用不锈钢焊条的药皮粉原材料的质量分数为大理石22％、萤石6％、冰晶石16％、金红石28％、氟化稀土1％、碱0.5％、雾化硅铁0.3％、电解金属锰5％、镍粉6％、钛铁4％、高碳铬铁
1.2％、金属铬4％和钼粉6％；一种快堆用不锈钢焊条的焊芯化学成分的质量分数为C：
0.012％、Si：0.035％、Mn：1.73％、S：0.005、P：0.006、Cr：19.50％、Ni：9.80％，余量为Fe。
1.2％、金属铬4％和钼粉6％；一种快堆用不锈钢焊条的焊芯化学成分的质量分数为C：
0.012％、Si：0.035％、Mn：1.73％、S：0.005、P：0.006、Cr：19.50％、Ni：9.80％，余量为Fe。
[0027] 其他步骤与具体实施方式一至五相同。
[0028] 采用以下实施例验证本发明的有益效果：
[0029] 实施例1：采用一种快堆用不锈钢焊条对力学性能试板进行焊接
[0030] 药皮粉原材料的质量分数为大理石25％、萤石8％、冰晶石16％、金红石27％、氟化稀土1％、碱1％、雾化硅铁0.3％、电解金属锰5％、镍粉5％、钛铁4％、高碳铬铁0.7％、金属铬2％和钼粉5％；
[0031] HX308L焊芯化学成分的质量分数为C：0.012％、Si：0.035％、Mn：1.81％、S：0.005％、P：0.006％、Cr：20.27％、Ni：9.86％，余量为Fe；
[0033] 采用上述直径 的快堆金属泵用E316-15不锈钢焊条，在焊接电流145A、电弧电压22V～26V和焊接速度200mm/min的工艺参数下对力学性能试板进行焊接，熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.050％，Si：0.44％，Mn：2.10％，P：0.018％，S：0.006％，Cr：18.97％，Ni：11.56％，Mo：2.49％，N：0.065％，余量为Fe，且铁素体含量为5.5FN。
[0034] 取来两份熔敷金属试样，一份熔敷金属试样经975℃×2h的热处理后，分别进行550℃高温拉伸和室温冲击试验；另一份熔敷金属试样经(975℃×2h+750℃×100h)老化试验后，进行室温冲击试验，两份熔敷金属试样的力学性能见表1；
[0035] 表1
[0036]
[0037] 如表1所示，实施例1的焊条熔敷金属具有良好的综合力学性能，熔敷金属经975℃×2h的热处理后的550℃高温拉伸强度高(Rm≥402MPa)、室温冲击KV2可以稳定大于60J；熔敷金属经老化试验(975℃×2h+750℃×100h)后冲击功KV2大于25J；因此，
[0038] 实施例1的焊条熔敷金属完全满足快堆金属泵焊接的技术要求。
[0039] 实施例2：采用一种快堆用不锈钢焊条对力学性能试板进行焊接
[0040] 药皮粉原材料的质量分数为大理石22％、萤石6％、冰晶石16％、金红石28％、氟化稀土1％、碱0.5％、雾化硅铁0.3％、电解金属锰5％、镍粉6％、钛铁4％、高碳铬铁1.2％、金属铬4％和钼粉6％；
[0041] HX308L焊芯化学成分的质量分数为C：0.012％、Si：0.035％、Mn：1.73％、S：0.005、P：0.006、Cr：19.50％、Ni：9.80％，余量为Fe；
[0042] 将药皮粉原材料搅拌均匀，然后加入钾钠水玻璃，压涂于HX308L不锈钢焊芯上，得到直径 的E316-15不锈钢焊条，所述钾钠水玻璃与药皮粉原材料的质量比为11:50；
[0043] 采用上述直径 的快堆金属泵用E316-15不锈钢焊条，在焊接电流145A、电弧电压22V～26V和焊接速度200mm/min的工艺参数下对力学性能试板进行焊接，熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.059％，Si：0.42％，Mn：2.06％，P：0.018％，S：0.006％，Cr：18.56％，Ni：11.45％，Mo：2.64％，N：0.045％，余量为Fe，且铁素体含量为5.0FN。
[0044] 取来两份熔敷金属试样，一份熔敷金属试样经975℃×2h的热处理后，分别进行550℃高温拉伸和室温冲击试验；另一份熔敷金属试样经(975℃×2h+750℃×100h)老化试验后，进行室温冲击试验，两份熔敷金属试样的力学性能见表2；
[0045] 表2
[0046]
[0047] 如表2所示，实施例2的焊条熔敷金属具有良好的综合力学性能，熔敷金属经975℃×2h的热处理后的550℃高温拉伸强度高(Rm≥402MPa)、室温冲击KV2可以稳定大于60J；熔敷金属经老化试验(975℃×2h+750℃×100h)后冲击功KV2大于25J；因此，实施例2的焊条熔敷金属完全满足快堆金属泵焊接的技术要求。
[0048] 对比例1：采用一种快堆用不锈钢焊条对力学性能试板进行焊接
[0049] 药皮粉原材料的质量分数为大理石22％、萤石6％、冰晶石14％、金红石28％、氟化稀土1％、碱0.5％、雾化硅铁0.3％、电解金属锰5％、镍粉6％、钛铁4％、高碳铬铁1.2％、金属铬6％和钼粉6％；
[0050] HX308L焊芯化学成分的质量分数为C：0.012％、Si：0.035％、Mn：1.73％、S：0.005、P：0.006、Cr：19.50％、Ni：9.80％，余量为Fe；
[0051] 将药皮粉原材料搅拌均匀，然后加入钾钠水玻璃，压涂于HX308L不锈钢焊芯上，得到直径 的E316-15不锈钢焊条，所述钾钠水玻璃与药皮粉原材料的质量比为11:50；
[0052] 采用上述直径 的快堆金属泵用E316-15不锈钢焊条，在焊接电流145A、电弧电压22V～26V和焊接速度200mm/min的工艺参数下对力学性能试板进行焊接，熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.058％，Si：0.43％，Mn：2.05％，P：0.018％，S：0.006％，Cr：19.39％，Ni：11.48％，Mo：2.65％，N：0.045％，余量为Fe，且铁素体含量为7.6FN。
[0053] 对比例1的焊芯与实施例2相同。除了金属铬和冰晶石以外其余药皮组分与实施例2相同。
[0054] 熔敷金属试样经975℃×2h的热处理后，分别进行550℃高温拉伸和室温冲击试验，熔敷金属试样的力学性能见表3；
[0055] 表3
[0056]
[0057] 如表3所示，对比例1的熔敷金属经975℃×2h的热处理后的550℃高温拉伸强度高(Rm≥402MPa)，但室温冲击KV2小于60J；因此，对比例1的焊条熔敷金属的力学性能不合格，不满足快堆金属泵焊接的技术要求。
[0058] 对比例2：采用一种快堆用不锈钢焊条对力学性能试板进行焊接
[0059] 药皮粉原材料的质量分数为大理石22％、萤石6％、冰晶石14％、金红石28％、氟化稀土1％、碱0.5％、雾化硅铁0.3％、电解金属锰5％、镍粉8％、钛铁4％、高碳铬铁1.2％、金属铬4％和钼粉6％；
[0060] HX308L焊芯化学成分的质量分数为C：0.012％、Si：0.035％、Mn：1.73％、S：0.005、P：0.006、Cr：19.50％、Ni：9.80％，余量为Fe；
[0061] 将药皮粉原材料搅拌均匀，然后加入钾钠水玻璃，压涂于HX308L不锈钢焊芯上，得到直径 的E316-15不锈钢焊条，所述钾钠水玻璃与药皮粉原材料的质量比为11:50；
[0062] 采用上述直径 的快堆金属泵用E316-15不锈钢焊条，在焊接电流145A、电弧电压22V～26V和焊接速度200mm/min的工艺参数下对力学性能试板进行焊接，熔敷金属化学成分的质量分数为C：0.059％，Si：0.45％，Mn：2.02％，P：0.018％，S：0.006％，Cr：18.52％，Ni：12.59％，Mo：2.61％，N：0.045％，余量为Fe，且铁素体含量为2.8FN。
[0063] 对比例2的焊芯与实施例2相同。除了镍粉和冰晶石以外其余药皮组分与实施例2相同。
[0064] 熔敷金属试样经975℃×2h的热处理后，分别进行550℃高温拉伸和室温冲击试验，熔敷金属试样的力学性能见表4；
[0065] 表4
[0066]
[0067] 如表4所示，对比例2的熔敷金属经975℃×2h的热处理后的550℃高温拉伸强度偏低(Rm＜402MPa)，且室温冲击KV2小于60J；因此，对比例2的焊条熔敷金属的力学性能不合格，不满足快堆金属泵焊接的技术要求。
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