本发明的彩电串联开关电源冷机芯的供电系统，属 于电视技术领域。

已有的彩电供电系统具有“串联开关电源热机芯” 或“或并联开关电源冷机芯”这两种传统的特征，此特 征由开关稳压器本身属性决定的，与稳压后的负载无关。 串联开关稳压器效率高，元器件耐压要求低，电路简炼、 故障率低、稳定可靠性高、滤波稳压等性能价格比高， 但它的输入端和主输出端必须要有共同连结的公共端“ 地”，主输出端必须接通负载后才能持久地正常工作， 否则有空载自关的特性，正由于它不能使稳压前输入端 与稳压后主输出端通过自身的通直阻交储能电感滤波器 耦合成不相连结的隔离悬浮状态，以至当今采用串联开 关稳压器的彩电中所有电路都是对人体有触电危险的热 机芯，不利于机壳内电路板中的天线端视频、音频端直 接对外接口。并联开关稳压器其特性与上述的相反，虽 然它本身仍属于热机芯单独成为一个单元放置，但是它 的各个输出端都可以通过自身的开关电源脉冲变压器次 级隔离绕组反极性整流输出给电路板，具有与电网火线 和零线都不相连接的冷机芯优点，以至高档彩电多数采 用并联开关稳压器。在已有的各种类型的彩电中，行推 动级和行输出级所需电源一样，共同合并集一体后取源 于开关稳压电源主输出端。而采用串联开关稳压器的彩 电、其开关电源主输出端，除必须同一供电给行推动级 和行输出级外，还必须再增添一个由大功率电阻降压的 支路长期供电给行推动级前置开关驱动电路作为起动功 用后，才能使整个行扫描电路及整机正常工作。否则整 机无法工作成为“三无”现象。由此可知，已有技术各 种电视中，除与工频变压器，并联开关稳压器初级线圈 必有牵连的电路外，其他电路都是一个公共端系统；行 推动级及其前置开关驱动电路必须要依附于开关稳压器 工作后，才能起动和工作；不能把行扫描电路中行推动 级“地”线与行输出级地线隔离分开呈不相连结状态。 这就是长期以来彩电供电系统未呈出现串联开关电源冷 机芯特征的根源。只有侧重从供电方法改进，把彩电产 品中与开关稳压电源主输出端有牵连的一个公共端体系 的所有电路从中分离出互不相连的两个公共端体系， 并且不影响各自正常工作状态，才能使彩电产品中的供 电系统具有串联开关电源冷机芯特征。

本发明目的和任务是侧重从供电方法上改进，力求 提高彩电产品效率和性能价格比，使彩电产品既保持采 用串联开关稳压器高效率、长寿命、高可靠稳定性等 性能价格比高的优点，又具有并联开关稳压器能使机壳 内冷机芯的电路板中的高频端、视频端、音频端直接对 外接口，对人体无触电危险的优点。

实现本发明目的和任务必备方案要点是：

一种由初级线圈和次级线圈不相连结的工频变压器、 行推动变压器、回扫变压器作为隔离元件及其有关以串 联开关稳压器，行扫描电路、整流滤波电路为核心的电 路组成后，把与回扫变压器初级线圈、行推动变压器次 级线圈必有连结的行输出级作为串联开关稳压器至输出 端唯一负载。并使串联开关稳压器、行输出级和工频变 压初级线圈必有牵连的电路不可分割地结合成一整体， 构成独立单元的热机芯稳压电源板主体。把与工频变压 器次级线圈、行推动变压器初级线圈，回扫变压器次级 线圈相关连的其他电路独立构成另一个与上述热机芯系 统不相连结的冷机芯系统。工频变压器次级整流滤波电 路在行输出级，串联开关稳压器工作前，通过开关二极管 自动切换除维持续接微机遥控装置工作所需外，兼用起动 与行推动变压器初级线圈必有连结的行推动级及其前置 开关驱动电路处于开关状态，通过行推动变压器磁路耦合 交变磁通过电磁感应进行功率传递，使正常工作前的串联 开关稳压器和行输出级原由截止状态同时转变成正常工 作应需的开关状态，与此同时通过回扫变压器磁路耦合交 变磁通通过电磁感应进行功率传递使其次级变换多种应 需要求的电压，主要供整机需悬浮隔离的冷机芯电路正常 工作时所需用。当行输出的正常工作后，工频变压器次 级整流滤波后，可以仅供以伴音功放为主的非需稳压电路 专用，当要求行输出级和串联开关稳压器停止工作时，又 可以通过开关二极管自动转换后，可维持有关电路正常 工作所需的续接不间断电源，特别是供微机遥控装置处 于机内主机直流电源被关断后需遥控、定时开机场合下 的待机状态所用。在续接维持微机遥控装置工作时，随 时可以应需人意使行推动级及其前置开关驱动电路原由 截止重新起动成工作应需的开关状态。行推动级采用自 举开关升压式结构，供行推动级自举开关升压输入电源 起动时由工频变压器次级整流引出，正常工作时，来源 于串联开关电源储能电感器次级增设的隔离绕组通过与 初级线圈通断相反的反极性整流滤波或从回扫变压器次 级整流滤波引出，通过开关二极管反偏截止作用自动切 断工频变压器次级能源再进入行推动级等电路。当行输 出级正常工作后，又增添从回扫变压器次级引出行逆程 整流脉冲回授到行推动级的自举开关升压电容高电位 端和行推动变压器初级线圈交接处，使自举开关升压式 结构的行推动级正常工作后始终采用双重供电方式，但 以回扫变压器次级行逆程整流脉冲供电给行推动级为主。 上述自举升压式结构在正常工作后由起动为主功能转变 减少行输出级中开关管开关过程损耗为主功能，行推动 变压器次级除继续保持原有的与初级线圈通断相反的反 极性激励行输出级开关管基射结回路原由截止状态转为 正常工作所需开关状态功能外，还需要再增添一级线圈 (或直接合用原有的次级线圈)，通过与初级线圈通断 相反的反极性整流后，作为串联开关稳压器由截止起动 触发成正常工作所需的开关状态必备应需的起动电源功 能，切断去除原有起动电源功能由它取代，使串联开关 稳压器和行输出级一样，同时受控并依附跟随着行推动 级是否工作着状态变化，回扫变压器必须把供电行输出 级的初级线圈、开关稳压器行频同步强制触发绕组等热 机芯系统范围与供冷机芯系统用的次级绕组隔离分开， 不能相连。回扫变压器次级增添供微机遥控装置和行推 动级正常所需的电源等。通过上述必务方案后，就能实 现把原有彩电中串联开关稳压器、输入端、输出端和一 切负载必须有共同连结在一起的一个公共端系统从中分 离出工不相连的两个系统，这两个系统就是通过上述三 个变压器初次级线圈作为隔离界限，在由工频变压器次 级整流滤波后供电起动了行扫描电路处于开关状态下， 由磁路耦合交变磁通通过电磁感应进行功率传递，因而 不影响各自正常所需工作状态，所构成的产品具有“串 联开关电源冷机芯”特征达到本发明目的和任务。

本发明同已有技术相比，除达到本发明目的所说显 著优点外，还具有以下主要优点：1、效率高、损耗小。 因本发明力求优化选用以储能性电感器为核心所构成微 损耗开关状态性能好电路，尽力压缩减少了故障机会率 高的电容器电阻器个数和耗能(电阻)性电路功耗。所 以本发明在供电分配到基本单元电路(即负载)前，始 终没有采用串联大功率电阻降压得到应需要求的供电方 法，而是直接从回扫变压器次级工频变压器次级、行推 动变压器次级等引出各种应需要求的电压克服了传统电 路从稳压后主输出端直接引出多个串联大功耗电阻降压 支路长期供电给行推动级及其前置开关驱动电路、高频 调谐器等工作所需时，功耗大、焊接点多，故障机会率 高缺点。本发明革新技术仅凭没有采用串联电阻降压供 电方法这一项，可减少整机功耗5瓦以上。2、力求合 理在提高电路和元器件最佳经济利用率，发挥电路应尽 的兼用性能，降低成本。本发明的供电系统对各种机型 适应性强，可直接配套成各种多功能视听设备。本发明 者力求精巧简炼电路和元件个数，尽量减少了焊接点， 为使产品具有长寿命，高可靠稳定性，低平均故障率可 能性提供了有利条件。

总之，本发明能使产品性能、价格比极高于已有技 术优点。(具体方面参见下文电路结构中解释)

本说明书中关键性词语：“行推动变压器”也就是 “行激励变压器”；“行推动级”也就是“行激励级”； “回扫变压器”也就是“行输出变压器”；“线圈”即 “绕组”；“串联开关稳压器”“串联开关电源”“串 联开关稳压电源”也是同一概念；“彩电”是彩色电视 机简称，还包括显示器、监视器范围；“行推动级前置 开关驱动电路”指从矩形脉冲行振荡级为主的用于驱动 行推动级处于开关状态电路，它和行推动级合称“行扫描 前级电路”，再和行输出级总称为“行扫描电路”；“初 级线圈”指原先补交流电源或脉冲电源接通后，产生交 变磁通引起自感阻交储能作用为主的线圈，也称“原初 线圈”；“次级线圈”指由磁路耦合原初线圈的交变磁 通通过电磁感应产生电动势释放磁场能为主的线圈，也 可称。“次感线圈”；在本说明书中不先附加说明的初级 次级线圈都是不相连结的隔离绕组，不包括自耦抽头类 范围；“正程整流”指处于开关状态下的脉冲变压器次 级整流与初级线圈通断相同的同极性(自感式)整流。 “电视供电系统”是指从电力电网获能后如何变换各种 要求的电动势向电视各种基本单元电路供电，分配与控 制过程的设备和电路。广义上它还包括微机遥控装置和 各种过载保护电路，操作按钮控制范围；本说明书中“ 起动”即“启动”意思。

说明书电路图仅详细本发明者革新技术部分。除行 输出级外，凡是引用原有技术部分(可本发明已经改进 待申请专利项目)在附图中未画或仅用方框图表示。图 1和图3整机供电系统基本原理图(图3也是本发明说 明书最后总结，结构原理同图1和图2)。图2行推动 级结构原理图，行推动变压器次级已画出增添供电起动 串联开关电源作为起动电源功能方法。符号 表示与电网 牵连的热机芯电源板。 表示与电网牵连的热机芯系统 公共端。“ ”表示与热机芯系统不相连结的次序机芯 系统公共端。附图中“其他”或“取样”框图一般指反 极性的逆程整流后供行AFC、PAI电子开关高压限 制电路取样，行逆程消隐ABL行同步自动电源供电控 制电路等需用，可以从回扫变压器次级任意或有多种抽 头引出，也可以用类似下在弦波倍压整流电路原理引出 保险丝f21、f22、f23；电容C1-C13等；二极管 D1-D17等；工频变压器T1；回扫变压器FBT； 行推动变压器T2；三连同步开关三个键K1K2K3；变 压器的上圆点表示初级线圈刚寻通时经磁路耦合，各个 线圈互感电动势同名端极性；W7812、W7805 表示串联放大调阻式稳压器；回扫变压器线圈引出端用 圆圈内加数字表示；A表示D1C1交接点位置；B表示 D2C2交接点位置；O表示C1C2交接点位置；I II III 分别表示行推动变压器、初级线圈始未中间抽头端点； V1V2分别表示行输出级开关管和行推动级开关管；本 说明书附图未加解释说明的均按通行贯例理解；图1中 已画出与回扫变压器(FBT)初级线圈①②、行推动 变压器(T2)次级线圈相连结的行输出级还包括由 行偏转线圈L，S型隔直通交耦合兼矫正的电容Cs逆程 电容Cr，双向开关管(行输出管V1和阻尼二极管Dn合 并)等组成；串联开关稳压器图1中仅用功能方框图表 示其核心主要由受稳压控制着的开关器和具有通直阻交 的储能电感滤波器、隔直通交的储能电容滤波器各自相 互串联组合而成的，并且附加有在开关管转为截止时能释 放储能电感器磁场能转移到储能电容器和主输出端负载 为主的续流二极管共同构成串联开关稳压器在其储能电 容滤波器两端并联引出构成主输出端WP(参见图3)。

下面结合电路原理图重点详细地讲述本发明革新技 术和实施方案，凡是上文已讲述的就不再多重述，下面 主要讲革新电路特征。

工频变压器(T1)次级线圈由取代桥式整流半桥位 置的两个电容器C1C2和两个二极管D1D2各自组成两 对相互独立半波整流储能电路，合用一个能使正弦交流 电正反两个轮转对称半周都得到充分利用的公共交流输 入端(变压器T1次级)，在输入端交流电源作用下，每 间隔半周期依次轮转交替地进行半周单向整流后流向各 自电容器充电贮能。其正弦交流电半波整流滤波回路的 公共端是两个贮能电容C1C2交接点O，两半波整流滤 波回路公共端O点不接冷机芯公共端“地”而由C2D2 交接点B端经三连同步开关K键串联后接冷机芯电路公 共端“”。可输出三组电压，但本电路图中只利用二 组电压。储能电容C1C2类同两个蓄电池通过串联叠加 升后构成一组相对于两半波整流充电回路公共端O点而 言的悬浮隔离直流电源(即AB两端电压)主要供正常 工作后，不需稳压电路需用特别是供伴音功放在大功率 场合下正常工作所用。AB两端接通负载后，路端电压 UAB始终大于每组半波整流滤波回路充电电压峰值，因 而不能使交流输入端的工频交流电成份进入AB输出端 负载，使得工频交流电成份仅能全部流向各自储能电容 器中始终以电场能的形式转变给负载，电容器在整流充 电过渡过程中，就同时伴有释放电场能给负载过程，使 容抗大为减小，充电电流增大，就好比有水流进水池， 而水池水又同时流出，延缓了水池水位上升值，等效地 增大水池容量。本发明中优点在于增加了电容器充电过 渡过程的时间常数，使半周整流导通角过程持续时间拉 长。又因为在AB两端接通负载时，两个电容器C1C2 在整流充电过程是依次轮转交替地进行，其相位变化相 反，当某一只电容处于充电大于放电状态过程时，另一 只电容处于单一放电状态过程使悬浮端AB电压能输出 较平滑稳定直流电，其性能和带负载能力很明显优于桥 式全波整流而且最能有效地提高变压器效率，电压调整 率和最佳经济利用率。AB两端在空载时，C1C2都充 满峰值电荷叠加后又具有倍压整流功能。(但同传统的 倍压整流原理和结构不同，传统电路倍压整流是一个电 容整流充电峰值后，在另半周同向电压叠加整流作用下 自常升压转移到另一电容器使另一升压电容直接得到倍 压整流效果。)本电路中AB端同一分三路输出供电， 一路可直接供电给正常工作后需大功率场合下工作的伴 音功放等非需稳压电路专用。一路通过开关二极管(D7) 后会同对映着供正常工作后取源于由回扫变压器(FB T)次级整流滤波、或开关电源储能电感滤波器上，另 外增设隔离的次级绕组反极性整流滤波后供电自举升压 式结构的行推动级自举开关升压输入电源(E)端相并 联交合后，通过开关二极管(D7)自动转换作用，当用 于开机起动过程时，能自动使工频变压器(T1)次级整 流滤波后形成电源(UAB)经自举开关升压式结构的 行推动级变换升压到行推动变压器(T2)初级线圈早动 过程时，应需要求的供电电压，当行输出级和串联开关 稳压器正常工作后，通过开关二极管(D7)自动反偏截 止就能自动切断工频变压器(T1)次级能源进入行推动 级等电路。一路经串联放大调阻式稳压电路(W781 2)稳压后再经开关二极管(D6)后，会同对映着正常 工作后来源于回扫变压器(FBT)次级绕组正程整流 (D16)滤波(C6)输出相同电压输出端相并联合接后， 可供给行推动级的前置开关驱动电路等需用。由于当代 电视行推动级的前置开关驱动电路几乎都用不高于12 V供电的集成电路，此处12V电源可通用于各种类型 彩电中行推动级前置开关驱动电路，有的电视机有专门 的行推动级前置开关驱动电路引入脚，(有的电视机在 与行推动变压器有连结的行推动级上加有正反馈绕组及 稳频网络能产生自激矩形脉冲开关或振荡就无需行推动 前置开关驱动电路直接兼有行振荡和行扒动级使用功能) 对于此类需9V或5V等电压供电的可以取消串联放大 调阻式稳压器(W7812)直接从OB引出再稳压9 V或5V并会同对映着正常工作后取源于回扫变压器( FBT)次级输出相同的输出端相并联全接后供电给行 推动级前置开关驱动电路。伴音功放在行输出级和串联 开关稳压器正常工作前因有无声音静噪电路使伴音功放 趋近于截止无声工作状态，当行输出级正常工作后有了 图像信号“静噪”消失，伴音功放开始工作，AB两端 电压开始下降二极管D5D6D7都自动反偏截止，使“空 闲着”工频变压器次级整流滤波后仅可以作为非需稳压 的伴音功放在大功率场合下专用，可减轻开关电源负担。 为了减少工频变压器过载时应需容量，在大功率声合下， 可再增添从回扫变压器次级引出正程囊流滤波或从开关 电源储能电感器隔离的次级引出反极性整流滤波会同对 映着来源工频变压器次级供电给伴音功放电源相合并， 作为大功率信号过载场合时接力电源，达到当需要在大 功率场合下工作的伴音功放电源轻载额载由功频变压器 次级供电，过载时再增添接力电源双重供电。(上述的 接力电源还可以通过手动机械旋转开关切换作为小音量 微功耗场合下工作的伴音功放电源)兼作高档大功率音 响用时，工频变压器容量可选5至20W，采用高导磁 率的环型，R型或C型结构磁芯的变压器较佳。从OB 两端引出经串联放大调阻式稳压电路(W7805)稳 压后，再经开关二极管D5后，对映着同正常工作后来源 回扫变压器(FBT)次级正程整流(D15)滤波(C5) 输出相同电压的输出端相合并联。图中标注是5V电压， 主要供微机遥控装置中央微处理器、音响效果器等需用。 此电路用于串联开关稳压器行输出级停止工作时，通过 开关二极管(D5)自动导通，可以维持续接微机遥控装 置在遥控或定时直流关机后若需遥控或定时开机情况下 所必务的续接不间断电源。当行输出级正常工作后，开 关二极管(D5)自动反偏截止由回扫变压器(FBT) 次级供电组微机遥控装置正常工作，此时，图中串联放 大调阻式稳压器W7805、W7812都处于空载微 功耗状态。

图1中来源于电力电网供电的电源总开关是一个三 连同步开关，比原有技术多增添一K3键。关机交流电源 后，能保持工频变压器(T1)次级整流滤波电容C1C2 已充电荷不被释放，以消除重新开瞬间有浪涌冲击电流 过载对工频变压器(T1)和二极管D1D2危害；减轻开 机瞬间行推动级激励不足缺点，并可减小关机时怪叫声， 有利于延长寿命，提高稳定可靠的性能。

把传统电路行推动级原从开关电源主输出端用串联 大功耗电阻降压后形成，改进成自举开关变换升压式和 以回扫变压器次级行逆程整流脉冲回授为主的双重供 电方式。由于行推动级要求供电输入电压较高，所以革 新后的行推动级采用自举开关升压式结构，兼有把工频 变压器次级整流滤波电源(UAB)用开机起动过程时 经开关升压变换吕器升压到行推动变压器(T2)初级线 圈应需要求的供电电压作用。行推动变压器(T2)初级 线圈始末两头一端(I)接自举开关升压电容(C3)高 电位端，另一端(II)接行推动级开关管(V2)集电极， 中间引出一个抽头(III)接自举开关升压二极管(D3) 的N区引出端，自举开关升压二极管(D3)P区引出端 接自举开关升压电容(C3)低电位端交接于E点，自举 开关升压输入电源(可选25V至36V范围为佳)通 过E点经自举开关升压二极管(D3)后与行推动变压器 (T2)初级线圈中间抽头(III)相通，当行推动级由截 止转为导通状态瞬间时，行推动变压器(T2)初级线圈 下半部(III II)产生交变磁通，由磁路耦合交变磁通， 通过电磁感应使行推动变压器初级线圈上半部(I III) 产生互感电动势经自举开关升压二极管(D3)单向整流 向自举开关升压电容(C3)充电后，同原有自举开关升 压输入电源(E)端叠加，加接在行推动变压器(T2) 初级线圈始未两端(I II)达到自举开关升压式供电目的， 也就是说把工频变压器次级后直流电源(UAB)经开 关升压变换器升压到行推动变压器(T2)初级线圈应需 要求的供电电压作用，为了减轻自举开关升压二极管( D3)负担，减小自举开关升压电容(C3)容量，提高 效率和性能，并比回扫变压器(FBT)次级绕组引出 行逆程整流脉冲通过二极管(D4)后，接于自举开关升 压电容(C3)高电位端和行推动变压器(T2)初级线 圈(I)交接处，使正常工作后，行推动级供电应需能 源主要取源于以回扫变压器(FBT)次级行逆程整流 脉冲供电为主，并且继续保持着开机起坳所必备应需的 自举开关升压输入电源(E)端正常供电，通过原由起 动为主功能自动转变为减小行输出级中开关管(V1)开 关损耗为主功能。自举开关升压输入电源(E)端仍需 从回扫变压器(FBT)次级整波滤波引出或从串联开 关电原、储能电感滤波器、隔离的次级反极性整流滤波 引出组续供电级自举升压式结构的行推动级，目的，一 方面通过开关二极管D7反偏截止作用，自动切断工频变 压器(T1)次级能源进入行推动级等电路，可减轻工频 变压器(T1)负担。另一方面，通过自举开关升压二极 管D3经行推动变压器初级线圈中间抽头后，能使行推动 管V2每次由截止转为包和导通瞬间，加大行推动变压器 (T2)次级线圈与初级线圈匝数比、也就是加大了次级 行输出管(V1)基射结回路反偏压使行输出管(V1) 基射结回路反向导通抽出基身结存贮电荷；升压二极管 (D3)延时及升压电容C3开始中充电瞬间电位未突变 上升，使上述的反偏压变化率稍延慢些，更有于反向抽 出行输出管(V1)基射结存贮电荷最佳变化率。由此可 见，正常工作后，自举开关升压输入电源通过自举开关 升压式结构后，仅在行推动级开关管(V2)每次由截止 转为包和导通瞬间才起主要作用——减少行输出级开关 管(V1)损耗。前文已讲，正常工作后，行推动级能量 主要采原于回扫变压器(FBT)次级逆程整流，其优 点是：利用行推动管包和导通时间过程(20或32微 秒)略大于逆程脉冲宽变(12微秒)，行推动级开始 寻通状态始终同步于行逆程脉冲开始整流供电状态特性， 当行逆程脉冲过后逆种整流管(D4)截止行推动管仍然 包和导通，这时由自举开关升压电容(C3)和E端自举 开关升压输入电源叠加放电继续维持供电给行推动变压 器(T2)初级线圈两端贮能，使自举开关升压电容C3 已充电荷按指数规律逐渐下降，使行推动变压器(T2) 次级行输出管(V1)截止状态过程中基射结反偏电压逐 渐减少，这有利于现处于截止状态的行输出管进入下次 包和导通；当行推动级由包和际通状态转为截止状态瞬 间时，产生自感电动势同自举开关升压电容C3释放电荷 后已下降到很低电们的数值叠加产生较小尖峰电压加在 行推动管(V2)集电极和发射极之间，从而不仅减少了 行推动管工作时耐压要求，又减少了谐波干扰和损耗自 举开关升压电容(C3)容量很小，在行推动级开关工作 过程中处于充放电过程，可吸收干扰，减少行输出级开 关管(V1)开通时间和关断时间，它在设计好后的成品 机组装中调节行派励幅度主要元件，通过调节自举开关 升压电容(C3)容量能使行推动变压器(T2)初级线 圈贮存能量满足行输出管(V3)正常工作时最低损耗， 克服原有技术必须靠调节大功耗限流电阻值才能达到应 需要求的缺点。总之，行推级采用自举升压式结构无需 串联大功耗降压限流电阻，提高原有技术L/R的比值 趋近为无穷大，使行推动变压器(T2)初级线圈自感阻 交储能作用大，过渡过程慢，效益好，有利于提高行推 动变压器(T2)最佳利用率。不仅能减小整个行推动级 损耗，又能减少行输出管(V1)开关转换过程中损耗， 同时又能减轻行推动级对甚他电路干扰。来源于回扫变 压器次级行逆程脉冲最好从阴极视放绕组中抽头引出再 经二极管D4逆程整流后供电给正常工作后行推动级，在 行推动级开关过程中使自举开关升压电容(C3)高电 们端形成平均值电们在32V至72V范围内就能满足 绝大多数彩电机型正常工作所需。

把传统电路开关稳压器起动电源原从电力电网直接 整流滤波器后引出经串联电阻降压支路或经电阻电容相 串支路供电给串联开关稳压器作为开机起动电源电路切 断去除后，改接在行推动变压器(T2)次级增添一组线 圈(RS)，通过与初级线圈通断相反的反极性整流( D11)后作为串联开关电源由截止状态开机起动触发成 自激振荡的开关状态所必备应需的起坳电源，使串联开 关稳压器和行输出级同时受控、依附、跟随着行推动变 压器(T2)及其有牵连的行扫描前级是否进入工作所需 的开关状态。该项技术通用于任何彩电机型。本发明改 进后改变了传统技术那种“行扫描必须要依附于开关稳 压电源工作后，才能工作”的设计观点，其优点削减开 机起坳瞬间发生行激励不足会加大行输出管功耗过载的 缺点；当行输出级取源于串联开关电源主输出端供电压 过载时能通过超高压防过载保护电路动作后(比遥有技 术多一项)自动切断开关电源工作功能；而且，最为突 出的优点是：能使附有微机遥控装置的冷机芯彩电在遥 控定时、关机时，无需再沿用传统技术那种“电磁继电 器看接控制式”(主电源通断直接通过继电器主触关闭 合与断开来实现的)或“强近开关电源、停振截止的直 流控制式”这两种常用方法，直接采用本发明特有的 “行推动变压器次级除保持原有的反板性激励行输出级 功能外，兼有控制着串联开关电源起动电源方法。所以 本发明在遥控定时关机或开机时，无需再用价贵的电磁 继电器、光电耦合器、晶闸管、晶体管、电阻电容二极 管等多种元件构成受中央微处理器(CPU)发出控制 电源“开(ON)”或“关(OFF)”指令信号控制 下的执行电路直接利用原有行扫描前级电路兼有电源遥 控功能执行电路。当需遥控或定时关机时，通过冷机芯 系统内的中央微处理器发出“关机令”控制切断行推动 级前置开关驱动电路供电并使超高压过载顺利保护电路 (即X射线防护)误动作，就能使行推动级处于截止状 态，也就必然会使行推动变压器(T)次级无感应输出， 从而使串联开关稳压器和行输出级同时跟随着行扫描前 级处于截止关断状态。达至微机遥控关机目的；当需要 遥控、定时开机重新工作时，通过中央微处理器发出“ 开机令”控制下，重新恢复行推动级前置开关驱动电路 正常供并使超高压限制保护电路正常，就能重新转变成 前文所讲的开机起动过程。这充分体现了本发明能使产 品其性能价格比极高于已有技术，带采种种效益特别显 著。在行推动变压器(T2)次级上增添串联开关电源起 动功能的一组线圈(RS)匝数宜少，只要能把开关稳 压电源振荡管由静态过程时截止状态转为放大状态就可 以能通过开关电源中正反馈网络产生自激振荡使开关稳 压电源正常工作。(本发明比原有技术从约300V电 压中串联大功耗电阻降压到0.6V左右作为开关电源 振荡管的静态偏置起动电源的效率显著提高。有的电视 机在切断去除原有开关电源起动电源后，还可以直接合 用行推变压器原有的次级绕组通过增添一个反极性整流 二极管引现作为串联开关电源起动电源。)

本发明最关键的技术焦点是，必须把与回扫变压器 (FBT)初级线圈①②和行推动变压器(T2)次级线 圈必有连结的行输出级作为串联开关稳压器主输出端( WP)唯一仅有的负载。也就是串联开关稳压电源主输 出端(WP)仅能唯一供电给连结于与回扫变压器(F BT)初级线圈①②有牵连的行输出级供电输入端。使 与行推动变压器(T2)初级线圈(I II)有连结的行推 动级及其它冷机芯系统和行推动变压器(T2)次级有牵 连的行输出级和串联开关稳压器为核心的热机芯系统始 终不相连结呈隔离的断态绝缘关系。

回扫变压器(FBT)必须把供电行输出级的初级 线圈，开关稳压器行频同步缋制触发绕组等热机芯系统 范围与供冷机芯系统用的冷机芯系统用的次级线圈隔离 分开不能相连。从回扫变压器(FBT)初级线圈①② 端靠近电源约3匝处抽头引出①③端或从回扫变压器( FBT)次级增设一组独立绕组④⑤供显象管灯丝电源， 并使灯丝绕组不连结冷机芯系统，这样能消除灯丝与显 像管其他电极发生打火故障。上述灯丝电源任选棒中之 一，可兼作开关电源行频同步强制触发绕组。回扫变压 器次级供冷机芯系统正常工作所需电源除引用“层线绕” 结构的高中压供电组件外，有两个独立绕组系。其中一 组⑥⑦引出端主要供电给阴极视放和行推动级等；该绕 组经二极管(D17)电容(C7)正程整流滤波后，可供 行推动级自举开关升压输入电源和场输出级等需用，用 二极管(D17)的P区端接“地”，这便于该绕组(也 可从中抽头)再经二极管(D17)电容(C7)逆程整流 滤波后同该绕组下程整流滤波后叠加形成160V- 190V电源，供阴极视放所用，该绕组还可以任意多 个抽头引出供其它需逆程整流电路所需；若场输出级非 取源于回扫变压器次级，可取消D17C7正程整流滤波电 路，此时须把原绕组正程整流滤波后正端的⑥引出端 接地；原绕组可从中抽头经逆程整流滤波后供电给行推 动级和其他电压需用。回扫变压器次级⑩引出端中间 抽头引⑨端接“地”；⑨引出端作为逆程整流脉冲取 样绕组可选1至3匝左右范围；⑨⑩引现端约12匝经 二级管(D16)电容(C6)正程整流滤波后得到12V 电源；(若若8V供电的，可在12V绕组上再回相叠 加6匝绕组，形成18V电源)该绕组中间也可以任意 有多个抽头引出，其中抽头引出端经二极管(D15) 电容(C5)正程整流滤波后形成5V电源；5V抽头绕 组⑨再经二极管D13电容C13逆程整流滤波彻压后 形成-30V电源，可供高频调谐器和微机存储器等所 用。(回扫变压器绕制时，可参考正程整流一般抽每需 1V电压需绕约1匝计算；与正程整流相同匝数的逆程 整流电动势是该正程整流电压6.8倍计算)本设计的回 扫变压器及其束流滤波优点：匝数少、线圈利用率高、 电路简炼功能多通用性好灵活适用性兼用性缋，特别适 用于多功能音像设备中附带录像机、音响等最佳。回扫 变压器次级直接是准冷机芯系统供电与分配主要来源。 除工频交流电输入的晶闸管整流稳压器外，其它类型的 串联开关稳压器因工作频率远高于工频交流电，所以以 开关电源储能电感滤波器上增设独立隔离的次级绕组， 作为感应辅助输出端，通过与初级线圈通断相反的反极 性整流滤波且代替加扫变压器次级需正程整流滤波部分 功能，可减轻行输出级负担。开关电源其隔离次级感应 辅助输出端、输出功率应控制在串联开关电源主输出端 在正常工作时最小输出功率0.3倍左右范围内为佳，( 可供场输出级和行推动级自举开关升压所取源的输入电 源待电路需用较佳)在准机芯系统电路板中，取源回扫 变压器(FBT)次级整流滤波电路及其各向载电路低 电们端共同汇集合并于G点后再通过串接一个共用保险 丝(fZ3)后，才接冷机芯公共端“地”上。优点，既 能起电源过流过载保护，又能减少原有电路中不必要的 串联降压限流电阻数量和阻值，减少焊接点，有利于提 高效率。特别是可靠地防止回扫变压器次级正程为主的 负载短路或过载后，削减了加扫变压器初级线圈感抗值 而引起行行输出级过载。保险丝fZ3功能也可选用其他过 载保护元件代换。

本发明的串联开关电源县浮隔离供电系统通用于各 种类型彩电；对彩电、录像机、音响等组合而成的多功 能视听设备应用更佳；电路图中三连同步开关和工频变 压器次级整流滤波电路通用于各种直流电源设备中。

接通电力电网总开关除采用三连同步开关基本形式 外，最好方式可在工频变压器(T1)初级线圈支路再增 添一个串联着并同三连同步开送连动的一个“按动接通 静态自动返回关断”的启动开关(K4)。增添此启动开 关K4可以用三连同步开关K1K2K3构成电源总开关。 (要求：在按动三连同步按键开关的同时能连动该启动 开关K4触头接通，使之仅用于开机起动，当手动松开总 电源开关该启动开关又因弹性自动返回恢复原有静态处 于断开状态)。可防止工频变压器初级线圈长期接通供 电不稳定的电力电网过压时有烧毁可能。在该启动开关 支路两端再增添一只手动机械预置开关K5相互并联，应 随人意当使该预置开关断开时，仅用于供电系统开机起 动兼有遥控或定时关断电力电网交流电源功能，并且具 有电网停电不再能自动变接通交流电功能；当使该预置 开关K5接通时，上述的仅用于开机起动的启动开关K4 推动作用，可用为需要遥控开机、关机可定时开机、关 机以及大功率音响场合等需用。若电源总开关增添了起 动开关K4和预置开关K5那么伴音功放电源还必须要增 添一个手动旋转的双刀三掷位机械开关按用记应需最大 音量大小，切换5V、9V、18V-25V的多组 供电源给伴音动放末级，使伴音功放末级趋近工作于临 界包和，当日常看电视往往需低于3瓦平均功耗的小声 音功率场合，可取源于回扫变压器次级正程整流滤波形 成5V、9V电源通过上述开关切换供电给小功率伴音 功放；当需要大功率音响效果场合时，按前文所述方法 通过开关切换，可选18V-25V取源于以工频变 压器次级整流滤波为主再增添比回扫变压器次级下程整 流滤波或开关电源储能电感器次级反极性整流滤波作为 伴音功放辅助接力电源双重供电方式给需大功率场合下 伴音功放输入电源。

实现本发明最好方式参见电路图和说明书说明。本 电路图和说明书所述的有关电压数据和变压器绕组匝数 数据，是比当代彩电发展潮流中最文为浒的优选电路的 数据通用于当代绝大部分机型，引用这些参考作用的数 据仅可作为实施本发明的举例说明，生产运用时，可以 根据实际情况适当调变。特别是25V参数，可选32 V或36V等多种数据都较佳。本说明书中冷机芯系统 中有的电路可以通过附加增添隔离变压器放置在热机芯 系统中；本说明书中和附图中交流输入的工频变压器及 其整流滤波装置也可以由直流输入、输出的电子开关隔 离变换器代换其功能。