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高炉操作方法

阅读：724发布：2024-02-11

专利汇可以提供高炉操作方法专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本发明提供一种通过使煤粉等固体燃料的燃烧效率提高来实现生产性的提高以及排出CO2的减少的高炉操作方法。从由双管构成的上游侧喷枪 (4)吹入煤粉以及氧，从该热风送风方向下游侧的下游侧喷枪(6)吹入LNG，由此在LNG的燃烧中使用的氧从上游侧喷枪(4)补给，借助LNG的燃烧升温后的煤粉与供给的氧或送风内的氧一起燃烧。在将与热风的送风方向垂直的方向设为0°，以此为基准热风送风方向下游方向设为正，上游方向设为负的情况下，来自下游侧喷枪(6)的LNG相对于送风方向的吹入方向为－30°～+45°的范围，以上游侧喷枪(4)插入至送风管(2)的位置为基准，来自下游侧喷枪(6)的LNG的吹入位置为以送风管圆周方向角度计设为160°～200°的范围。，下面是高炉操作方法专利的具体信息内容。

权利要求

1.一种高炉操作方法，在该高炉操作方法中，从送风管经由风口向高炉内吹入热风，所述高炉操作方法的特征在于，
用于向所述送风管的内部吹入固体燃料的上游侧喷枪为双管，从所述上游侧喷枪的内侧管以及内侧管与外侧管的间隙中的任一方吹入所述固体燃料以及助燃性气体中的任一方，并且从所述内侧管以及内侧管与外侧管的间隙中的另一方吹入所述固体燃料以及助燃性气体中的另一方，在比所述上游侧喷枪的吹入前端部更靠所述热风的送风方向下游侧的位置配置下游侧喷枪，从所述下游侧喷枪吹入易燃性气体，
并且，在将与所述热风的送风方向垂直的方向设为0°，以此为基准所述热风的送风方向下游方向设为正，上游方向设为负的情况下，来自所述下游侧喷枪的易燃性气体的吹入方向为－30°～+45°的范围，
所述下游侧喷枪距所述上游侧喷枪的距离为27mm～80mm，
从所述下游侧喷枪吹入气体的气体吹入流速为50m/s～146m/s。
2.根据权利要求1所述的高炉操作方法，其特征在于，
以所述上游侧喷枪插入至所述送风管的位置为基准，将来自所述下游侧喷枪的易燃性气体的吹入位置以所述送风管的圆周方向角度计设为160°～200°的范围。

说明书全文

高炉操作方法

技术领域

[0001] 本发明涉及一种通过从高炉风口吹入煤粉来使燃烧温度上升从而实现生产性的提高以及排出CO2的减少的高炉的操作方法。

背景技术

[0002] 近几年，因二氧化碳气体排出量的增加而导致的地球温暖化成为问题，在制铁业中，排出CO2的抑制也是重要的课题。受此影响，在最近的高炉操作中，强力推进低还原材料比(低RAR：Reduction Agent Ratio的简称，每制造1t 生铁的从风口的吹入还原材料与从炉顶装入的焦炭的合计量)操作。高炉主要将从炉顶装入的焦炭以及从风口吹入的煤粉作为还原材料使用，为了实现低还原材料比、进而实现二氧化碳气体排出抑制，用LNG(Liquefied Natural Gas：液化天然气)、重油等氢含有率高的还原材料置换焦炭等的方案有效。在下述专利文献1中，从风口吹入燃料的喷枪为三管，从三管喷枪的内侧管吹入煤粉，从内侧管与中间管的间隙吹入LNG，从中间管与外侧管的间隙吹入氧，通过使LNG先燃烧来使煤粉的温度上升，改善煤粉的燃烧效率。另外，在下述专利文献2中，从设置于送风管(blow pipe)的单管喷枪向在送风管流动的高温空气的中心部吹入氧，使该氧升温至几百度，并且从设置为贯通风口的喷枪吹入煤粉，使吹入的煤粉与几百度的热氧接触，由此改善煤粉的升温，改善煤粉的燃料效率。

[0003] 专利文献1：日本特开2011-174171号公报

[0004] 专利文献2：日本特表2013-531732号公报

[0005] 然而，如专利文献1所记载的那样，在从三管喷枪吹入煤粉、LNG以及氧的情况下，由于LNG容易燃烧即所谓的易燃性，所以LNG比煤粉先燃烧，从喷枪吹入的氧被LNG的燃烧使用，存在氧与煤粉的接触性恶化而导致燃烧效率降低的可能性。另外，三管喷枪的外径较大，因而在现有的喷枪插通孔中，存在无法插通三管喷枪的情况，在这种情况下，需要扩大喷枪插通孔的内径。另外，LNG为易燃性，迅速燃烧，因而若在喷枪前端LNG迅速燃烧，则喷枪前端的温度上升，存在喷枪前端产生破裂、熔损等损耗的可能性。而且，在这样的损耗在喷枪前端产生的情况下，存在引起反燃、喷枪的堵塞等的担忧。另外，如专利文献2所记载的那样，在从风口前端吹入煤粉并使煤粉与热氧接触的情况下，即便煤粉的升温改善，煤粉也立刻被吹入至回旋区内，因而没有供煤粉在送风管内、风口内燃烧的时间，结果，存在煤粉的燃烧效率不提高的可能性。

发明内容

[0006] 本发明是着眼于上述问题点而完成的，其目的在于提供一种通过使煤粉等固体燃料的燃烧效率提高来实现生产性的提高以及排出CO2的减少的高炉操作方法。

[0007] 为了解决上述课题，根据本发明的一个实施方式，提供如下高炉操作方法，在从送风管经由风口向高炉内吹入热风的情况下，用于向送风管的内部吹入固体燃料的上游侧喷枪为双管，从上游侧喷枪的内侧管以及内侧管与外侧管的间隙中的任一方吹入固体燃料以及助燃性气体中的任一方，并且从内侧管以及内侧管与外侧管的间隙中的另一方吹入固体燃料以及助燃性气体中的另一方，在比上游侧喷枪的吹入前端部更靠热风的送风方向下游侧的位置配置下游侧喷枪，从下游侧喷枪吹入易燃性气体。

[0008] 本发明的固体燃料例如能够举出煤粉。

[0009] 另外，本发明的助燃性气体定义为至少具有50vol％以上的氧浓度的气体。

[0010] 另外，本发明中使用的易燃性气体如字面意思，是指燃烧性比煤粉好的气体，例如除主要含有氢的氢气、城市煤气、LNG、丙烷气体之外，能够应用制铁场所产生的转炉煤气、高炉煤气、焦炉煤气等。另外，与LNG等价，也能够利用页岩气(shale gas)。页岩气是指从页岩(shale)层采集的天然气，由于从并非以往的气田的场所生产，因而被称为非常规天然气体资源。城市煤气等易燃性气体在点燃/燃烧非常早、氢含有量多的物质中，燃烧卡路里也较高，另外，易燃性气体与煤粉不同，不包括灰这点也对高炉的通气性、热平衡有利。

[0011] 在本发明的高炉操作方法中，从由双管构成的上游侧喷枪吹入固体燃料以及助燃性气体，从该热风送风方向下游侧的下游侧喷枪吹入易燃性气体，由此在易燃性气体的燃烧中使用的氧从上游侧喷枪供给，借助易燃性气体的燃烧升温后的固体燃料与供给的氧或送风中的氧一起燃烧。因此，固体燃料的燃烧效率提高，结果能够高效地实现生产性的提高以及排出CO2的减少。附图说明

[0012] 图1是表示应用了本发明的高炉操作方法的高炉的一个实施方式的纵剖视图。

[0013] 图2是对图1的送风管以及风口中的上游侧喷枪以及下游侧喷枪的角度状态进行说明的纵剖视图。

[0014] 图3是对图1的送风管以及风口中的上游侧喷枪以及下游侧喷枪的位置进行说明的纵剖视图。

[0015] 图4是图2的上游侧喷枪以及下游侧喷枪的作用的说明图。

[0016] 图5是LNG摩尔分数的说明图。

[0017] 图6是使易燃性气体的吹入位置沿送风管圆周角度方向变化时的LNG摩尔分数的说明图。

[0018] 图7是从下游侧喷枪吹入的易燃性气体相对于送风方向的吹入方向的说明图。

[0019] 图8是从下游侧喷枪吹入的易燃性气体相对于送风方向的吹入方向的说明图。

[0020] 图9是从下游侧喷枪吹入的易燃性气体相对于送风方向的吹入方向的说明图。

[0021] 图10是相对于送风方向改变易燃性气体的吹入方向时的LNG摩尔分数的说明图。

[0022] 图11是改变下游侧喷枪距上游侧喷枪的距离时的LNG摩尔分数的说明图。

[0023] 图12是改变来自下游侧喷枪的气体吹入流速时的LNG摩尔分数的说明图。

具体实施方式

[0024] 接下来，参照附图对本发明的高炉操作方法的一个实施方式进行说明。图1是应用了该实施方式的高炉操作方法的高炉的整体图。如图所示，在高炉1的风口3，连接有用于输送热风的送风管2，并且以贯通该送风管2的方式设置有喷枪4。热风使用空气。在风口3的热风输送方向前方的焦炭堆积层存在称为回旋区5的燃烧空间，主要在该燃烧空间进行铁矿石的还原即制造生铁。在图中，在图示左方的送风管2仅插入有一根喷枪4，但众所周知，能够在沿炉壁配置为圆周状的送风管2以及风口3中的任一个均插入设定喷枪4。另外，每个风口的喷枪的数量也不限定于1根，能够插入2根以上。另外，喷枪的形态也能够应用单管喷枪、双管喷枪、以及捆扎多个喷枪而成的结构。其中，现有的送风管2的喷枪插通孔难以插入三管喷枪。另外，在以下的说明中，将贯通于送风管2的喷枪4也称为上游侧喷枪。

[0025] 例如在作为固体燃料而从喷枪4吹入煤粉的情况下，煤粉与N2等载气(输送气体)一起吹入。在从喷枪4仅吹入煤粉而作为固体燃料的情况下，从喷枪4通过风口3吹入至回旋区5内的煤粉与焦炭一起将其挥发物与固定碳燃烧，未燃烧完而残留的一般称为焦渣的碳与灰的集合体从回旋区5作为未燃焦渣排出。未燃焦渣积存在炉内，使炉内通气性恶化，因此在回旋区5内使煤粉尽量燃烧，即追求煤粉的燃烧性提高。风口3的热风输送方向前方的热风速度约为200m/sec，回旋区5内的氧的存在区域距喷枪4的前端约为0.3～0.5m，因此实际在1/1000秒的级别上需要煤粉粒子的升温以及与氧的接触效率(分散性)的改善。

[0026] 从风口3吹入至回旋区5内的煤粉首先被来自送风的对流传热加热，再借助来自回旋区5内的火焰的辐射传热、传导传热，而粒子温度急剧上升，从升温300℃以上的时刻起开始热分解，点燃挥发物形成火焰，燃烧温度达到1400～1700℃。若挥发物释放，则成为上述焦渣。焦渣主要为固定碳，因而与燃烧反应一起，还发生称为碳溶解反应的反应。此时，通过从喷枪4吹入至送风管2内的煤粉的挥发物的增加，促进煤粉的点燃，通过挥发物的燃烧量增加，煤粉的升温速度与最高温度上升，通过煤粉的分散性与温度的上升，焦渣的反应速度上升。即，认为随着挥发物的气化膨胀，煤粉分散，挥发物燃烧，借助其燃烧热，煤粉迅速加热、升温。另一方面，在从喷枪4向送风管2内与煤粉一起例如作为易燃性气体而吹入LNG的情况下，认为LNG与送风中的氧接触，LNG燃烧，借助其燃烧热，煤粉迅速被加热、升温，由此促进煤粉的点燃。

[0027] 在该实施方式中，作为固体燃料而使用煤粉，作为助燃性气体而使用氧(纯氧)。另外，上游侧喷枪4使用双管喷枪，从由双管喷枪构成的上游侧喷枪4的内侧管吹入煤粉以及氧中的任一方，从内侧管与外侧管的间隙吹入煤粉以及氧中的另一方。对于从双管喷枪的吹入而言，可以从内侧管吹入煤粉且从内侧管与外侧管的间隙吹入氧，也可以从内侧管吹入氧且从内侧管与外侧管的间隙吹入煤粉。这里，从由双管喷枪构成的上游侧喷枪4的内侧管吹入煤粉，从内侧管与外侧管的间隙吹入氧。

[0028] 在该实施方式中，如图2所示，相对于上游侧喷枪4，在热风的送风方向下游侧配置下游侧喷枪6，从该下游侧喷枪6吹入LNG作为易燃性气体。具体地说，下游侧喷枪6配置为贯通风口(部件)3。上述上游侧喷枪4的吹入前端部中心位置成为距风口3的送风方向前端部在与送风方向相反的方向例如100mm的位置，从上游侧喷枪4的吹入前端部中心位置至下游侧喷枪6的风口贯通部中心位置的距离例如为80mm。另外，如图2、图3所示，该实施方式的上游侧喷枪4配置为贯通送风管2的最上部并朝向送风管2的中心轴。与此相对，下游侧喷枪6如图3所示那样在从上游侧喷枪4的配置位置起以送风管2的圆周方向角度θ计为160°～200°的位置贯通风口3。即，将下游侧喷枪6配置在与上游侧喷枪4对置的位置。此外，下游侧喷枪6的从风口贯通部中心位置插入的插入长度为10mm。

[0029] 这里，使用的煤粉的密度为1400kg/m3，载气使用N2，煤粉的吹入条件为1100kg/h。另外，氧的吹入条件为100Nm3/h，从送风管2的送风条件为按照送风温度1200℃、流量
12000Nm3/h、流速150m/s使用空气。LNG的吹入条件为流量350Nm3/h、流速146m/s。

[0030] 从上游侧喷枪4吹入的煤粉(包括氧、载气在内)的主流借助热风的输送而如图4实线所示地流动。然而，煤粉中还存在质量大即惯性力大的粉粒，这样的质量大的煤粉如图4虚线(虚线箭头)所示地以远离煤粉的主流的方式向吹入方向前方流动。对于这样远离煤粉的主流的煤粉，为了确保LNG的燃烧带来的升温效果，以下游侧喷枪6与上游侧喷枪4对置的方式将相对于上游侧喷枪4的位置的下游侧喷枪6的位置以送风管圆周方向角度θ计设为160°～200°。

[0031] 为了证明该情况，各种变更下游侧喷枪6相对于上游侧喷枪4的送风管圆周方向角度，使用通用流体软件，借助计算机进行回旋区5内的流体分析来对煤粉的周边的LNG摩尔分数进行了评价。LNG摩尔分数的评价位置如图2所示，为距上游侧喷枪4的吹入前端部中心位置在热风的送风方向300mm的位置，即距风口3的送风方向前端部在回旋区5内200mm的位置。在借助计算机的流体分析中，如图5所示，流体模拟中形成网格，将煤粉粒子所存在的网格的气体中的LNG的摩尔分数定义为与煤粉粒子接触的LNG摩尔分数。而且，用与位于距上游侧喷枪4的吹入前端部中心位置在送风方向300mm的评价地点的全部煤粉粒子接触的气体中的LNG摩尔分数的平均值来进行了评价。

[0032] 图6表示变更下游侧喷枪6相对于上游侧喷枪4的送风管圆周方向角度时与煤粉粒子接触的气体中的LNG摩尔分数。此时，从下游侧喷枪6吹入的LNG的吹入方向设定为朝向风口3(或送风管2)的径向中心且与热风的送风方向垂直(后述的热风送风方向为0°)。此外，作为比较例，不从下游侧喷枪吹入LNG，而向空气按照350Nm3/h添加LNG来进行送风，其结果是，将与煤粉粒子接触的气体中的LNG摩尔分数恒定的曲线(直线)设为无LNG从下游侧喷枪6吹入并一并标注于附图。从附图可知：对于下游侧喷枪6相对于上游侧喷枪4的位置而言，在以送风管圆周方向角度θ计为160°～200°的范围内与煤粉粒子接触的气体中的LNG摩尔分数增大，在以送风管圆周方向角度θ计为180°时最大。这意味着通过像上述那样将下游侧喷枪6配置为与上游侧喷枪4对置，能够包括远离主流的煤粉在内，向从上游侧喷枪4吹入的煤粉流充分供给从下游侧喷枪6吹入的LNG，结果，认为回旋区5内的煤粉的燃烧性提高。

[0033] 另外，认为从下游侧喷枪6吹入的LNG相对于送风方向的吹入方向也影响与煤粉粒子接触的气体中的LNG摩尔分数，即影响回旋区5内的煤粉的燃烧性。例如在相对于热风的送风方向，将从下游侧喷枪6吹入的LNG的吹入方向与热风送风方向垂直时设为0°，以此为基准LNG的吹入方向(图2的角度γ)在热风送风方向下游方向时设为正，在上游方向时设为负的情况下，如图7所示，LNG的吹入方向相对于送风方向为负即上游方向的情况下，存在LNG流基于热风输送流动而不到达从上游侧喷枪4吹入的煤粉流的可能性。另外，如图8所示，在从下游侧喷枪6吹入的LNG相对于送风方向的吹入方向为正即下游方向的情况下，也存在LNG流基于热风输送流动而不到达从上游侧喷枪4吹入的煤粉流的可能性。因此，如图9所示，若从下游侧喷枪6吹入的LNG相对于送风方向的吹入方向为0°即与热风送风方向垂直或其附近，则能够克服热风输送，使LNG流到达从上游侧喷枪4吹入的煤粉流。因此，认为相对于热风送风方向的LNG的吹入方向可以以与送风方向垂直为中心稍微朝向正负两方向。

[0034] 为了证明该情况，各种变更从下游侧喷枪6吹入的LNG的相对于热风送风方向的吹入方向，并与上述同样，使用通用流体软件，借助计算机进行回旋区5内的流体分析来对煤粉的周边的LNG摩尔分数进行了评价。LNG摩尔分数的评价位置同样为距上游侧喷枪4的吹入前端部中心位置在热风的送风方向300mm的位置，即距风口3的送风方向前端部在回旋区5内200mm的位置。另外，借助计算机的流体分析也与上述同样，将煤粉粒子所存在的网格的气体中的LNG的摩尔分数定义为与煤粉粒子接触的LNG摩尔分数，用与位于距上游侧喷枪4的吹入前端部中心位置在送风方向300mm的评价地点的全部煤粉粒子接触的气体中的LNG摩尔分数的平均值来进行了评价。

[0035] 图10表示变更从下游侧喷枪6吹入的LNG的相对于热风送风方向的吹入方向时与煤粉粒子接触的气体中的LNG摩尔分数。此时，下游侧喷枪6相对于上游侧喷枪4的位置以送风管圆周方向角度计为180°，即配置为上游侧喷枪4与下游侧喷枪6对置。另外，来自下游侧喷枪6的LNG朝向风口3(或送风管2)的径向中心吹入。此外，作为比较例，不从下游侧喷枪出入LNG，而向空气按照350Nm3/h添加LNG来进行送风，其结果是，将与煤粉粒子接触的气体中的LNG摩尔分数恒定的曲线(直线)设为无LNG从下游侧喷枪6吹入并一并标注于附图。从附图可知：从下游侧喷枪6吹入的LNG相对于热风送风方向的吹入方向与送风方向垂直即0°时煤粉粒子的LNG摩尔分数最大，在从负侧即向送风方向上游方向－30°至正侧即向送风方向下游方向45°的范围内，煤粉粒子的LNG摩尔分数增大。这意味着通过像上述那样将LNG的吹入方向设定为与热风送风方向垂直的方向或其附近，能够向从上游侧喷枪4吹入的煤粉流充分供给从下游侧喷枪6吹入的LNG，结果，认为上回旋区5内的煤粉的燃烧性提高。

[0036] 接下来，为了确认图4中考察过的煤粉流与LNG流的混合性，各种变更下游侧喷枪6距上游侧喷枪4的距离，与上述同样，使用通用流体软件，借助计算机进行回旋区5内的流体分析来对煤粉的周边的LNG摩尔分数进行了评价。LNG摩尔分数的评价与上述同样，下游侧喷枪6相对于上游侧喷枪4的位置以送风管圆周方向角度计为180°，从下游侧喷枪6吹入的LNG的相对于热风送风方向的吹入方向与送风方向垂直即0°，其他条件与上述同样。图11表示试验的结果。在附图中，作为比较例，不从下游侧喷枪吹入LNG，而向空气按照350Nm3/h添加LNG来进行送风，其结果是，将与煤粉粒子接触的气体中的LNG摩尔分数恒定的曲线(直线)设为无LNG从下游侧喷枪6吹入并一并进行了标注。从附图可知：下游侧喷枪6距上游侧喷枪4的距离为27mm以上，从下游侧喷枪6吹入LNG的情况下的LNG摩尔分数超过从下游侧喷枪6不吹入LNG的情况下的LNG摩尔分数，距离越大，LNG摩尔分数越线性增加。这认为是因为：通过使下游侧喷枪6某种程度地远离上游侧喷枪4，从而来自上游侧喷枪4的煤粉流与来自下游侧喷枪6的LNG流混合。其中，在操作上，若下游侧喷枪6距上游侧喷枪4的距离超过80mm，则产生下游侧喷枪6接近风口而熔损、煤粉到达下游侧喷枪6的位置之前燃烧而导致送风管2内的压力增加而无法从下游侧喷枪6吹入LNG之类的问题。因此，下游侧喷枪6距上游侧喷枪4的距离优选为27mm～80mm，最佳值为80mm。

[0037] 同样，各种变更从下游侧喷枪6吹入气体的气体吹入流速，与上述同样，使用通用流体软件，借助计算机进行回旋区5内的流体分析来对煤粉的周边的LNG摩尔分数进行了评价。LNG摩尔分数的评价与上述同样，下游侧喷枪6相对于上游侧喷枪4的位置以送风管圆周方向角度计为180°，从下游侧喷枪6吹入的LNG相对于热风送风方向的吹入方向与送风方向垂直即0°，其他条件与上述同样。图12表示试验的结果。在附图中，作为比较例，不从下游侧3
喷枪吹入LNG，而向空气按照350Nm/h添加LNG来进行送风，其结果是，将与煤粉粒子接触的气体中的LNG摩尔分数恒定的曲线(直线)设为无LNG从下游侧喷枪6吹入并一并进行了标注。从附图可知：从下游侧喷枪6吹入气体的气体吹入流速为50m/s以上，从下游侧喷枪6吹入LNG的情况下的LNG摩尔分数超过从下游侧喷枪6不吹入LNG的情况下的LNG摩尔分数，流速越大，LNG摩尔分数越线性增加，在流速为146m/s以上饱和。这认为是因为：通过使从下游侧喷枪6吹入气体的气体吹入流速某种程度地扩大，从而来自上游侧喷枪4的煤粉流与来自下游侧喷枪6的LNG流在送风管的中央附近混合。其中，若从下游侧喷枪6吹入气体的气体吹入流速变大，则因压力损失、成本的增加等而在操作上不优选，因此从下游侧喷枪6吹入气体的气体吹入流速优选为50m/s～146m/s，最佳值为146m/s。

[0038] 因此，通过满足上述条件来使煤粉与氧在喷枪前端接触，从而燃烧某种程度地进行，而且由于从下游侧喷枪6的LNG吹入，煤粉与LNG接触，煤粉的升温变快，能够提高煤粉的燃烧性。另外，能够抑制煤粉在喷枪前端的迅速燃烧，因而能够防止热引起的喷枪前端的破裂、熔损。

[0039] 为了确认该高炉操作方法的效果，在具有38根风口的内容积5000m3的高炉中，设为目标铁水生产量11500t/日、煤粉比150kg/t-铁水、下游侧喷枪6距上游侧喷枪4的距离80mm、从下游侧喷枪6吹入气体的气体吹入流速146m/s、以及上述送风条件、煤粉吹入条件、氧吹入条件，按照从下游侧喷枪6吹入LNG的情况与不使用下游侧喷枪的情况(向空气送风添加LNG)这两种情况分别实施3天的操作，记录平均焦炭比(kg/t-铁水)的变化来确认了效果。此外，从下游侧喷枪6吹入的LNG相对于热风送风方向的吹入方向与热风送风方向垂直，下游侧喷枪6相对于上游侧喷枪4的位置以送风管圆周方向角度计为180°。结果是，不使用下游侧喷枪的情况的焦炭比为370kg/t-铁水，相对于此，从下游侧喷枪6吹入LNG的情况的焦炭比为368kg/t-铁水。从此可知，通过从下游侧喷枪6吹入LNG，煤粉的燃烧效率提高，能够使焦炭比减少。另外，还能够确认在由双管喷枪构成的上游侧喷枪4的前端部不存在破裂、熔损等损耗。

[0040] 这样，在该实施方式的高炉操作方法中，从由双管构成的上游侧喷枪4，作为固体燃料吹入煤粉、作为助燃性气体吹入氧，并从该热风送风方向下游侧的下游侧喷枪6，作为易燃性气体吹入LNG，由此在LNG的燃烧中使用的氧从上游侧喷枪4供给，借助LNG的燃烧升温后的煤粉与供给的氧或送风中的氧一起燃烧。因此，煤粉的燃烧效率提高，结果上能够高效地实现生产性的提高以及排出CO2的减少。

[0041] 另外，在将与热风的送风方向垂直的方向设为0°、以此为基准热风送风方向下游方向设为正、上游方向设为负的情况下，将来自下游侧喷枪6的LNG相对于送风方向的吹入方向设为－30°～+45°的范围。由此，煤粉的燃烧效率可靠地提高。

[0042] 另外，以上游侧喷枪4插入至送风管2的位置为基准，来自下游侧喷枪6的LNG的吹入位置为以送风管圆周方向角度计为160°～200°的范围。由此，煤粉的燃烧效率可靠地提高。

[0043] 另外，下游侧喷枪距上述上游侧喷枪的距离为27mm～80mm，由此煤粉的燃烧效率可靠地提高。

[0044] 另外，从下游侧喷枪吹入气体的气体吹入流速为50m/s～146m/s，由此煤粉的燃烧效率可靠地提高。

[0045] 附图标记说明：

[0046] 1…高炉；2…送风管；3…风口；4…上游侧喷枪；5…回旋区；6…下游侧喷枪。

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