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一种泡沫综合性能评价方法

阅读：355发布：2020-05-08

专利汇可以提供一种泡沫综合性能评价方法专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本发明提供了一种泡沫综合性能评价方法，其包括以下步骤：配制起泡剂溶液，测试所述起泡剂溶液的泡沫体积V0和所述起泡剂溶液在不同矿化度下的析液半衰期 t50；分别计算缝洞型油藏和砂岩型油藏条件下，所述起泡剂的泡沫综合起泡能力 Fi，并根据Fi评价所述起泡剂适用的油藏类型及其适用的矿化度范围，所述Fi通过公式(1)计算：所述公式(1)中，所述i×10000mg/L表示矿化度，所述f(t)表示泡沫体积随时间变化的曲线方程。，下面是一种泡沫综合性能评价方法专利的具体信息内容。

权利要求

1.一种泡沫综合性能评价方法，其包括以下步骤：
步骤一：配制起泡剂溶液，测试所述起泡剂溶液的泡沫体积V0和所述起泡剂溶液在不同矿化度下的析液半衰期t50；
步骤二：分别计算缝洞型油藏和砂岩型油藏条件下，所述起泡剂的泡沫综合起泡能力Fi，并根据Fi评价所述起泡剂适用的油藏类型及其适用的矿化度范围，所述Fi通过公式(1)计算：
所述公式(1)中，所述i×10000mg/L表示矿化度，所述f(t)表示泡沫体积随时间变化的曲线方程。
2.根据权利要求1所述的泡沫综合性能评价方法，其特征在于：所述泡沫综合性能评价方法还包括在所述步骤二之后，计算所述起泡剂的盐敏指数Ki，并根据所述盐敏指数的平均数和标准差判断所述起泡剂的泡沫耐盐性的步骤；所述盐敏指数Ki通过以下公式计算：
所述公式(2)中，F0表示所述起泡剂在清水配液中的泡沫综合起泡能力。
3.根据权利要求1所述的泡沫综合性能评价方法，其特征在于：所述起泡剂分别采用i×10000mg/L矿化度水配制、然后分别计算各矿化度水配液下的起泡剂盐敏指数Ki，所述i为5,10和15；
所述盐敏指数Ki通过以下公式计算：
所述公式(2)中，F0表示所述起泡剂在清水配液中的泡沫综合起泡能力。
4.根据权利要求1所述的泡沫综合性能评价方法，其特征在于：在缝洞型油藏条件下，所述Fi通过公式(3)计算：
5.根据权利要求1所述的泡沫综合性能评价方法，其特征在于：在砂岩型油藏条件下，所述Fi通过公式(4)计算：
6.根据权利要求2所述的泡沫综合性能评价方法，其特征在于：所述起泡剂的盐敏指数Ki通过以下公式计算：
其中，
所述公式(5)中，Fc表示所述起泡剂在清水配液中的泡沫综合起泡能力，Fq表示所述起泡剂在矿化度溶液中的泡沫综合起泡能力；
所述公式(6)中，Vc表示所述起泡剂在清水配液中的泡沫体积，t50c表示所述起泡剂在清水配液中的析液半衰期；
所述公式(7)中，t50q表示所述起泡剂在矿化度溶液中的析液半衰期。
7.根据权利要求6所述的泡沫综合性能评价方法，其特征在于：所述盐敏指数Ki通过以下公式计算：
其中，Fc表示所述起泡剂在清水配液中的泡沫综合起泡能力。
8.根据权利要求2所述的泡沫综合性能评价方法，其特征在于：所述盐敏指数Ki通过以下公式计算：
其中，F0表示所述起泡剂在清水配液中的泡沫综合起泡能力。

说明书全文

一种泡沫综合性能评价方法

技术领域

[0001] 本发明属于石油开采技术领域，涉及一种泡沫综合性能评价方法。

背景技术

[0002] 起泡体积和半衰期(包括析液半衰期和消泡半衰期)是描述泡沫性能的两个基本参数。起泡体积和半衰期是两个相对较为独立的参数，一个反映了起泡的难易和数量，一个反映了泡沫的稳定性，然而这两个参数中的任何一个都不足以反映起泡剂在多孔介质中的起泡性能。因为泡沫在地层中的流度调整能力受泡沫的数量(起泡体积)和稳定性(半衰期)的综合影响。目前通常采用综合发泡能力这一概念，来对砂岩油藏泡沫驱技术中的泡沫进行静态性能的评价。而对于缝洞型油藏，由于有大尺度缝、洞的存在，使得油藏对注入泡沫的剪切作用极弱，即使起泡剂与气体在地层中有相对移动，也难以顺利在地下形成有效泡沫。因此，对于缝洞型油藏的泡沫辅助气驱技术，通常采用地面起泡的形式将泡沫注入目的层，从而实现泡沫对流体流度的控制作用。但是考虑到泡沫一旦注入油藏便很难再次起泡，因此，在对缝洞型油藏进行泡沫驱过程中，对泡沫稳定性提出极高的要求，原综合起泡能力表达式已不能满足要求。

发明内容

[0003] 鉴于上述现有技术的缺点，本发明的目的在于提供一种泡沫综合性能评价方法，该方法既能对砂岩油藏的泡沫综合起泡能力进行合理评价，也能适用于缝洞型油藏的泡沫综合起泡能力评价。

[0004] 为了达到前述的发明目的，本发明提供的一种泡沫综合性能评价方法，其包括以下步骤：

[0005] 步骤一：配制起泡剂溶液，测试所述起泡剂溶液的泡沫体积V0和所述起泡剂溶液在不同矿化度下的析液半衰期t50；

[0006] 步骤二：分别计算缝洞型油藏和砂岩型油藏条件下，所述起泡剂的泡沫综合起泡能力Fi，并根据Fi评价所述起泡剂适用的油藏类型及其适用的矿化度范围，所述Fi通过公式(1)计算：

[0007]

[0008] 所述公式(1)中，所述i×10000mg/L表示矿化度，所述f(t)表示泡沫体积随时间变化的曲线方程。

[0009] 根据本发明的具体实施例，优选地，所述泡沫综合性能评价方法还包括在所述步骤二之后，计算所述起泡剂的盐敏指数Ki，并根据所述盐敏指数的平均数和标准差判断所述起泡剂的泡沫耐盐性的步骤；所述盐敏指数Ki通过以下公式计算：

[0010]

[0011] 所述公式(2)中，F0表示所述起泡剂在清水配液中的泡沫综合起泡能力。

[0012] 根据本发明的具体实施例，优选地，所述起泡剂分别采用i×10000mg/L矿化度水配制、然后分别计算各矿化度水配液下的起泡剂盐敏指数Ki，优选地，所述i为5,10和15。

[0013] 上述泡沫综合性能评价方法中，V0单位为ml，t50单位为s。

[0014] 现有的评价方法中对砂岩型油藏静态性能的评价分析过程如下，以泡沫破裂时间为横坐标、泡沫的起泡体积为纵坐标做图，得到泡沫体积随时间的变化关系曲线示意图，如图1所示，图中阴影部分面积定义为起泡剂的综合起泡能力，用Fc表示。假设泡沫体积随时间变化的曲线方程为V＝f(t)，则：

[0015]

[0016] 近似把梯形ABCD的面积当作图中的阴影部分面积，则有

[0017]

[0018] 式①和②中：Fc表示综合起泡能力，单位为ml·min，V0表示起泡体积，单位为ml，t50表示泡沫析液半衰期，单位为min。显然对于缝洞型油藏，式②中的t50不足以体现泡沫半衰期对综合起泡能力的影响力。

[0019] 根据本发明的具体实施例，优选地，在缝洞型油藏条件下，所述Fi通过公式(3)计算：

[0020]

[0021] 所述公式(3)通过所述公式(1)近似处理得到，具体步骤如下：对于缝洞型油藏，相比起泡体积V0，泡沫的析液半衰期t50更为重要，为体现t50重要性，将表示泡沫体积随时间变化的曲线方程f(t)在0-V0、0-t50范围的面积绕纵坐标V轴旋转一周，得到一个不规则立方体，如图2所示，计算该即为所需计算的Fi，将该做近似处理：将旋转过程近似于梯形(0-V0、0-t50、t50-V0/2、V0/2-V0)截面绕V轴旋转一周后的体积，即因此，在缝洞型油藏
条件下，Fi可以近似为此时，泡沫稳定性参数t50的指数为2，对综合起泡能力数值影响增大。

[0022] 根据本发明的具体实施例，优选地，在砂岩型油藏条件下，所述Fi通过公式(4)计算：

[0023]

[0024] 所述公式(4)通过所述公式(1)近似处理得到，具体步骤如下：对于砂岩型油藏，孔隙介质对气、液有足够的剪切力，气体与起泡剂有相对移动即可再次形成泡沫，因此砂岩油藏对泡沫消泡后再起泡能力V0要求较高，将表示泡沫体积随时间变化的曲线方程f(t)在0-V0、0-t50范围的面积绕横纵坐标t轴旋转一周，得到一个不规则立方体，如图3所示。计算该立方体的体积即为所需计算的Fi，将该做近似处理：将旋转过程近似于梯形(0-V0、0-t50、t50-V0/2、
V0/2-V0)截面绕t轴旋转一周后的圆台体积，即

[0025]

[0026] 因此，在砂岩型油藏条件下，Fi可以近似为此时，泡沫稳定性参数V0的指数为2，对综合起泡能力数值贡献增大。

[0027] 根据本发明的具体实施例，优选地，所述起泡剂的盐敏指数Ki通过以下公式计算：

[0028]

[0029] 其中，

[0030]

[0031]

[0032] 所述公式(5)中，Fc表示所述起泡剂在清水配液中的泡沫综合起泡能力，Fq表示所述起泡剂在矿化度溶液中的泡沫综合起泡能力；

[0033] 所述公式(6)中，Vc表示所述起泡剂在清水配液中的泡沫体积，t50c表示所述起泡剂在清水配液中的析液半衰期；

[0034] 所述公式(7)中，Vq表示所述起泡剂在矿化度溶液中的泡沫体积，t50q表示所述起泡剂在矿化度溶液中的析液半衰期。

[0035] 由综合发泡能力函数(6)和(7)可知，泡沫综合起泡能力(Fq、Fc)、泡沫体积(Vq、Vc)、析液半衰期(t50q、t50c)存在一定的函数关系，即

[0036] f(Fq,Vq,t50q)＝0或f(Fc,Vc,t50c)＝0

[0037] 对泡沫综合起泡能力(Fq)、泡沫体积(Vq)、析液半衰期(t50q)，进行量纲分析，如表1所示：

[0038] 表1

[0039]

[0040] 可知基本量纲只有两个，因此选取Vq、t50q为基本物理量，则可获得一个无量纲函数关系式，即

[0041]

[0042] 根据π定理可知，其余物理量与基本物理量所组成π1的表达式为：

[0043]

[0044] π1＝[L3T][L3a][Tb]＝L3a+3T1+b

[0045] 因为π1无量纲，所以可得到以下函数方程：

[0046]

[0047] 求解方程得到a＝-1，b＝-1。

[0048] 从而可得到无量纲数π1，即

[0049]

[0050] 由于代入上式可以得到：

[0051]

[0052] 由无量纲函数关系式，可知

[0053]

[0054] 因此可以找到一个无量纲的数值，我们用Ki表示，使其具有如下关系：

[0055]

[0056] 结合推倒过程以及综合发泡能力函数可知，所得无量纲函数关系为线性一元函数，其无量纲形式只能通过比值来实现，即

[0057]

[0058] 其中，ω(Fq)、τ(Fq)均为Fq的一元一次线性函数关系式。

[0059] 根据π定理及量纲分析，以清水配液时泡沫综合发泡能力Fc为基准，由式(8)可得到如下盐敏指数无量纲表达式：其中，与与与与与互为倒
数，与与与与互为相反数，互为倒数和互为相
反数的无量纲量数值变化规律相同，因此，只需要对展开讨论分析。

[0060] 同理，当采用公式(1)或者(3)、(4)计算起泡剂的泡沫综合起泡能力Fi时，根据π定理及量纲分析，以清水配液时泡沫综合发泡能力F0为基准，由式(8)可得到如下盐敏指数无量纲表达式：其中，与与与与与互为倒数，与与与
与互为相反数，互为倒数和互为相反数的无量纲量数值变化规律相同，因此，只需要对展开讨论分析。

[0061] 单一起泡体系和复配起泡体系的泡沫性能均表现出极大的差异。当用不同矿化度盐水配置起泡剂溶液时，矿化度不同会导致的泡沫综合发泡能力发生变化，我们将这种特性定义为起泡剂耐盐敏感性即盐敏指数，本发明应用量纲分析法，结合π定理推导得到了起泡剂无量纲盐敏指数作为量化评价耐盐敏感性强弱的指标，更加客观，符合起泡剂在缝洞型油藏和砂岩型油藏中的实际应用。

[0062] 根据本发明的具体实施例，优选地，所述盐敏指数Ki通过以下公式计算：

[0063]

[0064] 其中，F0表示所述起泡剂在清水配液中的泡沫综合起泡能力。

[0065] 根据本发明的具体实施例，优选地，所述盐敏指数Ki通过以下公式计算：

[0066]

[0067] 其中，F0表示所述起泡剂在清水配液中的泡沫综合起泡能力。

[0068] 起泡剂盐敏指数Ki的平均值反映该起泡剂采用不同矿化度盐水配液时，泡沫静态性能受盐中金属阳离子影响的整体平均水平。盐敏指数标准差反映该起泡剂采用不同矿化度盐水配液时，泡沫静态性能受金属阳离子影响的变化幅度。若金属阳离子的变化始终对起泡剂有消极影响(即盐敏指数始终大于0)，则该起泡剂盐敏指数平均值与标准偏差越小，说明该起泡剂盐敏性弱且泡沫静态性能受矿化度变化的影响较小，即起泡剂耐盐性越好；若金属阳离子对泡沫静态性能有增强作用(即盐敏指数小于0)，则盐敏指数平均值越小，说明该起泡剂盐敏性越弱。

[0069] 与现有技术相比，本发明提供的泡沫综合性能评价方法具有以下有益效果：

[0070] (1)本发明提供的泡沫综合性能评价方法可以分别针对缝洞型油藏和砂岩型油藏的起泡剂进行更为合理的泡沫综合性能评价；

[0071] (2)本发明提供的泡沫综合性能评价方法可以通过盐敏指数判断起泡剂的耐盐性，从而确定是否适用于不同油藏。附图说明

[0072] 图1是泡沫体积随时间的变化关系曲线方程f(t)示意图；

[0073] 图2是缝洞型油藏条件下，曲线方程f(t)旋转一周获得的不规则立方体的体积计算示意图；

[0074] 图3是砂岩型油藏条件下，曲线方程f(t)旋转一周获得的不规则立方体的体积计算示意图；

[0075] 图4是实施例1中各起泡剂的起泡体积及析液半衰期统计图；

[0076] 图5是实施例1在缝洞型油藏条件下各起泡剂的泡沫综合起泡能力统计图；

[0077] 图6是实施例1在砂岩型油藏条件下各起泡剂的泡沫综合起泡能力统计图；

[0078] 图7是实施例3中AOS-SDS复配体系在不同矿化度盐水中的盐敏指数分析图；

[0079] 图8是实施例3中AOS-SS-163复配体系在不同矿化度盐水中的盐敏指数分析图；

[0080] 图9是实施例3中SDS-SS-163复配体系在不同矿化度盐水中的盐敏指数分析图。

具体实施方式

[0081] 为了对本发明的技术特征、目的和有益效果有更加清楚的理解，现对本发明的技术方案进行以下详细说明，但不能理解为对本发明可实施范围的限定。

[0082] 实施例1

[0083] 本实施例提供了一种泡沫综合性能评价方法，其包括以下步骤；

[0084] 步骤一：在室温下，利用Waring Blender法测得各起泡剂的泡沫体积V0和析液半衰期t50，具体步骤为：将200ml配置好的起泡剂溶液倒入高速搅拌器容器中，设置转速为4000r/min，搅拌时间2min，将生成的泡沫倒入2000ml量筒中，迅速读取该泡沫体积V0(ml)，并向量筒中倾倒200ml 22万矿化度的盐水(盐水中含有Na2SO4 139mg/L、NaHCO3 192mg/L、NaCl 69253mg/L、CaCl2 13702mg/L、MgCl2 1183mg/L)，同时记录从该泡沫中析出的液体至量筒刻度线300ml处所用的时间，以此时间作为起泡剂泡沫的析液半衰期t50。每种起泡剂的Waring Blender测试实验重复三次，最终结果取三次重复实验平均值。最终的测试结果如图4所示。

[0085] 步骤二：根据起泡剂泡沫综合起泡能力计算公式(1)计算各起泡剂在缝洞型油藏和砂岩型油藏条件下的综合起泡能力Fi，

[0086]

[0087] 所述公式(1)中，所述i×10000mg/L表示矿化度，所述f(t)表示泡沫体积随时间变化的曲线方程；

[0088] 为了简化计算过程，本实施例采用近似计算方法，即在缝洞型油藏条件下，起泡剂的综合起泡能力Fi通过公式(3)计算，计算结果如图5所示；在砂岩型油藏条件下，起泡剂的综合起泡能力Fi通过公式(4)计算，计算结果如图6所示；

[0089]

[0090]

[0091] 由图5可知，在缝洞型油藏泡沫驱对起泡剂筛选过程中，S-12为最合适的起泡剂，起泡剂综合发泡能力最高，达到7.05×108ml·S2；对于砂岩油藏，由图6可知，α-A与S-12综合发泡能力相差不大，分别为7.69×108S·ml2、7.75×108S·ml2，因此在砂岩油藏泡沫驱的起泡剂筛选中，α-A与S-12这两种起泡剂均可选用。

[0092] 本实施例还可以利用Waring Blender法评价α-A和S-12起泡剂在不同矿化度盐水下的析液半衰期t50，然后根据该析液半衰期和公式(3)、(4)分别计算每一种起泡剂的综合起泡能力Fi，再评价α-A与S-12在不同油藏条件下适应的矿化度范围。

[0093] 实施例2

[0094] 本实施例提供了一种泡沫综合性能评价方法，其包括以下步骤；

[0095] 步骤一：在室温下，利用Waring Blender法测得起泡剂AOS、SDS和SS-163的泡沫体积V0和不同矿化度盐水中的析液半衰期t50，具体步骤为：将200ml配置好的起泡剂溶液倒入高速搅拌器容器中，设置转速为4000r/min，搅拌时间2min，将生成的泡沫倒入2000ml量筒中，迅速读取该泡沫体积V0(ml)，并向量筒中倾倒200ml不同矿化度的盐水(盐水中含有Na2SO4 139mg/L、NaHCO3 192mg/L、NaCl 69253mg/L、CaCl2 13702mg/L、MgCl2 1183mg/L)，同时记录从各起泡剂溶液泡沫中析出的液体至量筒刻度线300ml处所用的时间，以此时间作为对应起泡剂泡沫在相应矿化度盐水中的析液半衰期t50。每种起泡剂的Waring Blender测试实验重复三次，最终结果取三次重复实验平均值。

[0096] 步骤二：根据起泡剂泡沫综合起泡能力计算公式(6)分别计算起泡剂AOS、SDS和SS-163在清水配液下的综合起泡能力Fc，计算结果如表2所示；

[0097]

[0098] 公式(6)中，Fc表示起泡剂在清水配液中的泡沫综合起泡能力，Vc表示起泡剂在清水配液中的泡沫体积，t50c表示所述起泡剂在清水配液中的析液半衰期。

[0099] 步骤三：根据起泡剂泡沫综合起泡能力计算公式(7)分别计算起泡剂AOS、SDS和SS-163在不同矿化度盐水中的综合起泡能力Fq，计算结果如表2所示；

[0100]

[0101] 公式(7)中，Fq表示起泡剂在矿化度盐水中的泡沫综合起泡能力，Vc表示起泡剂在清水配液中的泡沫体积，t50q表示起泡剂在矿化度盐水中的析液半衰期。

[0102] 表2

[0103]

[0104] 上述表2中，F0表示清水配液的综合起泡能力，F5表示5万矿化度盐水中的综合起泡能力，F10表示10万矿化度盐水中的综合起泡能力，F15表示15万矿化度盐水中的综合起泡能力。

[0105] 步骤三：根据表2中的各项综合起泡能力，采用公式(5)分别计算起泡剂AOS、SDS和SS-163的在不同矿化度盐水中的盐敏指数，并根据盐敏指数的平均数和标准差判断各起泡剂的泡沫耐盐性，计算结果如表3所示。

[0106]

[0107] 公式(5)中，Fc为表2中的F0，Fq分别为表2中的F5、F10和F15。

[0108] 由表3可知，当以 (即 )定义盐敏指数时，对于SS-163起泡剂，盐敏指数平均值为0.965，标准差只有0.047，表现出较强的离散性；当以 (即 )定义盐敏指数时，三种起泡剂在不同矿化度盐水中，盐敏指数平均值和标准差表现出极大的离散性，如对于SDS起泡剂，盐敏指数平均值为622.942，标准差为593.428，说明该起泡剂的盐敏指数数值(K0、K5、K10、K15)波动幅度大；只有当以定义盐敏指数时，盐敏指数平均值与标准差离散性弱，如AOS，Ka与σ均分布在0.4附近，对于SS-163，Ka与σ均分布在0.04附近。

[0109] 表3

[0110]

[0111] 上述表3中，F0表示清水配起泡剂综合发泡能力，Fi表示i×104mg/L矿化度盐水配起泡剂综合发泡能力。

[0112] 由本实施例可知，同种起泡剂在不同矿化度盐水中的泡沫综合气泡能力不同，且矿化度对起泡剂的泡沫综合气泡能力影响较大，因此可以将由于配液矿化度不同而导致的泡沫综合发泡能力变化的特性作为起泡剂耐盐敏感性，用盐敏指数作为评价耐盐敏感性强弱的指标。经过表3各项盐敏指数的对比可知，采用无量纲公式作为盐敏指数时，分析结果更符合起泡剂的实际耐盐敏感性，因此，本实施例确定采用盐敏指数Ki进行起泡剂盐敏性研究，其中Ki通过以下公式计算：

[0113] 或

[0114]

[0115] 式中，F0、Fc表示清水配液中起泡剂的综合发泡能力，Fi、Fq表示i×104mg/L矿化度盐水中起泡剂综合发泡能力。当K0＝0时，表示清水配液；当Ki＜0时，表明i×104mg/L矿化度下金属阳离子对起泡剂泡沫静态性能有增强作用，Ki越小，说明起泡剂对盐的敏感性越弱，起泡剂耐盐性越好；当Ki＞0时，表明i×104mg/L矿化度下金属阳离子对起泡剂泡沫静态性能有削弱作用，Ki越小，说明起泡剂盐敏性弱且泡沫静态性能受矿化度变化的影响较小，起泡剂耐盐性越好。

[0116] 实施例3

[0117] 本实施例提供AOS、SDS、SS-163三种起泡剂中任意两种复配体系的泡沫综合性能评价方法，其包括以下步骤：

[0118] 步骤一：将任意两种起泡剂按质量比为0:10,1:9,2:8,3:7,4:6,5:5的质量比混合，形成起泡剂复配体系，然后在室温下，利用Waring Blender法测得各起泡剂复配体系的泡沫体积V0和不同矿化度盐水中的析液半衰期t50，每种起泡剂复配体系的Waring Blender测试实验重复三次，最终结果取三次重复实验平均值，盐水的矿化度分别为0(清水配液)、5×104mg/L、10×104mg/L和15×104mg/L；

[0119] 步骤二：根据起泡剂泡沫综合起泡能力计算公式(6)分别计算各起泡剂复配体系在清水配液下的综合起泡能力Fc；

[0120]

[0121] 公式(6)中，Fc表示起泡剂复配体系在清水配液中的泡沫综合起泡能力，Vc表示起泡剂复配体系在清水配液中的泡沫体积，t50c表示所述起泡剂复配体系在清水配液中的析液半衰期；

[0122] 步骤三：根据起泡剂泡沫综合起泡能力计算公式(7)分别计算各起泡剂复配体系在不同矿化度盐水中的综合起泡能力Fq；

[0123]

[0124] 公式(7)中，Fq表示起泡剂复配体系在矿化度盐水中的泡沫综合起泡能力，Vc表示起泡剂复配体系在清水配液中的泡沫体积，t50q表示起泡剂复配体系在矿化度盐水中的析液半衰期；

[0125] 步骤三：根据步骤二计算的各项综合起泡能力，按照分别计算不同质量比起泡剂复配体系在不同矿化度盐水中的盐敏指数K0、K5、K10、K15，并计算各质量比起泡剂复配体系的盐敏指数平均值和标准差；计算结果如图7-9所示，图7为AOS-SDS复配体系在不同矿化度盐水中的盐敏指数分析图，具体数据见表4；图8为AOS-SS-163复配体系在不同矿化度盐水中的盐敏指数分析图，具体数据见表5；图9为SDS-SS-163复配体系在不同矿化度盐水中的盐敏指数分析图，具体数据见表6。

[0126] 由图7可知，AOS-SDS的起泡剂复配体系

[0127] 从质量比0:10到2:8时，平均盐敏指数减小，之后基本稳定在0.3，且K0、K5、K10、K15标准差稳定在0.4，而当矿化度增加至15万ppm时，K15接近于1即AOS与SDS复配体系耐盐性差。

[0128] 由图8可知K5，K10，K15，平均盐敏指数及标准差均随AOS质量分数的增加而增加，当AOS：SS-163＝5:5时，K5，K10，K15最大不超过0.4，且平均盐敏指数和标准差均约为0.15，即此时的复配体系最为耐盐。

[0129] 由图9可知，当SDS：SS-163＝5:5时，耐盐性最强，复配协同效应发挥到最大。

[0130] 表4 AOS与SDS复配盐敏指数表(对应图7)

[0131]

[0132] 表5 AOS与SDS复配盐敏指数表(对应图8)

[0133]

[0134]

[0135] 表6 SDS与SS-163复配盐敏指数表(对应图9)

[0136]

[0137] 由本实施例可知，本发明的泡沫综合性能评价方法同样适用于起泡剂复配体系的泡沫综合性能评价。

[0138] 综上，本发明提供的泡沫综合性能评价方法，既能对砂岩油藏的泡沫综合起泡能力进行合理评价，也能适用于缝洞型油藏的泡沫综合起泡能力评价；且评价结果更合理，更符合实际；此外，本发明提供的泡沫综合性能评价方法还可以通过盐敏指数判断起泡剂的耐盐性，从而确定是否适用于不同油藏。

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