| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 1 | 多层膜、由所述多层膜制备的包装和制造所述多层膜的方法 | CN200780051646.0 | 2007-12-17 | CN101616796B | 2013-05-29 | 杰瑟斯·尼托; 卡罗拉·罗森塔尔尼马丁 |
| 本发明提供了膜，所述膜包含至少三个层，并且其中至少一个层是厚度为所述膜的总厚度的20％或较少的内层，并且其中所述内层或用于形成所述内层的聚合物组分具有以下性质中的一个：A)其纵向拉伸的2％割线模量是表层的纵向拉伸的2％割线模量的至少两倍，或B)其纵向拉伸的2％割线模量是表层的纵向拉伸的2％割线模量的至多五分之一，并且其中所述内层或所述内层的至少一种聚合物组分具有以下性质中的一个：C)熔体指数I2(190℃/2.16kg)为小于或等于2g/10min，或D)熔体流动速率MFR(230℃/2.16kg)为小于或等于5g/10min。本发明还提供了由本发明的膜制备的制品和制造所述多层膜的方法。 | ||||||
| 2 | 多层膜、由所述多层膜制备的包装和制造所述多层膜的方法 | CN200780051646.0 | 2007-12-17 | CN101616796A | 2009-12-30 | 杰瑟斯·尼托; 卡罗拉·罗森塔尔尼马丁 |
| 本发明提供了膜，所述膜包含至少三个层，并且其中至少一个层是厚度为所述膜的总厚度的20％或较少的内层，并且其中所述内层或用于形成所述内层的聚合物组分具有以下性质中的一个：A)其纵向拉伸的2％割线模量是表层的纵向拉伸的2％割线模量的至少两倍，或B)其纵向拉伸的2％割线模量是表层的纵向拉伸的2％割线模量的至多五分之一，并且其中所述内层或所述内层的至少一种聚合物组分具有以下性质中的一个：C)熔体指数I2(190℃/2.16kg)为小于或等于2g/10min，或D)熔体流动速率MFR(230℃/2.16kg)为小于或等于5g/10min。本发明还提供了由本发明的膜制备的制品和制造所述多层膜的方法。 | ||||||
| 3 | 一种陶瓷基复合材料界面参数识别方法 | CN201910136264.2 | 2019-02-22 | CN109632537B | 2020-01-31 | 宋迎东; 韩笑; 高希光; 张盛; 于国强; 董洪年 |
| 一种陶瓷基复合材料界面参数识别方法，包括如下步骤：开展单向陶瓷基复合材料疲劳实验，获得材料加卸载应力应变曲线；提取不同循环数下加卸载应力应变曲线最高点、最低点对应的应力和应变，并计算其斜率，该计算值即为不同循环数下迟滞环割线模量的实验值；采用裂纹观测技术，测量最大疲劳加载应力下材料的平均裂纹间距；基于剪滞模型，采用数形结合的方法确定不同界面脱粘和滑移状态下迟滞环割线模量的理论表达式；将不同循环数下迟滞环割线模量的实验值带入迟滞环割线模量的理论表达式中，识别不同循环数下界面摩擦力的数值。本发明可基于疲劳加卸载应力应变曲线识别不同循环数下界面摩擦力的数值，该方法简单易行，耗时小。 | ||||||
| 4 | 一种陶瓷基复合材料界面参数识别方法 | CN201910136264.2 | 2019-02-22 | CN109632537A | 2019-04-16 | 宋迎东; 韩笑; 高希光; 张盛; 于国强; 董洪年 |
| 一种陶瓷基复合材料界面参数识别方法，包括如下步骤：开展单向陶瓷基复合材料疲劳实验，获得材料加卸载应力应变曲线；提取不同循环数下加卸载应力应变曲线最高点、最低点对应的应力和应变，并计算其斜率，该计算值即为不同循环数下迟滞环割线模量的实验值；采用裂纹观测技术，测量最大疲劳加载应力下材料的平均裂纹间距；基于剪滞模型，采用数形结合的方法确定不同界面脱粘和滑移状态下迟滞环割线模量的理论表达式；将不同循环数下迟滞环割线模量的实验值带入迟滞环割线模量的理论表达式中，识别不同循环数下界面摩擦力的数值。本发明可基于疲劳加卸载应力应变曲线识别不同循环数下界面摩擦力的数值，该方法简单易行，耗时小。 | ||||||
| 5 | 地基设计新方法 | CN201010603342.4 | 2010-12-23 | CN102071699A | 2011-05-25 | 杨光华 |
| 本发明公开了一种地基设计新方法，根据原位土压板试验的P-S曲线建立沉降计算的新方法，在假设压板试验P-S曲线为双曲线方程时建立双曲线模型方法，同时求得土体的切线和割线模量，把所求得的模量用于分层总和法进行基础和桩基的沉降计算，建立原位土的双曲线切线和割线模量法，建立土体切线模量与荷载水平的关系，由此形成以原位土切线和割线模量法的地基非线性沉降全过程计算新方法，由于这样确定的土体变形参数能较好地考虑地基土的原状性和非线性性，因而可以较准确地计算基础的非线性沉降过程，同时该发明所需土体参数较少，应用方便，实现地基设计的“缺多少，补多少”的最优化状态。 | ||||||
| 6 | 具有高强度、高起始模量和低缩率的聚酯拉伸丝 | CN91103047.6 | 1991-05-10 | CN1056543A | 1991-11-27 | 荷米斯·F·西蒙斯; 罗纳德·L·格里非斯 |
| 本发明涉及一种聚酯拉伸丝。该丝的特点在于起始割线模量大于每旦150克/100％。该丝的特点还在于，收缩率小于8％或强度大于7.5克/旦。或者是，该丝的特点在于，强度至少为10克/旦，起始模量至少为每旦120克/100％，收缩率小于8％。 | ||||||
| 7 | 一种水泥加固膨胀土的水灰比、强度和刚度预测方法 | CN201911101222.1 | 2019-11-12 | CN111008457B | 2021-08-03 | 李典庆; 王方同; 刘勇 |
| 本发明公开了一种水泥加固膨胀土的水灰比、强度和刚度预测方法，提出了一个水泥加固膨胀土水灰比优化选择模型。另外，通过结合新加坡国立大学Lee等提出的水泥土强度预测模型以及水泥土强度刚度之间的线性关系，可以对该水灰比范围内的水泥土无侧限抗压强度和割线模量进行准确预测。本发明提供的方法填补了膨胀土地区水泥土搅拌桩水灰比选择方法的空白，改进了传统水泥土水灰比选择方法极大地依赖经验判断的缺陷，并在给出水灰比选择范围的同时，可以对其无侧限抗压强度和割线模量进行预测，可以为膨胀土地区水泥土搅拌桩的设计和应用提供参考。 | ||||||
| 8 | 一种水泥加固膨胀土的水灰比、强度和刚度预测方法 | CN201911101222.1 | 2019-11-12 | CN111008457A | 2020-04-14 | 李典庆; 王方同; 刘勇 |
| 本发明公开了一种水泥加固膨胀土的水灰比、强度和刚度预测方法，提出了一个水泥加固膨胀土水灰比优化选择模型。另外，通过结合新加坡国立大学Lee等提出的水泥土强度预测模型以及水泥土强度刚度之间的线性关系，可以对该水灰比范围内的水泥土无侧限抗压强度和割线模量进行准确预测。本发明提供的方法填补了膨胀土地区水泥土搅拌桩水灰比选择方法的空白，改进了传统水泥土水灰比选择方法极大地依赖经验判断的缺陷，并在给出水灰比选择范围的同时，可以对其无侧限抗压强度和割线模量进行预测，可以为膨胀土地区水泥土搅拌桩的设计和应用提供参考。 | ||||||
| 9 | 可用于增强轮胎带的多层层压物 | CN201380011726.9 | 2013-02-21 | CN104159739B | 2018-07-10 | J-M·于热; C·勒克莱尔; A·里乌; A-L·蒂利耶 |
| 多层层压物，可特别用作橡胶成品或半成品如轮胎的增强部件，包含至少一个聚合物薄膜，其在薄膜面内任何考虑的拉伸方向上都具有大于500MPa的杨式模量，所述薄膜被放置在两个诸如天然橡胶的橡胶组合物层之间，并与其接触，特点在于每个橡胶组合物层在交联状态下都具有大于30MPa，优选在30–150MPa之间的10％伸长下的割线模量。 | ||||||
| 10 | 一种反映级配砂含量的软土本构模型构建方法 | CN202311014302.X | 2023-08-11 | CN117235974A | 2023-12-15 | 沈才华; 曾志康; 魏思琦; 吕媛媛; 董玉翔 |
| 本发明公开了一种反映级配砂含量的软土本构模型构建方法，不同含砂量的软土变形特性比较复杂，而级配砂含量对软土的影响更难预测，本发明针对含级配砂的软土，进行钻孔土样的三轴固结不排水剪切试验，构建了含级配砂的软土应力应变曲线变化率的幂次函数本构模型、以及不同含砂量的幂函数应力应变本构方程，揭示了幂函数本构参数与含砂量的变化规律，幂次函数模型能够有效地反映不同围压下土样变形软化特性与含砂量的关系，随着含砂量增加，土样的最大卸载割线模量随之增大，土样割线模量变化率随之减小。研究成果为深入探讨级配砂对软土变形特性的影响提供了新思路，为进行参数化建模的不同含砂量地层地下工程安全预测和优化设计提供了理论基础。 | ||||||
| 11 | 包括阻隔层的聚合物基底 | CN202080084530.2 | 2020-12-11 | CN114867602A | 2022-08-05 | 罗斯·迈克尔·马汉; 比利·R·博迪福特 |
| 公开了一种聚合物基底。该聚合物基底包括含有聚合物材料的阻隔层，该聚合物材料包含约50重量％或更多的至少一种聚烯烃聚合物和50重量％或更少的烃树脂。该聚合物材料表现出30℃或更高的DTUL和500MPa或更大的拉伸模量和/或500MPa或更大的弯曲割线模量。该阻隔层具有大于200μm至6,500μm的厚度。还公开了一种包括该聚合物基底的成型聚合物制品。 | ||||||
| 12 | 具有改善的触觉印象和/或减少的噪音感知的微纹理化膜 | CN201580024744.X | 2015-05-12 | CN106459495A | 2017-02-22 | N·S·布罗伊勒斯; A·R·布朗; A·阿什拉夫; G·W·吉尔波特森; J·T·格罗索斯 |
| 本发明提供具有微纹理化表面的膜层。所述膜层具有含一种或多种热塑性聚合物的连续相，其中所述热塑性聚合物中的至少一种为具有小于或等于140MPa的2％割线模量的低模量聚合物，并且所述膜具有10重量％至100重量％的低模量热塑性聚合物。所述膜层还具有含5重量％至45重量％的热塑性淀粉的离散相。 | ||||||
| 13 | 具有改善的触觉印象和/或减少的噪音感知的微纹理化膜 | CN201580024744.X | 2015-05-12 | CN106459495B | 2020-01-31 | N·S·布罗伊勒斯; A·R·布朗; A·阿什拉夫; G·W·吉尔波特森; J·T·格罗索斯 |
| 本发明提供具有微纹理化表面的膜层。所述膜层具有含一种或多种热塑性聚合物的连续相，其中所述热塑性聚合物中的至少一种为具有小于或等于140MPa的2％割线模量的低模量聚合物，并且所述膜具有10重量％至100重量％的低模量热塑性聚合物。所述膜层还具有含5重量％至45重量％的热塑性淀粉的离散相。 | ||||||
| 14 | 可用于增强轮胎带的多层层压物 | CN201380011726.9 | 2013-02-21 | CN104159739A | 2014-11-19 | J-M·于热; C·勒克莱尔; A·里乌; A-L·蒂利耶 |
| 多层层压物，可特别用作橡胶成品或半成品如轮胎的增强部件，包含至少一个聚合物薄膜，其在薄膜面内任何考虑的拉伸方向上都具有大于500MPa的杨式模量，所述薄膜被放置在两个诸如天然橡胶的橡胶组合物层之间，并与其接触，特点在于每个橡胶组合物层在交联状态下都具有大于30MPa，优选在30–150MPa之间的10％伸长下的割线模量。 | ||||||
| 15 | 多层收缩膜 | CN201180074300.9 | 2011-10-21 | CN104010816B | 2016-11-30 | C.M.泰斯; T.P.卡杰拉; L.郝; X.B.云; C.吴 |
| 多层收缩膜包含：至少三层，包括两个表层和至少一个核心层；其中至少一个层包含10wt%至100wt%的得自一种或多种基于乙烯的聚合物组合物的单元，所述基于乙烯的聚合物组合物的特征在于共聚单体分布常数为75至220，乙烯基不饱和度为30至100个乙烯基每一百万个存在于基于乙烯的聚合物组合物的主链中的碳原子；零剪切粘度比(ZSVR)为至少2.5至15；密度为0.924g/cm3至0.940g/cm3，熔体指数(I2)为0.1g/10min至1g/10min，分子量分布(Mw/Mn)为2.5至10，分子量分布(Mz/Mw)为1.5至4；其中多层膜显示出至少一种选自下列特性的特性：至少50%的45度光泽度、15%或更少的总雾度、8%或更少的内部雾度、43,000psi或更大的1%CD割线模量、38,000psi或更大的1%MD割线模量、至少0.7psi的CD收缩张力和/或至少10psi的MD收缩张力。 | ||||||
| 16 | 多层收缩膜 | CN201180074300.9 | 2011-10-21 | CN104010816A | 2014-08-27 | C.M.泰斯; T.P.卡杰拉; L.郝; X.B.云; C.吴 |
| 多层收缩膜包含：至少三层，包括两个表层和至少一个核心层；其中至少一个层包含10wt%至100wt%的得自一种或多种基于乙烯的聚合物组合物的单元，所述基于乙烯的聚合物组合物的特征在于共聚单体分布常数为75至220，乙烯基不饱和度为30至100个乙烯基每一百万个存在于基于乙烯的聚合物组合物的主链中的碳原子；零剪切粘度比(ZSVR)为至少2.5至15；密度为0.924g/cm3至0.940g/cm3，熔体指数(I2)为0.1g/10min至1g/10min，分子量分布(Mw/Mn)为2.5至10，分子量分布(Mz/Mw)为1.5至4；其中多层膜显示出至少一种选自下列特性的特性：至少50%的45度光泽度、15%或更少的总雾度、8%或更少的内部雾度、43,000psi或更大的1%CD割线模量、38,000psi或更大的1%MD割线模量、至少0.7psi的CD收缩张力和/或至少10psi的MD收缩张力。 | ||||||
| 17 | 纵向取向的聚乙烯薄膜 | CN202080085118.2 | 2020-12-09 | CN114901732A | 2022-08-12 | N·罗科; P·布兰特; M·W·赫尔特卡姆; 施小妹; T·L·布兰顿 |
| 本发明涉及取向的聚乙烯薄膜，其包含具有以下性能的聚乙烯：(A)1.0G/10MIN或更大的熔体流动指数，(B)0.90G/CM3至小于0.940G/CM3的密度，(C)大于0.8的G'LCB，(D)大于1.0的在MZ处的共聚单体含量与在MW处的共聚单体含量之比，(E)大于1.0的在MN处的共聚单体含量与在MW处的共聚单体含量之比，和(F)大于1.0的G'LCB与G'Z均之比，其中所述薄膜具有70,000PSI或更大的横向1％割线模量和350G/MIL或更大的落镖值。 | ||||||
| 18 | 基于硅烷封端的聚合物的不含锡和邻苯二甲酸酯的密封剂 | CN201580029672.8 | 2015-06-03 | CN106414537B | 2020-08-11 | F·萧菲特 |
| 本发明的主题是湿固化的密封剂，其包含a)至少一种硅烷官能的聚合物，和b)至少一种用于硅烷官能的聚合物的交联的催化剂，其中所述密封剂不含有有机锡化合物，并且在已固化状态具有在100％拉伸和23℃下，根据ISO 8339测定的，低于0.4MPa的割线模量和在100％拉伸下，根据ISO 7389测定的，大于70％的弹性恢复能力。所述密封剂特别适合用作根据DIN EN ISO 11600的等级25LM的建筑密封剂，特别是作为外墙密封剂，或者用作根据ASTM C719等级50的密封剂。 | ||||||
| 19 | 用于滚塑和注塑制品的以茂金属催化剂制备的聚合物 | CN200780023578.7 | 2007-06-05 | CN101516931B | 2015-08-26 | J·M·法利; C·R·戴维; R·克尔博; M·P·奥索维斯奇 |
| 公开了通过在气相反应器中使至少一种担载型茂金属催化剂、乙烯和α-烯烃接触而形成的乙烯α-烯烃共聚物。在一些实施方案中，所述聚合物可以具有：0.890～0.970g/cc的密度；0.7～200dg/min的熔融指数；小于30的熔融指数比；大于1000小时的ESCR值；和大于75,000psi的1％割线模量。在另外的实施方案中，所述聚合物可以具有：0.930g/cc～0.970g/cc的密度；10dg/min～200dg/min的熔融指数；10～25的熔融指数比；在螺旋流动试验中大于3g的制件重量和大于38cm的制件长度；和小于150Pa·s的零剪切粘度。还公开了这些聚合物的制备方法。 | ||||||
| 20 | 泡沫制品 | CN201910371397.8 | 2015-05-06 | CN110271468A | 2019-09-24 | 亨利·霍杰那凯基; 马克·魏尔斯托尔 |
| 描述一种泡沫制品，其包含：具有纹理表面的基础泡沫；覆盖纹理表面的至少一部分的装饰罩，该装饰罩包含：(i)经修饰外层，其包含接触乘客的外部和内部；(ii)可压缩缓冲层，其相对于经修饰外层的内部固定；以及(iii)接触层，其相对于可压缩层固定并配置为与基础泡沫的纹理表面接触，当根据经修改的ASTM D3574-11、试验E、拉伸试验测定时，该接触层在5％应变下的割线模量为至少约7。还描述了一种泡沫制品，其包含：具有纹理表面的基础泡沫；包含经修饰外层的装饰罩；和可选的介于泡沫元件和装饰罩之间的接触层，该接触层与基础泡沫的纹理表面的至少一部分接触且包含接触材料；当根据经修改的ASTMD3575-11I2(工序B)测定时，泡沫制品的坐透分值为至少20。本申请发明人已发现：如果使用根据经修改的ASTMD3574-11、试验E、拉伸试验测定时在5％应变下的割线模量为至少约7的接触层，可以避免或减轻“坐透”的出现。 | ||||||
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