| 序号 | 专利名 | 申请号 | 申请日 | 公开（公告）号 | 公开（公告）日 | 发明人 |
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| 1 | 偏振计的高精度校准 | CN03110572.6 | 2003-04-10 | CN1455236A | 2003-11-12 | E·克劳斯; A·班德默 |
| 具有至少四个检波器的类型的偏振仪的高精度校准涉及使用输入光信号(校准偏振)的四个已知偏振态和至少一个其它偏振态。到偏振仪的所有输入偏振态具有统一的光信号归一化功率和统一的偏振度。用至少一个可变的校正参数产生四个校准偏振的斯托克斯矩阵，并且校正矩阵用斯托克斯矩阵和由偏振计测定的相应检波器电流矩阵确定。产生作为由偏振计测定的偏振态的偏振度的函数的优化判据。迭代变化校正参数，以便使优化判据最小化，使得偏振仪被校准以便对任何输入偏振态产生统一的功率和偏振度。 | ||||||
| 2 | 偏振计的高精度校准 | CN03110572.6 | 2003-04-10 | CN1272608C | 2006-08-30 | E·克劳斯; A·班德默 |
| 具有至少四个检波器的类型的偏振仪的高精度校准涉及使用输入光信号(校准偏振)的四个已知偏振态和至少一个其它偏振态。到偏振仪的所有输入偏振态具有统一的光信号归一化功率和统一的偏振度。用至少一个可变的校正参数产生四个校准偏振的斯托克斯矩阵，并且校正矩阵用斯托克斯矩阵和由偏振计测定的相应检波器电流矩阵确定。产生作为由偏振计测定的偏振态的偏振度的函数的优化判据。迭代变化校正参数，以便使优化判据最小化，使得偏振仪被校准以便对任何输入偏振态产生统一的功率和偏振度。 | ||||||
| 3 | 长波红外成像偏振计和组装方法 | CN201480025807.9 | 2014-03-17 | CN105209943A | 2015-12-30 | 约瑟夫·拉里·佩扎尼提; 贾斯汀·帕克·瓦登; 迈克尔·欧内斯特·罗什 |
| 公开了长波红外成像偏振计(LWIP)，其包括像素化的偏振阵列(PPA)，该像素化的偏振阵列紧密靠近微测热辐射计的焦平面阵列(MFPA)，以及用于将PPA和MFPA对齐和粘合的对齐发动机，以及组装方法。 | ||||||
| 4 | 偏振计和确定入射光束的偏振态的方法 | CN202080050187.X | 2020-06-08 | CN114072645A | 2022-02-18 | 林忠劲; 施炜 |
| 描述了一种偏振计，该偏振计通常具有：基片；在基片上的偏振分束器，将入射光束偏振分成光束；在基片上的干涉测量电路，由光束形成偏振分量；以及输出波导，输出偏振分量。干涉测量电路具有：第一功分器，将一个光束分到第一相位延迟波导和第二相位延迟波导中；第二功分器，其将另一个光束分到相对于第一相位延迟波导和第二相位延迟波导不对称的第三相位延迟波导和第四相位延迟波导中；第一偏振耦合器，将第一相位延迟波导和第三相位延迟波导耦合到彼此；以及第二偏振耦合器，将第二相位延迟波导和第四相位延迟波导偏振耦合到彼此，其中，偏振分量的强度和干涉测量电路的干涉测量图案指示入射光束的偏振态。 | ||||||
| 5 | 基于光学偏振计延迟线的低噪声存储系统 | CN99804646.9 | 1999-03-26 | CN1295708A | 2001-05-16 | J·P·维尔德; A·采利科夫; 张永卫 |
| 一种系统和方法,用于在使用多模式二极管激光器和偏振保持光纤时在磁光存储系统中实现高的信噪比。尤其是,该系统把输入的主光信号分离成两个正交的偏振状态,然后在重新组合这两个偏振状态前把它们在不同的距离上传播。通过在高的频率下以脉冲启动和断开激光器并对偏振状态选择有关激光器的调制频率的适当路径差,该系统消除了由主要光学元件内的潜在误差所引起的第一级光谱偏振噪声。 | ||||||
| 6 | 一种超高灵敏的偏振分束结构移频探测的光频域偏振计 | CN202210995967.2 | 2022-08-18 | CN115452012A | 2022-12-09 | 喻张俊; 林钰昊; 杨军; 徐鹏柏; 温坤华; 王云才; 秦玉文 |
| 本发明属于光纤测量技术领域，具体涉及到一种超高灵敏的偏振分束结构移频探测的光频域偏振计，该装置包括可调谐激光源模块、待测器件模块、偏振分束移频干涉仪模块、辅助干涉仪模块和信号采集分析模块，其特征是：利用偏振分束移频干涉仪模块中带有的移频器将信号搬移到高频处，避免了来自低频处的噪声混叠问题；通过使用偏振分束器来分离经过待测器件出来的传输模式和耦合模式光来抑制主干涉峰，进而提升灵敏度到‑130dB，从原理上极大提升了偏振串音测量的速度和灵敏度。同时，利用主延长光纤和声光调制器结合对信号进行频移，满足了对长距离器件测试时的偏振串音信息的获取。 | ||||||
| 7 | 基于光学偏振计延迟线的低噪声存储系统和方法 | CN99804646.9 | 1999-03-26 | CN1159712C | 2004-07-28 | J·P·维尔德; A·采利科夫; 张永卫 |
| 一种系统和方法，用于在使用多模式二极管激光器和偏振保持光纤时在磁光存储系统中实现高的信噪比。尤其是，该系统把输入的主光信号分离成两个正交的偏振状态，然后在重新组合这两个偏振状态前把它们在不同的距离上传播。通过在高的频率下以脉冲启动和断开激光器并对偏振状态选择有关激光器的调制频率的适当路径差，该系统消除了由主要光学元件内的潜在误差所引起的第一级光谱偏振噪声。 | ||||||
| 8 | 一种用于光学相干域偏振计的大动态范围标定方法 | CN201611073448.1 | 2016-11-29 | CN106768877B | 2018-10-26 | 杨军; 杨喆; 张浩亮; 彭峰; 苑勇贵; 苑立波 |
| 本发明提供的是一种用于光学相干域偏振计的大动态范围标定方法。使用OCDP测量系统中焊点处的偏振串音形成的干涉峰作为传递载体，通过由被标准仪器检定后的一阶偏振串音所构成的峰值更低的高阶串音把标准尺度扩大，将标准传递进待测系统。通过指定各焊点处保偏光纤之间的对轴角度，使焊点间一、二、三阶偏振串音的峰值均匀分布在0～‑120dB的范围内，实现光学相干域偏振系统的在线标定。此方法突破了传统方法的标定极限，实现了动态范围超过100dB的系统的在线标定，其优点是结构简单、易于实现、标定精度高。 | ||||||
| 9 | 用于检测样本内的不均匀性的光学设备，特别是偏振计 | CN201310099961.8 | 2013-03-26 | CN103364348A | 2013-10-23 | M·奥斯特迈耶尔; G·法菲尔 |
| 本发明涉及一种用于分析液体样本（115、315）的光学设备（100、300），特别是偏振计，该光学设备包括：发光系统（101、301、355），该发光系统产生用于平面照射样本（115、315）的光（110、310）；检测系统（135、335），该检测系统设置为位置分辨地检测由于为平面照射所提供的光通过样本透射所导致的光；远心光学器件（129、329），该光学器件包括在样本（115、315）和检测系统（135、335）之间的透镜（131、331），和在透镜（131、331）和检测系统（135、335）之间的透镜（131、331）的焦平面（134、334）内的孔径光阑（133、333）。 | ||||||
| 10 | 包括波长修改器的反射计、分光光度计、椭偏计和偏振计系统 | CN202180022393.4 | 2021-12-27 | CN115335684A | 2022-11-11 | 贺平; M·M·理帕特; J·A·范德斯利斯; C·M·赫兹恩格; B·D·古恩瑟尔; D·E·梅耶; S·斯科驰; J·D·威尔驰; J·S·海乐 |
| 椭偏计、偏振计、反射计和分光光度计系统包括一个或多个波长修改器，其将由电磁辐射源提供的波长转换为用于在调查样品中使用的不同的波长，和/或其检测器可以检测的波长。 | ||||||
| 11 | 一种用于光学相干域偏振计的大动态范围标定方法 | CN201611073448.1 | 2016-11-29 | CN106768877A | 2017-05-31 | 杨军; 杨喆; 张浩亮; 彭峰; 苑勇贵; 苑立波 |
| 本发明提供的是一种用于光学相干域偏振计的大动态范围标定方法。使用OCDP测量系统中焊点处的偏振串音形成的干涉峰作为传递载体，通过由被标准仪器检定后的一阶偏振串音所构成的峰值更低的高阶串音把标准尺度扩大，将标准传递进待测系统。通过指定各焊点处保偏光纤之间的对轴角度，使焊点间一、二、三阶偏振串音的峰值均匀分布在0～‑120dB的范围内，实现光学相干域偏振系统的在线标定。此方法突破了传统方法的标定极限，实现了动态范围超过100dB的系统的在线标定，其优点是结构简单、易于实现、标定精度高。 | ||||||
| 12 | 用于检测样本内的不均匀性的光学设备，特别是偏振计 | CN201310099961.8 | 2013-03-26 | CN103364348B | 2017-05-31 | M·奥斯特迈耶尔; G·法菲尔 |
| 本发明涉及一种用于分析液体样本（115、315）的光学设备（100、300），特别是偏振计，该光学设备包括：发光系统（101、301、355），该发光系统产生用于平面照射样本（115、315）的光（110、310）；检测系统（135、335），该检测系统设置为位置分辨地检测由于为平面照射所提供的光通过样本透射所导致的光；远心光学器件（129、329），该光学器件包括在样本（115、315）和检测系统（135、335）之间的透镜（131、331），和在透镜（131、331）和检测系统（135、335）之间的透镜（131、331）的焦平面（134、334）内的孔径光阑（133、333）。 | ||||||
| 13 | 레이저빔의 편광측정장치 | KR2019920011966 | 1992-06-30 | KR2019940001623U | 1994-01-03 | 한상철; 이혁기; 유석준 |
| 14 | Frequency domain polarimeter | US063607 | 1993-05-19 | US5420590A | 1995-05-30 | Donald F. Shea |
| The total energy, wave type, orientation and rotation of an incident electromagnetic signal having an unknown polarization is identified through single channel frequency domain signal analysis of the incident electromagnetic wave power as measured by an orthogonally polarized electromagnetic sensor. A controlled switch samples between the power measurements at each orthogonal output of the sensor to generate a signal comprised of a carrier frequency component and two sideband frequency components in the frequency domain. The sampled radio frequency signal is down converted by a single channel receiver to an intermediate frequency where the carrier and one sideband frequency component are separated and coherently shifted to the same frequency. A phase detector and ratiometer measure the relative phase and amplitude differences between the separated carrier and sideband frequency components to identify the wave type, orientation and rotation of the incident electromagnetic signal. In addition to identifying the type, orientation and rotation of the incident electromagnetic wave, the total energy of the incident polarized electromagnetic wave is determined using a single channel polarization diversity system or a single channel polarization insensitive system. | ||||||
| 15 | Athermal channeled spectropolarimeter | US14192543 | 2014-02-27 | US09207123B2 | 2015-12-08 | Julia Craven Jones |
| A temperature insensitive (athermal) channeled spectropolarimeter (CSP) is described. The athermal CSP includes a crystal retarder formed of a biaxial crystal. The crystal retarder has three crystal axes, wherein each axis has its own distinct index of refraction. The axes are oriented in a particular manner, causing an amplitude modulating carrier frequency induced by the crystal retarder to be thermally invariant. Accordingly, a calibration beam technique can be used over a relatively wide range of ambient temperatures, with a common calibration data set. | ||||||
| 16 | Coherent radar and ladar polarimeter | US10631218 | 2003-07-25 | US07495764B1 | 2009-02-24 | Robert W. McMillan; Ernest J. Holder |
| A polarimeter includes a receiver that is configured to receive a first polarization (P1) of the signal and to split the first polarization of the signal into the in-phase (IP1) and quadrature (QP1) components and to receive a second polarization (P2) of the signal and to split the second polarization of the signal into the in-phase (IP2) and quadrature (QP2) components. The polarimeter may also include a processor that is configured to receive each of the in-phase and quadrature components ((IP1), (QP1), (IP2), and (QP2)) of the first and second polarizations and to determine the Stokes polarization vector components (s0, s1, s2, and s3) of the signal. | ||||||
| 17 | Dispersion compensated photoelectric polarimeter | US9700561 | 1961-03-20 | US3196739A | 1965-07-27 | HANS WENKING; JOHANNES FLUGGE |
| 18 | Heterodyne polarimeter with a background subtraction system | US13120211 | 2009-09-23 | US08576405B2 | 2013-11-05 | Doron Goldberg; Zeev Weissman; Yaniv Yacov |
| A polarimeter based on coherent detection and a method for measuring the optical rotation of a polarized light beam by an optically active substance, while enabling the subtraction of background signals, are provided. | ||||||
| 19 | Fiber polarimeter, the use thereof, as well as polarimetric method | US10147143 | 2002-05-15 | US06816260B2 | 2004-11-09 | Jens Peupelmann; Egbert Krause; Adalbert Bandemer |
| A fiber polarimeter has one or more oblique fiber Bragg gratings disposed one behind the other in a fiber. The fiber Bragg gratings couple out portions of a light wave input to the fiber depending on its polarization. For more than one fiber Bragg grating a wave plate is disposed in the fiber between consecutive fiber Bragg gratings. The portions of the light wave from the fiber Bragg grating(s) are detected to produce measurement data that is used to calculate four Stokes parameters for determining polarization, degree of polarization and/or power of the light wave. | ||||||
| 20 | Fast optical stokes polarimeter | US09947147 | 2001-09-05 | US06765672B1 | 2004-07-20 | David L. Veasey |
| Methods and apparatus for optical Stokes polarimetry are provided. A polarimeter according to this invention includes a rotatable waveplate, including a variable birefringent material, and a polarizer optically downstream from the waveplate. The polarimeter can be integrated into a guided wave structure. | ||||||
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