以往，已知有将由聚酯纤维等制成的纤维结构体作为衬垫体使用的 座椅(例如参照专利文献1)。
专利文献1中记载的座椅中所用的纤维结构体形成如下状态，即， 将在由非弹性聚酯系卷曲短纤维集合物制成的基质纤维中、作为粘接成 分分散·混入有热粘接性复合短纤维的织物沿着其长度方向以林立形态 依次折叠的状态。即，该纤维结构体是将织物折叠成手风琴状而形成规 定厚度的材料。
专利文献1中记载的座椅中，采用如下构成：将该纤维结构体在就 座部、靠背部中分别层叠多个而形成衬垫体，并将该衬垫体用表皮覆盖 的构成。所以，该座椅中，由于织物的林立方向(衬垫体的厚度方向) 朝向就座时的载荷方向，因此自然具有透气性，在载荷方向上具有适当 的硬度，可以分散载荷。由此，利用该座椅，可以具有在以往普遍使用 的聚氨酯中所没有的柔软的触感。

专利文献1的座椅中，由于形成纤维的长度方向沿着载荷方向的结 构，因此可以在维持柔软的触感的同时支承足够的载荷。
但是，专利文献1的座椅中，由于就座部及靠背部只是将手风琴状 的纤维结构体层叠多个而形成的，因此虽然可以获得柔软的触感，但是 作为座椅来说有耐久性差的问题。
另一方面，如果为了提高耐久性而增加纤维结构体的层叠片数，则 虽然可以获得一定程度的硬度，但是会有丧失纤维结构体独特的柔软触 感的不良状况。
本发明的目的在于，提供将以林立状态折叠的规定厚度的纤维结构 体层叠多个后能够确保柔软的触感和耐久性两方面的衬垫体及座椅以 及它们的制造方法。
本发明的衬垫体是将混合有主体纤维和粘合纤维的纤维结构体利 用具有规定形状空腔的成形模具进行成形而成的，其特征是，该衬垫体 是将上述纤维结构体层叠多个而形成的，在上述所层叠的多个纤维结构 体中，包含第一纤维结构体、对厚度方向载荷的挠曲程度小于该第一纤 维结构体的第二纤维结构体，将上述第一纤维结构体配设于比上述第二 纤维结构体更靠近上述衬垫体的受到来自外部载荷的载荷承受面侧。
如此所述，本发明的衬垫体由于在受到来自外部的载荷的载荷承受 面侧配设有挠曲程度大的第一纤维结构体，因此受到由就座等造成的外 部载荷后在载荷方向较大地挠曲。由此，就可以在就座时对就座者赋予 柔软的触感。
另外，由于第二纤维结构体对厚度方向载荷的挠曲程度小于第一纤 维结构体，因此保持一定程度的硬度，由此即使对第一纤维结构体施加 厚度方向的载荷，也可以支承它并分散载荷。所以，就很难在载荷方向 上永久变形(へたり)，从而可以确保耐久性。
如此所述，根据本发明的衬垫体，可以实现柔软的触感和耐久性两 方面。
另外，优选上述第一纤维结构体用与上述第二纤维结构体大致相同 的纤维材料形成，并且形成为低于上述第二纤维结构体的纤维密度。
在该情况下，上述第一纤维结构体的纤维密度优选为10～20kg/m3， 上述第二纤维结构体的纤维密度优选为20～35kg/m3。
如此所述，通过将第一纤维结构体和第二纤维结构体用大致相同的 纤维材料形成，并使纤维密度不同，就可以制成挠曲程度不同的物质。
另外，由于第一纤维结构体与第二纤维结构体用大致相同的纤维材 料形成，因此在衬垫体废弃时就不需要依照纤维材料来区分纤维结构 体，可以节省分类的时间和劳力，由此再循环性就会提高。
另外，优选上述第一纤维结构体与上述第二纤维结构体被赋予外观 上不同的色彩或花纹而能够相互区别。
如此所述，由于第一纤维结构体与第二纤维结构体可以利用外观上 不同的色彩或花纹来相互识别，因此就可以利用目视对纤维结构体相互 之间进行确认、区别。由此，就可以将纤维结构体配置于应当配置的适 当的位置。所以，就可以可靠地防止衬垫体制造时的误装。
另外，本发明的座椅，具有衬垫体和支承该衬垫体的座椅框架，其 特征是，上述衬垫体使用了上述任意一项中所述的衬垫体。
如此所述，由于本发明的座椅如上所述地使用具有柔软的触感和耐 久性的衬垫体，因此就会成为具有就座时的柔软的触感、对由就座造成 的载荷的耐久性两方面的座椅。
本发明的衬垫体的制造方法是由纤维结构体制成的衬垫体的制造 方法，其特征是，至少具备：纤维结构体形成工序，其中，将混合有主 体纤维和粘合纤维的织物(web)以规定长度依次折叠而成叠层状态， 从而形成纤维结构体；纤维结构体配置工序，其中，在将上述纤维结构 体中所含的第一纤维结构体、对厚度方向载荷的挠曲程度小于该第一纤 维结构体的第二纤维结构体中的上述第一纤维结构体配置于比上述第 二纤维结构体更靠近上述衬垫体中的上述载荷承受面侧的状态下，将这 些纤维结构体在具有规定形状空腔的成形模具内层叠并以压缩的状态 配置；成形工序，其中，将上述成形模具内的纤维结构体进行热成形而 形成衬垫体。
如此所述，本发明的衬垫体的制造方法通过将第一纤维结构体和第 二纤维结构体在成形模具内层叠并以压缩的状态配置后进行热成形，就 可以在成形模具内进行一体成形。由此，与将第一纤维结构体和第二纤 维结构体用粘接剂等粘接的情况相比，可以省略粘接工序，这样就可以 缩短在衬垫体制造中所用的生产节拍时间(tact time)。
在该情况下，优选在上述成形工序中，在高于大气压的气压下，通 过形成于上述成形模具的模具面上的蒸气孔，向上述纤维结构体吹送蒸 气。
如此所述，本发明的衬垫体的制造方法在形成有蒸气孔的成形模具 内以压缩状态配置纤维结构体，在高于大气压的气压下向纤维结构体吹 送蒸气。这样，向成形模具吹送的蒸气可以在不发生绝热膨胀地保持为 成形温度的同时，通过形成于成形模具的蒸气孔而穿过纤维结构体内 部。此时，由于蒸气的热容量大于热风的，因此利用本发明，可以在短 时间内将纤维结构体成形，成形时间被大幅度地缩短。另外，由于通过 缩短成形时间，加热处理纤维结构体的时间就会变短，因此可以使得成 形后的衬垫体的手感良好。
另外，在该情况下，优选在上述成形模具中，与对应于上述载荷承 受面的区域相比，在对应于配置有上述第二纤维结构体的非载荷承受面 侧的区域，形成更多上述蒸气孔，在上述成形工序中，通过上述非载荷 承受面侧的上述蒸气孔，向上述纤维结构体吹送蒸气。
如此所述，本发明的衬垫体的制造方法，由于成形模具中载荷承受 面侧的蒸气孔数多于非载荷承受面侧，因此从非载荷承受面侧导入成形 模具内的蒸气的量就多于从载荷承受面侧导入的蒸气的量。由于如果所 供给的蒸气量变多，则利用热成形而熔接固定的纤维数就会增加，因此 纤维结构体的结构就会变得牢固，硬度增加。由此，配置于非载荷承受 面侧的第二纤维结构体的表层的硬度就会大于配置于载荷承受面侧的 第一纤维结构体的表层的硬度。即，受到来自外部的载荷的载荷承受面 侧能够增大对载荷的挠曲程度，并且非载荷承受面侧能够减小对载荷的 挠曲程度。
所以，就可以提供具有就座时的柔软的触感、对由就座造成的载荷 的耐久性两方面的衬垫体。
本发明的座椅的制造方法是具有衬垫体和支承该衬垫体的座椅框 架的座椅的制造方法，其特征是，至少具备：利用上述的衬垫体的制造 方法形成上述衬垫体的工序，在上述座椅框架上安装上述衬垫体的工 序。
如此所述，由于本发明的座椅的制造方法如上所述使用具有柔软的 触感和耐久性的衬垫体，因此可以提供具有就座时的柔软的触感、对由 就座造成的载荷的耐久性两方面的座椅。
根据本发明，由于在受到来自外部的载荷的载荷承受面侧，配设有 挠曲程度大的第一纤维结构体，因此就会因受到由就座等造成的来自衬 垫体外部的载荷而充分地较大地挠曲。另外，由于第二纤维结构体对厚 度方向载荷的挠曲程度小于第一纤维结构体，因此保持一定程度的硬 度，由此即使施加厚度方向的载荷，也可以将其支承。所以，就可以实 现柔软的触感和耐久性两方面。
附图说明
图1是座椅的说明图。
图2是织物的纤维方向的说明图。
图3是片状纤维结构体的制造工序的说明图。
图4是片状纤维结构体层叠前的说明图。
图5是成形模具的说明图。
图6是衬垫体的制造工序的说明图。
图7是衬垫体的制造工序的说明图。
图8是衬垫体的剖面说明图。
图9是表示将座椅的就座部沿宽度方向切割后的状态的剖面图。
符号说明
1  座椅
2  织物
4a 低密度片状纤维结构体(第一纤维结构体)
4b 高密度片状纤维结构体(第二纤维结构体)
4cU 字形片状纤维结构体
4d 凸型片状纤维结构体
10 就座部
10a 就座面(载荷承受面)
10b 背面(非载荷承受面)
11，21 衬垫体
13、23 表皮
15、25 座椅框架
17 调整索(trim cord)
19 卡合部
20 靠背部
40 成形模具
40a 空腔
41 第一模具
42 第二模具
43 蒸气孔
50 高压蒸气成形机
61 驱动辊
62 热风吸入式热处理机
a 构成织物的纤维
b 织物的长度方向
c 构成织物的纤维方向
θ 纤维的长度方向与织物的长度方向的夹角

下面，基于附图对本发明的一种实施方式进行说明。而且，以下所 说明的构件、配置等并非限定本发明的内容，而是可以在本发明的主旨 的范围内进行各种改变的内容。
图1～图8是有关本发明的一种实施方式的图，图1是座椅的说明 图，图2是织物的纤维方向的说明图，图3是片状纤维结构体的制造工 序的说明图，图4是片状纤维结构体层叠前的说明图，图5是成形模具 的说明图，图6、图7是衬垫体的制造工序的说明图，图8是衬垫体的 剖面说明图。
本例的座椅1可以应用于车、电车、飞机等的座椅中，也可以应用 于办公椅、看护椅等各种椅子等中。本例的座椅1如图1所示，具有就 座部10、靠背部20。就座部10、靠背部20分别在座椅框架15、25中 放置有衬垫体11、21，衬垫体11、21形成由表皮13、23覆盖的构成。
对于本例的衬垫体，以就座部10的衬垫体11为例，对其形成工序 (衬垫体形成工序)进行说明。对于衬垫体21也是用相同的方法形成 的。本例的衬垫体11如后所述是利用如下的工序形成的，即，形成将 织物2折叠成林立形态的作为纤维结构体的片状纤维结构体(纤维结构 体形成工序)；将该片状纤维结构体以规定的形状裁割后层叠多个，在 配置于在模具面上形成有多个作为透气孔的蒸气孔43的成形模具40内 后(纤维结构体配置工序)；将成形模具40以压紧的状态在高压蒸气成 形机50内进行高压蒸气成形(成形工序)。
首先，使用图2及图3，对用于形成本例的衬垫体11的织物2进行 说明。织物2是在由非弹性卷曲短纤维的集合物制成的基质纤维中、作 为粘接成分分散·混合有热粘接性复合短纤维的材料，所述热粘接性复合 短纤维的熔点低于该非弹性卷曲短纤维，且具有至少120℃以上的熔点。
对于本例的织物2来说，其是将作为非弹性卷曲短纤维的非弹性聚 酯系卷曲短纤维、和热粘接性复合短纤维以使纤维的方向主要朝向长度 方向的方式混棉而成的材料，所述热粘接性复合短纤维由具有比构成非 弹性聚酯系卷曲短纤维的聚酯聚合物的熔点低40℃以上的熔点的热塑 性弹性体和非弹性聚酯制成。本例的织物2具有至少30kg/m3的蓬松性， 并且在热粘接性复合短纤维相互之间、以及在热粘接性复合短纤维与非 弹性聚酯系卷曲短纤维之间，形成有立体的纤维交叉点。
本例中，作为非弹性聚酯系卷曲短纤维，使用因各向异性冷却而具 有立体卷曲的单丝纤度为12旦、纤维长度为64mm的空心聚对苯二甲 酸乙二醇酯纤维。
非弹性聚酯系卷曲短纤维可以使用由通常的聚对苯二甲酸乙二醇 酯、聚对苯二甲酸亚丙基酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚对苯二甲酸亚 己基酯、聚对苯二甲酸亚丁基酯、聚对苯二甲酸-1，4-环己烷二甲酯、 聚新戊内酯或它们的共聚酯制成的短纤维或者这些纤维的混棉体或由 上述的聚合物成分中的两种以上制成的复合纤维等。这些短纤维中优选 的是聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸亚丙基酯或聚对苯二甲酸丁 二醇酯的短纤维。另外，也可以使用：由在固有粘度方面相互不同的两 种聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸亚丙基酯或它们的组合制成， 并利用热处理等使卷曲具有微卷曲的潜在卷曲纤维。
另外，短纤维的截面形状可以是圆形、扁平、异形或空心中的任意 一种。该短纤维的粗度优选处于2～200旦，特别优选处于6～100旦的 范围。而且，如果短纤维的粗度小，则多为虽然柔软性提高、但是衬垫 体的弹性降低的情况。
另外，如果短纤维的粗度过大，则操作性，特别是织物2的形成性 就会恶化。另外，构成条数也会过少，与热粘接性复合短纤维之间形成 的交叉点的数目变少，很可能难以呈现衬垫体的弹性，同时耐久性也会 降低。另外，手感也会变得过于粗硬。
本例中，作为热粘接性复合短纤维，使用单丝纤度为6旦、纤维长 度为51mm的芯/鞘型热熔接性复合纤维(芯/鞘比＝60/40：重量比)，其 中，鞘成分使用熔点为154℃的热塑性聚醚酯系弹性体，芯成分使用熔 点为230℃的聚对苯二甲酸丁二醇酯。
热粘接性复合短纤维由热塑性弹性体和非弹性聚酯构成。此外，前 者优选占纤维表面的至少1/2。如果以重量比例来说，则前者与后者以 复合比率计算优选处于30/70～70/30的范围。作为热粘接性复合短纤维 的形态，可以是并列、鞘/芯型中的任一种，优选的是后者。在该鞘/芯 型中，非弹性聚酯成为芯，而该芯可以是在同心圆上或成偏心状。特别 是形成偏心型的芯时，由于呈现螺旋状弹性卷曲，因此更为优选。
作为热塑性弹性体，优选聚氨酯系弹性体或聚酯系弹性体。特别优 选后者。作为聚氨酯系弹性体，是利用分子量为500～6000左右的低熔 点多羟基化合物、分子量在500以下的有机二异氰酸酯、分子量在500 以下的链延长剂的反应得到的聚合物，其中，所述低熔点多羟基化合物 例如有二羟基聚醚、二羟基聚酯、二羟基聚碳酸酯、二羟基聚酯酰胺等； 所述有机二异氰酸酯例如有p，p-二苯基甲烷二异氰酸酯、甲苯二异 氰酸酯、异佛尔酮二异氰酸酯、氢化二苯基甲烷二异氰酸酯、苯二甲撑 二异氰酸酯、2，6-二异氰酸酯己酸甲酯、六亚甲基二异氰酸酯等；所 述链延长剂例如有二元醇、氨基醇或三元醇。这些聚合物中，特别优选 的是使用聚丁二醇、或聚-ε-己内酯或者聚己二酸丁二醇酯作为多羟 基化合物的聚氨酯。该情况下，作为有机二异氰酸酯，优选p，p’-二 苯基甲烷二异氰酸酯。另外，作为链延长剂，优选p，p’-二羟基乙氧 基苯及1，4-丁二醇。
另一方面，作为聚酯系弹性体，是将热塑性聚酯作为硬链段、将聚 (亚烷基醚)二醇作为软链段共聚而成的聚醚酯嵌段共聚物，更具体来 说，是由二酸中的至少一种、二醇成分中的至少一种及聚(亚烷基醚) 二醇中的至少一种构成的三元共聚物，其中，所述二酸选自对苯二甲酸、 间苯二甲酸、邻苯二甲酸、萘-2，6-二酸、萘-2，7-二酸、二苯基 -4，4’-二酸、二苯氧基乙烷二酸、3-磺基间苯二甲酸钠等芳香族二 酸，1，4-环己二酸等脂环族二酸，琥珀酸、乙二酸、己二酸、癸二酸、 十二烷二酸、二聚酸等脂肪族二酸，或它们的酯形成性衍生物等；所述 二醇成分选自1，4-丁二醇、乙二醇、1，3-丙二醇、1，4-丁二醇、 1，5-戊二醇、1，6-己二醇、新戊二醇、癸二醇等脂肪族二醇，或1， 1-环己烷二甲醇、1，4-环己烷二甲醇、三环癸烷二甲醇等脂环族二 醇；或它们的酯形成性衍生物等；所述聚(亚烷基醚)二醇是平均分子 量约为400～5000左右的、聚乙二醇、聚(1，2-及1，3-环氧丙烷) 二醇、聚(四亚甲基醚)二醇、环氧乙烷与环氧丙烷的共聚物、环氧乙 烷与四氢呋喃的共聚物等。
如果从与非弹性聚酯系卷曲短纤维的粘接性或温度特性、强度方面 考虑，优选将聚对苯二甲酸丁二醇酯系设为硬链段、将聚氧化丁二醇设 为软链段的嵌段共聚聚醚聚酯。该情况下，构成硬链段的聚酯部分是主 要的酸成分为对苯二甲酸、主要的二醇成分为丁二醇成分的聚对苯二甲 酸丁二醇酯。当然，该酸成分的一部分(通常在30摩尔％以下)也可 以被其他的二酸成分或羟基羧酸成分取代，同样地二元醇成分的一部分 (通常在30摩尔％以下)也可以被丁二醇成分以外的二羟基成分取代。
另外，构成软链段的聚醚部分也可以是被丁二醇以外的二羟基成分 取代了的聚醚。而且，在聚合物中，也可以根据需要配合各种稳定剂、 紫外线吸收剂、增稠支化剂、消光剂、着色剂、其他的各种改良剂等。
对于该聚酯系弹性体的聚合度，以固有粘度计算，优选处于0.8～ 1.7dl/g，特别优选处于0.9～1.5dl/g的范围。如果该固有粘度过低，则 与构成基质的非弹性聚酯系卷曲短纤维形成的热粘合点容易受到破坏。 然而，如果该粘度过高，则在热熔接时难以形成纺锤状的节部。
作为热塑性弹性体的基本的特性，断裂伸长率优选在500％以上， 更优选在800％以上。如果该伸长率过低，则在衬垫体11被压缩，其变 形达到热粘合点时，该部分的结合容易受到破坏。
另一方面，热塑性弹性体的300％的拉伸应力优选在0.8kg/mm2以 下，更优选为0.8kg/mm2。如果该应力过大，则热粘合点难以分散施加 于衬垫体11的力，当衬垫体11被压缩时，热粘合点很可能被该力破坏， 或者即使在未被破坏的情况下，有时也甚至会使构成基质的非弹性聚酯 系卷曲短纤维变形，或使卷曲永久变形。
另外，热塑性弹性体的300％伸长恢复率优选在60％以上，更优选 在70％以上。如果该伸长恢复率低，则即使衬垫体11被压缩而使热粘 合点变形，也很可能难以回到原来的状态。这些热塑性弹性体必须是熔 点低于构成非弹性聚酯系卷曲短纤维的聚合物，并且在用于形成热粘合 点的熔接处理时，不会使卷曲短纤维的卷曲发生热的永久变形。从这一 层意味考虑，其熔点优选比构成短纤维的聚合物的熔点低40℃以上，特 别优选低60℃以上。该热塑性弹性体的熔点例如可以设为120～220℃范 围的温度。
如果该熔点差小于40℃，则以下所述的熔接加工时的热处理温度就 会变得过高，引起非弹性聚酯系卷曲短纤维的卷曲的永久变形，并降低 卷曲短纤维的力学的特性。而且，对于热塑性弹性体，在无法明确地观 察其熔点时，可以取代熔点而观察软化点。
另一方面，作为上述用作复合纤维的热塑性弹性体的另一成分的非 弹性聚酯，采用如前所述的构成形成基质的卷曲短纤维的聚酯系聚合 物，其中，更优选采用聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸亚丙基酯、 聚对苯二甲酸丁二醇酯。
以织物2的重量作为基准，以20～100％、优选30～80％的范围分 散·混有上述的复合纤维。
本例的织物2中，以60：40的重量比率混棉有作为粘合纤维的热 粘接性复合短纤维和作为主体纤维的非弹性卷曲短纤维。
如果复合纤维的分散·混入率过低，则热粘合点的数目就会变少，很 可能衬垫体11容易变形，或者弹性、回弹性及耐久性降低。另外，还 有可能产生所排列的谷沟的破裂。
本例中，将非弹性聚酯系卷曲短纤维、热粘接性复合短纤维以40： 60的重量比率混棉，穿过罗拉梳理机，制成目付为20g/m2的织物2。
本例的织物2以朝向长度方向的纤维比朝向横向的纤维的相对比例 多的方式形成。即，本例的织物2以如下方式形成：满足在每单位体积 中，C≥3D/2、优选C≥2D的关系。
如果调查该连续织物2中的朝向长度方向(连续的方向)的纤维C 与朝向横向(织物的宽度方向)的纤维D的每单位体积的总数，则可以 确认C：D＝2：1。
这里所说的织物2的朝向长度方向的纤维如图2所示，是指纤维的 长度方向与织物2的长度方向的夹角θ满足0°≤θ≤45°的条件的纤维， 所说的朝向横向(织物的宽度方向)的纤维，是指θ满足45°<θ≤90° 的纤维。图中，符号a表示构成织物的纤维，符号b表示织物的长度方 向(伸出方向)，符号c表示构成织物的纤维方向。
另外，对于构成片状纤维结构体的纤维的朝向，所谓沿着片状纤维 结构体的厚度方向及沿着垂直于厚度方向的方向，也是指相对于这些方 向处于±45°的范围。
各纤维所朝向的方向可以通过在织物2的表层部、内层部抽出随机 部位，利用透射型光学显微镜观察来确认。
而且，织物2的厚度在5mm以上，优选在10mm以上，更优选在 20mm以上。通常为5～150mm左右的厚度。
然后，将纤维主要沿着长度方向形成的织物2像手风琴那样折叠， 以达到规定的密度和作为结构体所需的厚度，在复合纤维相互之间、以 及在非弹性聚酯系卷曲短纤维与复合纤维之间形成了立体的纤维交叉 点后，通过在低于聚酯聚合物的熔点并高于热塑性弹性体的熔点(或流 化点)的温度(～80℃)下进行热处理，从而在上述纤维交叉点处将弹 性体成分热熔接，形成挠曲性热粘合点。
具体来说，如图3所示，通过利用辊表面速度为2.5m/分钟的驱动 辊61，向热风吸入式热处理机62(热处理区的长度为5m、移动速度为 1m/分钟)内推入而折叠成手风琴状，利用Struto设备在190℃进行5 分钟处理，制成经热熔接的厚25mm的片状纤维结构体(纤维结构体形 成工序)。
在如此形成的片状纤维结构体中，热粘接性复合短纤维相互之间以 交叉的状态热熔接得到的粘合点、以及热粘接性复合短纤维与非弹性卷 曲短纤维以交叉的状态热熔接得到的粘合点呈分散存在的状态。
由于可以呈现出缓冲性、透气性、弹性，因此片状纤维结构体的密 度优选为5～200kg/m3的范围。
通过将纤维沿着长度方向形成的织物2折叠而形成，片状纤维结构 体的朝向厚度方向的纤维就会多于朝向与厚度方向垂直的方向的纤维， 纤维方向主要与厚度方向平行。也就是说，本例的片状纤维结构体被如 下形成，即，在每单位体积中，在将沿着厚度方向排列的纤维的总数设 为A、将沿着与厚度方向垂直的方向排列的纤维的总数设为B时，则满 足A≥3B/2，优选满足A≥2B的关系。
然后，将片状纤维结构体裁割成规定形状，如图4所示，使其沿纵 向(厚度方向T)层叠。本例中，将低密度片状纤维结构体4a、高密度 片状纤维结构体4b、用于形成衬垫体11的堤部的U字形的U字形片状 纤维结构体4c、用于形成在两腿之间略为突出的凸部的凸型片状纤维结 构体4d这4种片状纤维结构体4a～4d分别裁割成规定形状，在低密度 片状纤维结构体4a与高密度片状纤维结构体4b之间，夹持U字形片状 纤维结构体4c和凸型片状纤维结构体4d。
而且，该图中，将衬垫体11的宽度方向用W表示，将长度方向用 L表示，将厚度方向用T表示。
本例中，将低密度片状纤维结构体4a、纤维密度高于其的高密度片 状纤维结构体4b层叠。热成形前的低密度片状纤维结构体4a的纤维密 度优选为10～20kg/m3，高密度片状纤维结构体4b的纤维密度优选为 20～35kg/m3的范围。
而且，低密度片状纤维结构体4a相当于本发明的第一纤维结构体， 高密度片状纤维结构体4b相当于第二纤维结构体。
低密度片状纤维结构体4a如上所述，由将混合有主体纤维和粘合 纤维的织物2折叠成林立形态的片状纤维结构体形成。低密度片状纤维 结构体4a被配置于座椅1的就座面10a侧(图4的上侧)，具有直接地 或夹隔着表皮间接地承受来自就座者身体的载荷的作用。
高密度片状纤维结构体4b是由以与低密度片状纤维结构体4a实质 上相同的纤维材料构成的片状纤维结构体形成的。高密度片状纤维结构 体4b被配置于座椅1中的座椅框架15侧(图4的下侧)。该高密度片 状纤维结构体4b具有在其上面放置低密度片状纤维结构体4a而支承它 的作用。
这些片状纤维结构体4a～4d被沿其厚度方向T层叠。也就是说， 将纤维方向统一为纵向地层叠。
另外，在片状纤维结构体4a～4d相互顶触的部分，根据需要配设 热熔膜、热熔无纺布、热熔粘接剂等。
将如此层叠后的片状纤维结构体4a～4d配设于如图5所示的成形 模具40中，进行压合(纤维结构体配置工序)。本例的成形模具40由 第一模具41和第二模具42构成。第一模具41是形成衬垫体11中的就 座面10a侧(即表面)的形状的模具，第二模具42是形成衬垫体11中 的座椅框架15侧、即背面10b(非载荷承受面)侧的形状的模具。
当将第一模具41与第二模具42合模时，则形成具有衬垫体11所 需的凹凸形状的空腔40a。另外，在成形模具40的模具面上局部地或者 全面地形成有蒸气孔43。本例中，在第一模具41上基本上不形成蒸气 孔，而在第二模具42上遍及第二模具42的全面地穿设有多个蒸气孔43。
成形模具40是使用铁、钢、铝等金属、玻璃纤维、碳纤维，用树 脂形成的，或者也可以用合成树脂的某种形成。
图6是将片状纤维结构体4a～4d配置于内部并将成形模具40合模 后的状态的剖面图。片状纤维结构体4a～4d在自然状态下，以容积计 算被制成比成形模具40的空腔40a大1.2～3.0倍左右。所以，在合模 时，片状纤维结构体4a～4d就变成被压缩成空腔40a的形状的状态。
低密度片状纤维结构体4a以其上面与第一模具41的内壁面顶触的 方式被收容于空腔40a内。另外，高密度片状纤维结构体4b以其下面 与第二模具42的内壁面顶触的方式被配置于空腔40a内。
然后，如图7所示，将在内部配设有片状纤维结构体4a～4d的成 形模具40放入高压蒸气成形机50内。在高压蒸气成形机50的上部， 形成有未图示的蒸气导入口，从而可以从高压蒸气成形机50的外部向 高压蒸气成形机50内导入高压蒸气。
在高压蒸气成形机50内，将第二模具42朝向垂直上方、将第一模 具41朝向垂直下方地设置成形模具40。在向成形模具40吹送了蒸气后， 冷却，脱模，得到衬垫体11(冷却·脱模工序)。
本例的成形工序中，控制高压蒸气成形机50内的温度，以便能够 向成形模具40吹送成形温度的蒸气。
这里，所谓成形温度是指，在作为粘合纤维的热粘接性复合短纤维 的熔点以上、即在热塑性弹性体的熔点以上，并低于作为主体纤维的基 质纤维(非弹性卷曲短纤维)的熔点的温度。
为了将蒸气设为成形温度，首先利用未图示的加热器将高压蒸气成 形机50内的温度升温到成形温度，并且将高压蒸气成形机50内的气压 从周边大气压(约1atm)升压到至少成形温度下的蒸气的饱和蒸气压 以上。
本例中，由于粘合纤维的熔点约为154℃，因此将成形温度设定为 在其以上的161℃。此外，本例中，作为热传导物质向成形模具40吹送 水蒸气(H2O)后，以大约30秒将高压蒸气成形机50内升温到成形温 度161℃，并且将高压蒸气成形机50内升压到成形温度161℃成为沸点 的气压约5.5atm(约0.557MPa)。即，在成形温度161℃下的饱和蒸气 压约为5.5atm。
成形工序中，在将高压蒸气成形机50内保持为成形温度及规定压 力的状态下，向成形模具40吹送成形温度的水蒸气。本例中，向成形 模具40吹送蒸气大约1分10秒而成形。
其后，以约1分钟将高压蒸气成形机50内降温到成形温度以下， 并且减压至周边大气压。此后，将成形模具40从高压蒸气成形机50内 取出，将成形模具40冷却(冷却工序)，从成形模具40中将经热成形 的衬垫体11脱模(脱模工序)。
本例中，利用高压蒸气成形机50将衬垫体11热成形的生产节拍时 间可以设为约3～5分钟。
通过像这样吹送成形温度的蒸气，蒸气就会从成形模具40的蒸气 孔43进入具有透气性的片状纤维结构体4a～4d内，从其他的蒸气孔 43向成形模具40外部排出。片状纤维结构体4a～4d以压缩状态被配 设于成形模具40内，利用蒸气热，热粘接性复合短纤维之间，以及热 粘接性复合短纤维与非弹性卷曲短纤维的交叉点被热熔接，形成成形模 具40的空腔40a的形状。
另外，配设于片状纤维结构体4a～4d之间的热熔膜、热熔无纺布、 热熔粘接剂等因蒸气热而熔融，从而将片状纤维结构体4a～4d之间粘 合。
如此所述，通过利用蒸气将片状纤维结构体4a～4d内的纤维之间 热熔接，并且热熔膜、热熔无纺布、热熔粘接剂等将片状纤维结构体4a～ 4d之间粘合，就可以形成规定形状的衬垫体11。而且，根据需要可以 在表面加入布帛，也可以在片状纤维结构体4a～4d之间加入钢铁等的 金属丝。
如果像本例那样，在升压到饱和蒸气压的高压蒸气成形机50内向 成形模具40吹送成形温度的蒸气，则可以大幅度地缩短成形时间。即， 由于成形温度的蒸气与热风相比热容量更大，因此可以使粘合纤维在短 时间内熔融。
而且，在大气压下向成形模具吹送高压蒸气的情况下，由于高压蒸 气立即绝热膨胀而使温度降低，因此很难使成形温度的蒸气到达纤维体 内。由此，仍然需要很长的成形时间。
另外，本例中，由于通过大幅度地缩短成形时间，而使纤维暴露于 热中的时间变短，因此还可以使得所成形的衬垫体11的手感良好。
本例的衬垫体11是将纤维的方向朝向厚度方向T的片状纤维结构 体4a～4d层叠后进行高压蒸气成形的。所以，构成衬垫体11的纤维就 被排列为沿着就座者就座于座椅1时载荷所施加的方向。利用此种构成， 本例的衬垫体11具有透气性，并且可以在应力方向上确保适度的硬度， 另外，应力的分散性、耐久性也很优异。
另外，本例的衬垫体11是利用成形模具40以压缩的状态成形的， 可以制成与成形模具40的空腔40a的形状相应的、三维的复杂的凹凸 形状。此时，也可以根据在成形模具40内的压缩度，局部地调整缓冲 感。
本例的成形模具40被配置成将第二模具42朝向垂直上方，也就是 朝向蒸气导入口侧。另外，第二模具42的蒸气孔43被制成多于第一模 具41的蒸气孔43的数目。由此，从第二模具42的蒸气孔43导入空腔 40a内的蒸气的量就会多于从第一模具41的蒸气孔43导入的蒸气的量。
从第二模具42的蒸气孔43导入的蒸气通过形成于第二模具42的 侧面的蒸气孔或形成于第一模具41的侧面的蒸气孔而从空腔40a内排 出。将该蒸气的流动在图7中用虚线箭头表示。
而且，本例的成形模具40中，在第一模具41中的对应于就座面10a 的区域未形成蒸气孔。这样，如后所述，就可以降低就座面10a的硬度， 对就座者赋予柔软的触感。
本例中，由于从第二模具42导入的蒸气的量多于从第一模具41导 入的量，因此供给到配置于第二模具42侧的高密度片状纤维结构体4b 的热量就会多于供给到配置于第一模具41侧的低密度片状纤维结构体 4a的热量。由于如果所供给的热量多，则纤维可以利用热成形在短时间 内熔融而利用热熔接将很多纤维粘合，因此硬度变高。
另外，高密度片状纤维结构体4b由于纤维密度高，纤维相互之间 紧密地接触，因此与纤维密度低的纤维结构体相比，利用热成形粘合的 纤维数增多，所以硬度就会变高。
另一方面，在第一模具41上基本上未形成蒸气孔，特别是在对应 于就座面的区域完全未形成蒸气孔。由此，供给到低密度片状纤维结构 体4a的热量很少，特别是在对应于就座面的区域中温度上升变得非常 缓慢。如此所述，对于低密度片状纤维结构体4a来说，由于利用热熔 接而粘合的纤维数变少，因此硬度降低。
另外，由于低密度片状纤维结构体4a纤维密度低，纤维相互之间 的间隔稀疏，因此与纤维密度高的纤维结构体相比，利用热成形而粘合 的纤维数变少，所以硬度降低。
由此，低密度片状纤维结构体4a与高密度片状纤维结构体4b相比， 表层的硬度降低，对于由就座者的就座造成的载荷，在厚度方向T挠曲 的程度变大。
另一方面，由于高密度片状纤维结构体4b与低密度片状纤维结构 体4a相比硬度变高，因此可以提高对于由就座造成的厚度方向T载荷 的耐久性。
所以，就可以提供具有就座时的柔软的触感、对由就座造成的载荷 的耐久性两方面的衬垫体11。
图8中表示脱模后的衬垫体11的剖面图。图8表示将图1的座椅1 的衬垫体11沿向视A-A’方向切割而成的剖面形状。
如该图所示，本例的衬垫体11是在将低密度片状纤维结构体4a、 高密度片状纤维结构体4b、用于形成衬垫体11的堤部的U字形的U字 形片状纤维结构体4c、用于形成在两腿之间略为突出的凸部的凸型片状 纤维结构体4d沿厚度方向T层叠的状态下热成形而成的材料。
在低密度片状纤维结构体4a与高密度片状纤维结构体4b、低密度 片状纤维结构体4a与U字形片状纤维结构体4c、低密度片状纤维结构 体4a与凸型片状纤维结构体4d、高密度片状纤维结构体4b与U字形 片状纤维结构体4c、高密度片状纤维结构体4b与凸型片状纤维结构体 4d顶触的部分，分别配设有热熔膜、热熔无纺布、热熔粘接剂等，从 而将这些纤维结构体相互粘接。
高密度片状纤维结构体4b以纤维密度高于低密度片状纤维结构体 4a的方式形成。本例中，低密度片状纤维结构体4a热成形后的纤维密 度为10～20kg/m3左右，高密度片状纤维结构体4b热成形后的纤维密 度为20～35kg/m3左右。
如此所述，本例的衬垫体11是将低密度片状纤维结构体4a、高密 度片状纤维结构体4b层叠而成的材料，并且在就座面10a侧配设有纤 维密度低的低密度片状纤维结构体4a。
这里，在纤维密度低的情况下，由于是纤维之间的间隙很多的结构， 因此片状纤维结构体对厚度方向T载荷的挠曲程度大。相反，在纤维密 度高的情况下，由于纤维之间的间隙少，纤维相互之间紧密地接触，因 此片状纤维结构体对厚度方向T载荷的挠曲程度小。
而且，本说明书中所说的挠曲程度大是指，对于所施加的载荷，纤 维结构体沿载荷方向变形的程度大，具体来说包括如下两方面的意思， 即，对于载荷、纤维结构体沿载荷方向压缩的压缩率高，以及纤维结构 体的形状在载荷方向上弯曲的程度大。
相反，所谓挠曲程度小是指，对于所施加的载荷，纤维结构体沿载 荷方向变形的程度小，具体来说包括如下两方面的意思，即，对于载荷、 纤维结构体沿载荷方向压缩的压缩率低，以及纤维结构体的形状在载荷 方向上弯曲的程度小。
如此所述，通过将对朝向厚度方向T载荷的挠曲量大的低密度片状 纤维结构体4a配置于就座面10a侧，受到来自就座者的身体的载荷后 纤维结构体就会沿厚度方向T充分地很大地挠曲(图中的箭头F1)。所 以，本例的衬垫体11可以在就座时对就座者赋予柔软的触感。
另外，由于支承低密度片状纤维结构体4a的高密度片状纤维结构 体4b对于厚度方向T载荷的挠曲量小(图中箭头F2)，因此难以在载 荷方向永久变形，由此就可以确保衬垫体11的耐久性。
优选将低密度片状纤维结构体4a以纤维密度比高密度片状纤维结 构体4b低5～25kg/m3左右的方式形成。
在纤维密度的差小于5kg/m3的情况下，高密度片状纤维结构体4b 的挠曲量变得过大，无法获得适度的硬度，很难维持衬垫体11的耐久 性。相反在纤维密度的差大于25kg/m3的情况下，由于衬垫体11整体 的硬度过度增加，因此就会丧失表面的柔软的触感。
U字形片状纤维结构体4c被配设于低密度片状纤维结构体4a与高 密度片状纤维结构体4b之间。本例的U字形片状纤维结构体4c是由与 低密度片状纤维结构体4a或高密度片状纤维结构体4b大致相同的纤维 材料制成的。
另外，凸型片状纤维结构体4d也相同地被配设于低密度片状纤维 结构体4a与高密度片状纤维结构体4b之间。该凸型片状纤维结构体 4d也是由与低密度片状纤维结构体4a或高密度片状纤维结构体4b大 致相同的纤维材料制成的。
而且，虽然本例的衬垫体11是利用U字形片状纤维结构体4c和凸 型片状纤维结构体4d进行堤部与凸部的形成，然而也可以不使用这些 片状纤维结构体，而仅利用空腔40a的形状来形成堤部或凸部。
另外，低密度片状纤维结构体4a、高密度片状纤维结构体4b、U 字形片状纤维结构体4c、凸型片状纤维结构体4d都可以用相同的纤维 材料制成。由此，在因衬垫体11的损伤或寿命完结而将衬垫体11废弃 之时，可以省去分类的时间，所以可以提高再循环性。
而且，本例中，作为衬垫体11，对于将低密度片状纤维结构体4a 和高密度片状纤维结构体4b各层叠1片的例子进行了说明，然而也可 以将各个纤维结构体层叠多个。该情况下，优选根据衬垫体11所必需 的触感、耐久性、尺寸等，来调整层叠片数。
例如，在想要进一步提高就座面10a的触感的情况下，将低密度片 状纤维结构体4a层叠2片或其以上的片数。相反，在想要进一步提高 衬垫体11的耐久性的情况下，将高密度片状纤维结构体4b层叠2片或 其以上的片数。
通过像这样增减纤维结构体的层叠片数，就可以制成具有所需的触 感或耐久性的衬垫体11。
另外，由于低密度片状纤维结构体4a与高密度片状纤维结构体4b 除了纤维密度不同以外没有差异，因此很难从外观上识别。由此，在衬 垫体11的制造时就有可能在向成形模具40内配设之时弄错配置位置地 组装。该情况下，将会在就座面10a侧配设纤维密度高的高密度片状纤 维结构体4b，从而难以提供柔软的触感的衬垫体。
所以，将低密度片状纤维结构体4a与高密度片状纤维结构体4b分 别设为不同的色彩。通过像这样使色彩不同，就会使得容易利用目视进 行确认、区别，从而可以在组装时将规定的片状纤维结构体可靠地配置 于规定位置。
将低密度片状纤维结构体4a及高密度片状纤维结构体4b设为不同 的色彩时，可以举出例如在原材料的非弹性卷曲短纤维或热粘接性复合 短纤维中加入颜料等方法。通过像这样加入颜料，就可以将低密度片状 纤维结构体4a及高密度片状纤维结构体4b设为不同的色彩。
作为添加到短纤维中的颜料，可以使用纤维的染色中所用的各种彩 色颜料、黑色颜料等。另外，作为颜料的材料，有无机材料、有机材料。
作为彩色颜料的例子，可以举出钛黄、黄色氧化铁、铬黄、红色氧 化铁、群青、普鲁士蓝、钴蓝、铝粉、铜粉、银粉、金粉、锌粉末、重 晶石粉、颜料黄、钼橙、永固黄、永固红、硫化坚牢红、硫化坚牢橙、 坚牢紫、坚牢猩红、酞菁绿、阴丹士林蓝等。
作为黑色颜料的例子，可以举出炭黑、石墨、铁黑、滑石等。
作为白色颜料的例子，可以举出氧化锌、二氧化钛等。
这些颜料可以通过在制造织物2之时混合而将纤维结构体的整体或 局部染色。
在将这些颜料混合到短纤维中之时，也可以事先使用各种表面处理 剂对颜料的表面进行表面处理。作为此种表面处理剂，例如可以使用硅 烷偶联剂、钛偶联剂、锆偶联剂、铝偶联剂等。
作为纤维结构体中的颜料的含量，优选为0.01～10重量％左右。在 含量少于0.01重量％的情况下，纤维结构体的发色不足，很难利用目视 来确认、区别纤维结构体的种类。另一方面，在多于10重量％的情况 下，会有颜料的量过多而产生颜料的凝聚、或纤维结构体的结构变脆、 或在热成形时颜料溶出而附着于表皮上等不良状况。
低密度片状纤维结构体4a与高密度片状纤维结构体4b既可以双方 都被着色，也可以只是任意一方被着色。另外，既可以将这些片状纤维 结构体的整体着色，也可以仅将能够目视的一部分着色。
虽然上述的例子中是通过使低密度片状纤维结构体4a与高密度片 状纤维结构体4b的色彩不同而能够相互区别，然而也可以通过在低密 度片状纤维结构体4a与高密度片状纤维结构体4b的一方或双方的能够 目视的位置标记相互不同的花纹而能够将双方区别。
以上是针对衬垫体11的说明，然而对于靠背部的衬垫体21也可以 同样地形成。对于衬垫体21，也是就座者就座时载荷所施加的方向为衬 垫体21的厚度方向。所以，为了在应力方向上确保硬度或应力的分散 性、耐久性，最好将片状纤维结构体在应力所施加的方向上层叠，通过 在成形模具40内进行高压蒸气成形，而制成三维的形状。此外，通过 将如此形成的衬垫体11、21配设于座椅框架15、25中，用表皮13、23 覆盖，就可以形成座椅1(组装工序)。
而且，在形成衬垫体11时，也可以将表皮13与片状纤维结构体4a～ 4d夹隔着热熔膜、热熔无纺布、热熔粘接剂等层叠，将它们配设于成 形模具40中，进行高压蒸气成形。如果如此操作，则可以将表皮13与 衬垫体11一体地形成。对于表皮23也相同。
在像这样用表皮13覆盖片状纤维结构体4a～4d，将它们配置于成 形模具40内，进行高压蒸气成形的情况下，当成形温度过高时，则有 可能使表皮13掉色。所以，该情况下，最好将成形温度设定为低于将 表皮13染色的染料的熔融温度。
另外，上述实施方式中，虽然是向成形模具40吹送水蒸气，然而 并不限定于此，可以使用对纤维不造成不良影响的热传导物质。即，通 过将高压蒸气成形机50内的压力升高，使得所需的成形温度达到所选 择的热传导物质的沸点，就可以向成形模具40吹送所选择的热传导物 质的蒸气。
另外，上述实施方式中，虽然是使用将织物2折叠成手风琴状而形 成的片状纤维结构体4a～4d作为纤维结构体来形成衬垫体11，然而并 不限定于此，例如作为纤维结构体也可以使用将织物2沿厚度方向层叠 多个而成的材料，还可以使用分散·混合有主体纤维和粘合纤维的原纤维 集合物。
另外，上述实施方式中，虽然是在就座部10及靠背部20中，使 用将片状纤维结构体4a～4d层叠而进行了高压蒸气成形的衬垫体11、 21，然而并不限定于此，也可以在扶手或头靠(head rest)等就座者的 载荷所施加的部位，使用将片状纤维结构体4a～4d层叠而进行了高压 蒸气成形的衬垫体。
下面，对使用了衬垫体11的座椅进行详细说明。图9是表示将座 椅的就座部沿宽度方向切割的状态的剖面图，(a)是表示就座部的整体 的图，(b)是将(a)的用圆圈包围的区域放大表示的图。
如图9(a)所示，就座部10具备衬垫体11、表皮13、座椅框架 15。如图9(b)所示，衬垫体11的表面由表皮13覆盖，在表皮13的 末端缝接有树脂制的调整索17。调整索17截面制成近似J字形，从而 可以在形成于头端侧的弯曲部挂接绳子等构件。
另一方面，在座椅框架15的内侧，突设有卡合部19。在卡合部19 的头端侧设有金属丝。通过将调整索17的弯曲部挂接在卡合部19的金 属丝上，而将表皮13固定于座椅框架15上。
接下来，对制造车辆用座椅的就座部10的方法进行详细说明。
首先，在高压蒸气成形前的衬垫体11的表面贴附热熔膜，将其表 面用表皮13覆盖。然后，将用表皮13覆盖了表面的衬垫体11放入高 压蒸气成形机内而进行高压蒸气成形，将衬垫体11与表皮13一体地形 成。
将成形后的衬垫体11从高压蒸气成形机中取出，放置一会儿而干 燥。干燥后，在表皮13的末端部缝接树脂制的调整索17。然后，牵拉 表皮13的末端侧而除去就座部10表面的折皱，将调整索17挂接在卡 合部19上。
以上虽然是对座椅1中的就座部10的说明，然而靠背部20也可以 利用相同的工序来制造。
专利文献1：日本特开平8-318066号公报
权利要求书(按照条约第19条的修改)
1.一种衬垫体，将混合有主体纤维和粘合纤维的纤维结构体利用 具有规定形状空腔的成形模具进行成形而成，其特征是，
该衬垫体是将所述纤维结构体层叠多个而形成的，
在所述层叠的多个纤维结构体中，包含第一纤维结构体、以及对厚 度方向载荷的挠曲程度小于该第一纤维结构体的第二纤维结构体，
将所述第一纤维结构体配设于比所述第二纤维结构体更靠近所述 衬垫体的受到来自外部载荷的载荷承受面侧。
2.根据权利要求1所述的衬垫体，其特征是，所述第一纤维结构体 用与所述第二纤维结构体大致相同的纤维材料形成，并且形成为低于所 述第二纤维结构体的纤维密度。
3.根据权利要求2所述的衬垫体，其特征是，所述第一纤维结构体 的纤维密度为10～20kg/m3，所述第二纤维结构体的纤维密度为20～ 35kg/m3。
4.根据权利要求1所述的衬垫体，其特征是，所述第一纤维结构体 与所述第二纤维结构体被赋予外观上不同的色彩或花纹而能够相互区 别。
5.根据权利要求1所述的衬垫体，其特征是，所述衬垫体是在高 于大气压的气压下、通过形成于所述成形模具的模具面的蒸气孔向所述 纤维结构体吹送蒸气而成形的。
6.根据权利要求5所述的衬垫体，其特征是，所述气压是在所述 粘合纤维的熔点以上并且低于所述主体纤维的熔点的温度下的饱和蒸 气压。
7.根据权利要求1所述的衬垫体，其特征是，在所述成形模具中， 与对应于所述载荷承受面的区域相比，在对应于配置有所述第二纤维结 构体的非载荷承受面侧的区域，形成更多蒸气孔，
所述衬垫体是通过所述非载荷承受面侧的所述蒸气孔向所述纤维 结构体吹送蒸气而成形的。
8.一种座椅，具有衬垫体和支承该衬垫体的座椅框架，其特征是， 所述衬垫体使用了权利要求1～7中任意一项所述的衬垫体。
9.一种衬垫体的制造方法，是由纤维结构体制成的衬垫体的制造方 法，其特征是，至少具备：
纤维结构体形成工序：将混合有主体纤维和粘合纤维的织物以规定 长度依次折叠而成层叠状态，从而形成纤维结构体；
纤维结构体配置工序：在将所述纤维结构体中所含的第一纤维结构 体、第二纤维结构体中的所述第一纤维结构体配置于比所述第二纤维结 构体更靠近所述衬垫体的受到来自外部载荷的载荷承受面侧的状态下， 将这些纤维结构体在具有规定形状空腔的成形模具内层叠并以压缩的 状态配置，其中，所述第二纤维结构体的对厚度方向载荷的挠曲程度小 于该第一纤维结构体；以及
成形工序：将所述成形模具内的纤维结构体进行热成形而形成衬垫 体。
10.根据权利要求9所述的衬垫体的制造方法，其特征是，在所述 成形工序中，在高于大气压的气压下，通过形成于所述成形模具的模具 面的蒸气孔，向所述纤维结构体吹送蒸气。
11.根据权利要求10所述的衬垫体的制造方法，其特征是，所述气 压是在所述粘合纤维的熔点以上并且低于所述主体纤维的熔点的温度 下的饱和蒸气压。
12.根据权利要求9所述的衬垫体的制造方法，其特征是，在所述 成形模具中，与对应于所述载荷承受面的区域相比，在对应于配置有所 述第二纤维结构体的非载荷承受面侧的区域，形成更多蒸气孔，
在所述成形工序中，通过所述非载荷承受面侧的所述蒸气孔，向所 述纤维结构体吹送蒸气。
13.一种座椅的制造方法，是具有衬垫体、以及支承该衬垫体的座 椅框架的座椅的制造方法，其特征是，至少具备：
利用权利要求9～12中任意一项所述的衬垫体的制造方法形成所述 衬垫体的工序，以及
在所述座椅框架上安装所述衬垫体的工序。