Verfahren zur Herstellung von hochtemperaturbeständigen Polymerisaten in Pulverform sowie Anlage zur Durchführung des Verfahrens |
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| 申请号 | EP88890030.5 | 申请日 | 1988-02-11 | 公开(公告)号 | EP0279807B1 | 公开(公告)日 | 1994-08-03 |
| 申请人 | Lenzing Aktiengesellschaft; | 发明人 | Wanek, Erich, Dr.; Baumgartinger, Josef; Schobesberger, Manfred; Stadlbauer, Rupert; Weinrotter, Klaus, Dr.; | ||||
| 摘要 | |||||||
| 权利要求 | |||||||
| 说明书全文 | Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von hochtemperaturbeständigen Polymerisaten in Pulverform, sowie eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens. Derartige Pulver werden bei der Erzeugung von Formkörpern aus hochtemperaturbeständigen Polymerisaten durch Heißverpressen benötigt, wobei als solche Polymerisate insbesondere Polyimide in Betracht kommen (vgl. beispielsweise H.G. Elias und F. Vohwinkel, "Neue polymere Werkstoffe für die industrielle Anwendung: Struktur, Synthese, Eigenschaften, Verarbeitung"; 2. Folge, Seiten 257 bis 288, Carl Hanser Verlag München Wien 1983). Nach einem der Anmelderin bekannt gewordenen, in den USA vorgeschlagenen Verfahren wird die Lösung des Polymerisates durch eine Spinndüse gepreßt und die dabei entstehenden Endlosfäden werden mittels eines rotierenden Schabers in Stücke geschnitten. Nach Auswaschen und Trocknen werden die Stücke zu Pulver vermahlen. Dabei ergibt sich die Schwierigkeit, daß das Lösungsmittel aus den abgeschnittenen Fadenstücken nur durch langdauerndes Extrahieren entfernt werden kann, was eine kontinuierliche Herstellung des Pulvers unmöglich macht. Lange Extraktions- und Trockenzeiten verschlechtern überdies die Qualität der Polymerisate. In der DE-C - 21 43 080 sind Mischpolyimide beschrieben, welche durch Ausfällen aus ihren Lösungen in polaren organischen Lösungsmitteln in Pulverform erhalten werden können. Die auf diese Weise diskontinuierlich anfallenden Produkte weisen durchwegs schlechte Wärmeleitfähigkeit und hohe Affinität zu aprotischen polaren Lösungsmitteln sowie zu Wasser auf. Es ist daher notwendig, die ausgefällten Polymerisate diskontinuierlich mehrere Stunden lang zu extrahieren und schließlich unter Vakuum mehrere Stunden lang bei hohen Temperaturen um 200°C zu trocknen. Für die beschriebenen Mischpolyimide ist jedoch deren Hydrolyseempfindlichkeit, insbesondere bei höheren Temperaturen, charakteristisch, weswegen Schädigungen im Hinblick auf die erwünschten Produkteigenschaften in Kauf genommen werden müssen. Es ist weiters bekannt, Fibride, d.s. verzweigte, faserige Partikel aus verschiedenen synthetischen Polymerisaten, durch Anwendung von Scherkräften unter Abkühlen oder Ausfällen oder unter Verdampfung der flüssigen Phase zu erhalten. Solche Polymerisatpartikel sind morphologisch nach Größe und Gestalt den Cellulosefasern ähnlich. In der EP-A - 0 131 085 ist beispielsweise die Herstellung von Fibriden aus thermoplastischen Kunststoffen durch Entspannungsverdampfung einer Polymerisatlösung unter scherinduzierenden Bedingungen beschrieben, wobei die echte oder scheinbare Lösung des Polymerisates unter Anwendung überhitzten Wasserdampfes in einer Zweistoffdüse entspannt wird. Fibride eignen sich aufgrund ihrer Struktur keinesfalls zur Herstellung von Polymerisatpulvern mit annähernd sphärischer bzw. kubischer Form der Einzelpartikel. Beim Vermahlen von Fibriden werden wieder nur Partikel mit faseriger Struktur erhalten, welche zum Verpressen nicht brauchbar sind. Dazu kommt noch, daß Fibride nur mit schlechtem Mahlwirkungsgrad zerkleinerbar sind. Die Herstellung von Fibriden aus hochtemperaturbeständigen Polymerisaten ist darüber hinaus noch nicht bekannt geworden. Die Erfindung bezweckt die Lösung der dargelegten Schwierigkeiten und stellt sich die Aufgabe, gut verpreßbare Pulver aus hochtemperaturbeständigen Kunststoffen ohne Schädigung der Polymerisatstruktur kontinuierlich herzustellen. Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß eine konzentrierte Lösung des Polymerisates, insbesondere eines Polyimides, in einem aprotischen, polaren Lösungsmittel, wie Dimethylformamid, Dimethylacetamid, Dimethylsulfoxid oder N-Methylpyrrolidon, kontinuierlich in den Bereich eines Drallkegels aus heißem, wässerigem Fällungsmittel ausgepreßt wird, wobei kurze, unregelmäßige, wurmförmige Gebilde entstehen, welche zu einer vliesartigen Bahn vereinigt, mit wässerigen Lösungsmitteln und zuletzt mit Wasser gewaschen, getrocknet und zerkleinert werden. Ohne Vorsehen des Drallkegels aus Fällungsmittel würden beim Auspressen der Polymerisatlösung in ein Fällbad glatte, endlose Fäden oder Stränge erhalten werden. Erfindungsgemäß wird der austretende Faden oder Strang von dem Drallkegel erfaßt und in Rotation um seine Längsachse versetzt, wodurch er unmittelbar an der Austrittsöffnung abgedreht wird. Infolge der herrschenden turbulenten Strömungsverhältnisse wird bereits zu diesem Zeitpunkt eine ausgezeichnete Extraktion von organischen Verunreinigungen, wie Oligomeren und Ausgangsprodukten, aus dem sich verfestigenden Strang oder Faden bewirkt. Die Dimension der wurmförmigen Gebilde kann zwischen etwa 1 bis 8 cm Länge und etwa 0,5 bis 5 mm Durchmesser variiert werden. Aufgrund ihrer unregelmäßigen, gekrümmten und gerippten Form lassen sich die abgedrehten Gebilde ähnlich den Fibriden zu einer vliesartigen Bahn vereinigen, wodurch erst deren leicht zu kontrollierende kontinuierliche Nachbehandlung, nämlich Waschen (Extraktion), Trocknen und Zerkleinern, möglich wird. Vorzugsweise wird die konzentrierte Lösung des Polymerisates durch die zentrale Bohrung einer Zweistoffdüse in ein Bad aus wässerigem Fällungsmittel ausgepreßt und heißes wässeriges Fällungsmittel unter Druck dem peripheren Kanal der Zweistoffdüse zugeführt, wobei dem Fällungsmittel beim Durchströmen des peripheren Kanals ein Drall verliehen wird, worauf das Fällungsmittel zur Achse der zentralen Bohrung hin konvergierend in das Bad austritt. Auf diese Weise wird einfach und betriebssicher ein Drallkegel aus heißem, wässerigem Fällungsmittel gebildet. Der Öffnungswinkel des erzeugten Drallkegels, der Druck, die Temperatur und die Rotationsgeschwindigkeit des Fällungsmittels sind von Einfluß auf Länge und Gestalt der hergestellten wurmförmigen Gebilde. Bei Einsatz einer Zweistoffdüse wird das wässerige Fällungsmittel dem peripheren Kanal zweckmäßig mit einer Temperatur von 20 bis 95°C und unter einem Druck von 10 bis 100 bar zugeführt. Bevorzugt wird die Lösung eines Mischpolyimides mit Struktureinheiten der allgemeinen Formel worin R für 2,4- und/oder 2,6-Toluylen oder für eine Gruppe der Formel steht, als hochtemperaturbeständiges Polymerisat eingesetzt. Ein erfindungsgemäß aus einem solchen Polymerisat hergestelltes Pulver weist erheblich höhere inhärente Viskosität und damit höheres Durchschnittsmolekulargewicht auf als Pulver aus diesem Material, wie es bisher erzeugt werden konnte. Als konzentrierte Polymerisatlösung wird vorzugsweise eine Lösung in Dimethylformamid mit einem Gehalt von 20 bis 30 Massen% an Polymerisat eingesetzt. Eine solche Lösung hat die geeignete Viskosität und besonders günstige Verfestigungseigenschaften. Als Fällungsmittel wird zweckmäßig Wasser oder ein Gemisch von Wasser und Dimethylformamid verwendet. Es hat sich speziell für Polyimide als günstig erwiesen, wenn ein Dimethylformamid-Wasser-Gemisch mit einem Gehalt von 30 bis 80 %, insbesondere 60 %, an Dimethylformamid (DMF) als Fällungsmittel zum Einsatz gelangt. Nach Vereinigung der primär entstehenden wurmförmigen Polymerisat-Gebilde zu einer vliesartigen Bahn wird diese Bahn vorzugsweise auf einem Siebband aus elastischem Material durch Waschzonen geführt, worauf die Bahn zwischen Walzen abgepreßt wird und vor der eigentlichen Trocknung eine Absaugstrecke durchläuft. In der ersten Waschzone kann als Wasch- bzw. Extraktionsmittel besonders zweckmäßig ein DMF-Wasser-Gemisch von annähernd gleicher Zusammensetezung wie das Fällungsmittel eingesetzt werden, worauf in den folgenden Waschzonen die Konzentrationen des aprotischen Lösungsmittels zunehmend verringert werden und in der letzten Waschzone reines Wasser als Waschmittel verwendet wird. Erst die Bildung der vliesartigen Bahn ermöglicht diese kontinuierliche Nachbehandlung der Polymerisatgebilde, wobei auch die anschließende Trocknung in den kontinuierlichen Prozeß eingegliedert werden kann. Diese Trocknung wird vorzugsweise in einem Hochfrequenz-(HF-)trockner durchgeführt, wodurch dieser Behandlungsschritt besonders schonend gestaltet wird. Das anhaftende Restwasser geht dabei in Dampfform über, es findet jedoch keine Erwärmung der Polymerisatgebilde selbst statt, sodaß es weder zu thermischer noch zu hydrolytischer Schädigung der Polymerisate kommen kann. Dazu kommt noch, daß der HF-Trockner mit der vliesartigen Bahn besonders gleichmäßig beschickt werden kann. Die im HF-Trockner erzielbare Restfeuchte beträgt weniger als 1 Masse-% und die anschließende Zerkleinerung wird vorteilhaft zweistufig mittels einer Messermühle und einer Feinprallmühle durchgeführt, um einen einheitlichen Mahlgrad bei möglichst hoher Energienutzung zu erzielen. Aus der US-A-4 206 161 ist eine Anlage bekannt, bei der eine Zweistoffdüse mit Zuleitungen für eine konzentrierte Lösung eines Polymerisates und für wässeriges Fällungsmittel vorgesehen ist, welche Zweistoffdüse mit einer Düsenöffnung für die Lösung des Polymerisates und einer Düsenöffnung für das Fällungsmittel in eine mit wenigstens einer Zuleitung für Fällungsmittel versehene Fällwanne ausmündet, wobei die Düsenöffnung für das Fällungsmittel die Düsenöffnung für die Lösung des Polymerisates ringförmig umgibt und sich der Durchmesser des ringförmigen Düsenkanals in Strömungsrichtung konisch verjüngt, wobei weiters unter der Austrittsöffnung der Fällwanne das Aufgabenende eines beweglichen Siebbandes angeordnet ist, über dem sich Wascheinrichtungen befinden, und wobei das Abgabeende des Siebbandes vor dem Einlauf eines Trockners angeordnet ist. Damit diese Anlage zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens geeignet ist, ist vorgesehen, daß sich die Wascheinrichtungen oberhalb des Siebbandes im wesentlichen über dessen gesamte Länge erstrecken, daß im Anschluß an den Auslauf des Trockners eine ein- oder mehrstufige Zerkleinerungseinrichtung vorgesehen ist und daß vor der Düsenöffnung für das Fällungsmittel ein Dralleinsatz vorgesehen ist. Da bei dieser Anlage unter anderem keine großen Behandlungstanks notwendig sind, ist ihr Platzbedarf vergleichsweise gering. Mit dem zugeführten Fällungsmittel kann eine Strömung in der Fällwanne erzeugt werden, wodurch die primär entstehenden wurmförmigen Gebilde zur Austragsöffnung der Fällwanne gefördert und aus dieser ausgeschwemmt werden. Nach einer bevorzugten Ausführungsform ist vor der Mündung der Zweistoffdüse ein nicht bis zum Boden der Fällwanne reichender Strömungsbrecher angeordnet. Der Strömungsbrecher kann besonders zweckmäßig in veränderbarer Entfernung vor der Mündung der Zweistoffdüse angebracht sein. Die wurmförmigen Gebilde können durch den zwischen der unteren Begrenzung des Strömungsbrechers und dem Boden der Fällwane freibleibenden Spalt zur Austragsöffnung hin durchtreten. Der Abstand zwischen Zweistoffdüse und Strömungsbrecher ist ein weiterer Parameter zur Beeinflussung von Größe und Gestalt der entstehenden wurmförmigen Gebilde. Die Zweistoffdüse besteht vorzugweise aus einer Hülse mit Innengewinde und einem unter Aussparung eines Ringspaltes in die Hülse einschraubbaren Düsenkörper, welch letzterer eine zentrale Bohrung und einen kegelstumpfförmigen Innenteil aufweist, wobei an der Hülse ein in den Ringspalt mündender Seiteneinlaß und an dem Düsenkörper ein schräg gegen die Achse des Düsenkörpers gerichtete Schlitze aufweisender Kranz vorgesehen sind und wobei das mündungsseitige Ende des Düsenkörpers eine zur Fortsetzung der Achse hin konvergierende und mit einer entsprechenden Abschrägung der Hülse korrespondierende Abschrägung aufweist. Das unter erhöhtem Druck stehende Fällungsmittel gelangt durch den Seiteneinlaß in den Ringspalt, beim Durchtritt durch die schräggestellten Schlitze des auf dem Düsenkörper vorgesehenen Kranzes wird der Fällungsmittelströmung eine Rotationskomponente aufgeprägt, so daß beim Austritt aus dem Ringspalt ein Drallkegel im Fällbad gebildet wird. Vorteilhaft sind Rieseltassen als Wascheinrichtungen vorgesehen. Unterhalb des Siebbandes können zweckmäßig Auffangbehälter für das Wasch- bzw. Extraktionsmittel angeordnet sein, welche durch Überläufe mit dem jeweils vorangehenden Behälter verbunden sind. In den Behältern stellt sich auf diese Weise ein Konzentrationsgradient des in der Waschflüssigkeit enthaltenen organischen Lösungsmittels ein. Jedem Behälter ist eine Rieseltasse zugeordnet, wobei der (den) letzten Rieseltasse(n) der Reihe reines Wasser zugeführt wird. In der Praxis hat sich in vielen Fällen als besonders vorteilhaft erwiesen, das sich im ersten -d.h. dem Aufgabeende des Siebbandes nächsten -Auffangbehälter der Reihe ansammelnde wässerige Lösungsmittel (gleichzeitig Fällungsmittel) mit dem höchsten Gehalt an aprotischem, polarem Lösungsmittel sowohl der ersten Rieseltasse der Reihe als auch der Fällwanne zuzuführen und auch zur Bildung des Drallkegels zu verwenden, nach der beschriebenen Ausführungsform somit vorzugsweise dem Ringspalt einer Zweistoffdüse unter erhöhtem Druck zuzuleiten. Ein weiterer Teilstrom des Fällungsmittels mit dem höchsten Gehalt an organischem Lösungsmittel aus dem ersten Behälter kann kontinuierlich abgezogen und zur Aufarbeitung einer Trennstation -beispielsweise einer Destillations- bzw. Rektifikationsstation - zugeführt werden, um das organische Lösungsmittel rückzugewinnen. Als Trockner ist nach einer bevorzugten Ausführungsform ein Hochfrequenz-Durchlauftrockner vorgesehen. Ein solcher Trockner bewirkt die gleichmäßige Trocknung der in der vliesartigen Bahn vorliegenden Polymerisat-Gebilde infolge der Tiefenwirkung der HF-Energie im Gegensatz zur Feuchtigkeitsentfernung in beispielsweise einem Taumeltrockner, wo die Energie über heiße Kontaktflächen zugeführt werden muß. Durch die schlechte Wärmeübertragung der Polymerisate und das angelegte Vakuum kam es daher bisher regelmäßig zu örtlichen Überhitzungen unter Verfärbung der Polymerisatpartikel. Dieser übliche Trocknungsvorgang erforderte lange Zeiträume (z.B. 48 Stunden), wobei es wegen im Trockner vorhandener Toträume vorkommen konnte, daß das Produkt nicht weitestgehend von Wasser und Lösungsmittelresten befreit wurde. Bei einer weiteren Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Anlage sind im Anschluß an den Auslauf des Trockners hintereinander eine Messermühle und eine Feinprallmühle angeordnet. Die Erfindung wird im folgenden anhand der Zeichnung und der Beispiele noch näher erläutert. Fig. 1 zeigt schemätisch eine bevorzugte Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Anlage. In Fig. 2 ist gleichfalls schematisch ein Ausschnitt der Anlage nach Fig. 1, nämlich die Fällwanne mit dem Aufgabeende des Siebbandes, dargestellt. Eine erfindungsgemäß einsetzbare Zweistoffdüse ist den Fig. 3 bis 5 zu entnehmen, wobei Fig. 3 einen Schnitt durch die zusammengestellte Düse zeigt, aus Fig. 4 eine Seitenansicht des Düsenkörpers und aus Fig. 5 eine Draufsicht auf den Düsenkörper ersichtlich sind. In Fig. 6 ist die Bildung eines Drallkegels an der Mündung einer Zweistoffdüse nach den Fig. 3 bis 5 veranschaulicht, und Fig. 7 zeigt erfindungsgemäß zunächst gebildete kurze, unregelmäßige, wurmförmige Gebilde aus hochtemperaturbeständigem Polymerisat. Eine Zweistoffdüse ist in Fig. 1 allgemein mit 1 bezeichnet. An die Zweistoffdüse 1 sind eine zentrale Leitung 2 für die konzentrierte Lösung eines Polymerisates sowie eine seitliche Leitung 3 für heißes, wässeriges Fällungsmittel angeschlossen. Die Zweistoffdüse 1 befindet sich in einer Fällwanne 4 unterhalb des Spiegels eines Fällbades 5. Eine Zuleitung für Fällungsmittel in die Fällwanne 4 ist mit 6 bezeichnet. Die konzentrierte Polymerisatlösung wird über eine nicht dargestellte Pumpe unter hohem Druck durch die Leitung 2 eingespeist. Das heiße wässerige Fällungsmittel wird - gleichfalls unter hohem Druck - durch die Leitung 3 zugeführt. An der Mündung der Zweistoffdüse 1 kommt es zu einer Verfestigung bzw. Ausfällung des austretenden Fadens bzw. Stranges 7 aus konzentrierter Polymerisatlösung und unter Einwirkung des nür mit seinen ungefähren Umrissen angedeuteten Drallkegels 8 entstehen aus dem sich verfestigenden Faden bzw. Strang 7 wurmförmige Gebilde 9 aus Polymerisat, die von der Strömung des Fällungsmittels, welche sich zwischen der Einmündung wenigstens einer Zuleitung 6 und der Austragsöffnung 10 der Fällwanne 4 ausbildet, mitgenommen und ausgeschwemmt werden (Fig. 2). Vor der Mündung der Zweistoffdüse 1 ist ein nicht bis zum Boden der Fällwanne 4 reichender Strömungsbrecher 11 verstellbar montiert, so daß der Abstand zwischen der Zweistoffdüse 1 und dem Strömungsbrecher 11 geändert werden kann. Die Gebilde 9 gelangen unmittelbar auf das unter der Austragsöffnung 10 befindliche Aufgabeende eines beweglichen Siebbandes 12. Das endlose Siebband 12 ist auf Stützwalzen 13a, 13b jeweils an dessen Auf- und Abgabeende gelagert. Je nach Länge des sich in Richtung des Pfeiles 14 bewegenden Siebbandes 12 können noch weitere Stützrollen zwischen den beiden eingezeichneten angeordnet sein. Zum Spannen, zum Antrieb sowie zur Führung des Siebbandes 12 können weitere Walzen vorgesehen sein, von denen zwei mit 15a und 15b bezeichnet sind. Auf dem Siebband 12 vereinigen sich die Polymerisat-Gebilde 9 zu einer relativ gleichmäßigen vliesartigen Bahn 16, welche infolge des durch grobe Verhakungen zusammengehaltenen Netzwerkes aus Gebilden 9 sehr gut auswaschbar bzw. extrahierbar ist. Auch die in der Bahn 16 zuunterst liegenden Gebilde 9 werden einwandfrei extrahiert. Die vliesartige Bahn 16 weist trotzdem einen vollkommen ausreichenden Zusammenhalt auf, um den störungsfreien Transport durch die erfindungsgemäße Anlage zu gewährleisten, so daß durchwegs die vorgesehene, definierte Verweilzeit eingehalten werden kann. Oberhalb der auf dem Siebband 12 transportierten Bahn 16 sind Rieseltassen angeordnet, von denen lediglich drei (17a, 17b, 17c) dargestellt sind. Diese Rieseltassen legen bei der gezeigten Ausführungsform die einzelnen Wasch- bzw. Extraktionszonen fest, wobei der letzten Rieseltasse 17c oder bei einer größeren Anzahl von Waschzonen den letzten Rieseltassen reines Wasser zugeführt wird, um das aprotische, polare Lösungsmittel praktisch vollständig aus den wurmförmigen Gebilden 9 zu entfernen. Wie bereits weiter vorne ausgeführt wurde, ist es in vielen Fällen zweckmäßig, in der ersten oder in den ersten Waschzonen mit einer Flüssigkeit von annähernd gleicher Zusammensetzung wie das wässerige Fällungsmittel im Fällbad 5 zu extrahieren und einen Konzentrationsgradienten von der ersten zur letzten Waschzone im Sinne einer Gegenstromextraktion einzustellen. Unterhalb des Siebbandes 12 kann eine nicht dargestellte Auffangwanne mit Unterteilungen oder eine Mehrzahl von Auffanggefäßen für die Waschflüssigkeiten vorgesehen sein. Am Abgabeende des Siebbandes 12 ist eine beweglich gelagerte Andruckwalze 18 aus elastischem Material vorgesehen, welche mit der Stützwalze 13b zusammenwirkt. Beim Durchtritt der vliesartigen Bahn 16 durch den Walzenspalt wird überschüssige Oberflächenfeuchte abgequetscht und die Bahn 16 wird mittels einer Leiteinrichtung 19 auf das Förderband 20 eines Hochfrequenz-Durchlauftrockners 21 übergeführt. Im Bereich der Einlauföffnung des HF-Durchlauftrockners 21 kann die noch vorhandene Oberflächenfeuchte der die Bahn 16 aufbauenden Gebilde 9 durch Absaugen entlang einer bestimmten Absaugstrecke nochmals reduziert werden, bevor die Bahn 16 in den Raum zwischen die Hochfrequenzelektroden 22a und 22b eintritt. Eine Stromzuleitung 23 zur Hochfrequenzelektrode 22a ist durch die obere Gehäusewand des HF-Durchlauftrockners 21 geführt. Die Moleküle des Restwassers werden während der kurzen Verweilzeit durch die HF-Energie angeregt, und das Wasser geht in die Dampfphase über. Der Wasserdampf wird über den Absaugstutzen 24 aus dem HF-Durchlauftrockner entfernt. Die Bahn 16 bzw. die Polymerisat-Gebilde 9 selbst erfahren keine Erwärmung, so daß es weder zu einer thermischen noch zu einer hydrolytischen Schädigung des Polymerisates kommen kann. Vom Auslauf des HF-Durchlauftrockners 21 gelangt die vliesartige Bahn 16 in eine Messermühle 25, welche als Vorzerkleinerer dient. Das vorzerkleinerte Gut wird durch eine Leitung 26 einer Feinprallmühle 27 zugeführt, in welcher die Feinmahlung stattfindet. Das resultierende, pulverförmige hochtemperaturbeständige Polymerisat fällt durch einen Pulvertrichter 28 in einen Vorratsbehälter 29. Die in Fig. 1 und 2 lediglich schematisierte spezielle Zweistoffdüse 1 besteht gemäß den Fig. 3 bis 5 aus einer Hülse 30 mit Innengewinde sowie aus einem in die Hülse 30 einschraubbaren, eine zentrale Bohrung 31 aufweisenden Düsenkörper 32, welcher bei der dargestellten Ausführungsform gleichfalls mit einem Innengewinde für den Anschluß der zentralen Leitung 2 ausgestattet ist. Zur vollständigen Abdichtung der Schraubverbindung von Hülse 30 mit Düsenkörper 32 ist ein Dichtring 33 vorgesehen. Zwischen der Hülse 30 und dem einen kegelstumpfförmigen Innenteil 34 aufweisenden Düsenkörper 32 bleibt nach vollständigem Einschrauben des Düsenkörpers 32 ein Ringspalt 35 ausgespart, in welch letzteren ein an der Hülse 30 vorgesehener Seiteneinlaß 36 mündet. Der Seiteneinlaß 36 ist mit einem Außengewinde zum Anschluß der Leitung 3 versehen. Auf den Düsenkörper 32 ist im Bereich des Ringspaltes 35 weiters ein Kranz 37 mit im wesentlichen kreisringförmigem Querschnitt vorgesehen, dessen äußerer Durchmesser nur geringfügig kleiner ist als der Innendurchmesser der Hülse 30. Der Kranz 37 weist schräg gegen die Achse des Düsenkörpers 32 gerichtete Schlitze 38 auf (Fig. 4 und 5). Das mündungsseitige Ende des Düsenkörpers 32 weist eine Abschrägung 39 auf, welche zur Fortsetzung der Achse des Düsenkörpers 32 außerhalb der Zweistoffdüse 1 hin konvergiert. Die Hülse 30 ist mit einer korrespondierenden Abschrägung 40 versehen, so daß im zusammengestellten Zustand der Zweistoffdüse 1 zwischen den Abschrägungen 39 und 40 ein enger Spalt freibleibt, durch den heißes, wässeriges Fällungsmittel austreten kann. Das austretende Fällungsmittel bildet den mit seinen ungefähren Umrissen in Fig. 6 angedeuteten Drallkegel 8 aus, wodurch das Fällbad 5 vor der Mündung der Zweistoffdüse 1 in Rotation versetzt wird. Das entstehende Strömungsbild ist in groben Zügen durch die geraden Pfeile veranschaulicht. Die aus der zentralen Bohrung 31 des Düsenkörpers 32 in Form eines sich verfestigenden Fadens bzw. Stranges 7 ausgepreßte konzentrierte Lösung des Polymerisates wird im Bereich des Drallkegels von der Strömung erfaßt und gleichfalls in Drehung versetzt (gekrümmte Pfeile 41), wodurch der Faden bzw. Strang 7 an der Düsenmündung zu kurzen, unregelmäßigen wurmförmigen Gebilden 9 abgedreht wird. Gestalt und Länge der Gebilde 9 werden vor allem von der Höhe des Druckes, unter dem das heiße, wässerige Fällungsmittel durch die seitliche Leitung 3 der Zweistoffdüse 1 zugeführt wird, sowie von der Entfernung des Strömungsbrechers 11 von der Mündung der Zweistoffdüse 1 (Fig. 1 und 2) bestimmt. Je höher der Druck ist, desto stärker wird der Drall bzw. die Rotation und desto kürzer werden die Gebilde 9. Im gleichen Sinn wirkt eine Annäherung des Strömungsbrechers 11 an die Düsenmündung infolge der dadurch bewirkten Verkürzung des Drallkegels. Somit können jeweils die geeigneten Verfahrensparameter für Polymerisatlösungen unterschiedlicher Viskosität gewählt werden und das Verhältnis Länge zu Durchmesser der Gebilde 9 kann annähernd konstant gehalten werden. Die Extraktionswirkung des wässerigen Fällungsmittels ist bei geringerem Durchmesser der Gebilde 9 besser. Die Festigkeit (das Zusammenhaltevermögen) der vliesartigen Bahn 16 hängt von der Länge und dem Krümmungsgrad der Gebilde 9 ab (siehe Fig. 7). Eine zu hohe Konzentration des aprotischen, polaren Lösungsmittels im Fällbad 5 sowie im drallkegelerzeugenden heißen wässerigen Fällungsmittel ist nicht günstig, da die Verfestigung der ausgepreßten Polymerisatlösung zu langsam voranschreiten würde. Andererseits hat sich auch reines Wasser für diesen Zweck nicht als besonders geeignet erwiesen, da die Verhornung der Oberfläche des gebildeten Fadens bzw. Stranges 7 zu rasch stattfindet, wodurch die vollständige Extraktion des aprotischen, polaren Lösungsmittels aus dem Inneren der Gebilde 9 gehemmt wird. In den nachstehenden Beispielen 1 bis 4 wird jeweils eine Lösung eines hochtemperaturbeständigen Mischpolyimides mit sich wiederholenden Struktureinheiten der Formel (I) eingesetzt, worin R zu etwa 80 Mol% für 2,4- und/oder 2,6-Toluylen und zu etwa 20 Mol% für eine Gruppe der Formel steht. Die Herstellung der Pulver erfolgte in einer Anlage gemäß den Fig. 1 bis 5. Es wurde eine Lösung mit 25 Massen% an Mischpolyimid und mit einer Viskosität von 138 Kugelfallsekunden (Kugelfall: Kugeldurchmesser 2,1 mm, Meßtemperatur 70°C, 3 h Vortemperierzeit, Rohrdurchmesser 30 mm, Kugelmaterial Lagerstahl, Meßlänge 100 mm) in Dimethylformamid (DMF) hergestellt, welche mit einer Temperatur von 45°C unter einem Druck von etwa 40 bar durch die zentrale Bohrung 31 einer Zweistoffdüse 1 in ein Fällbad 5 ausgepreßt wurde. Das wässerige Fällungsmittel wurde der Zweistoffdüse 1 mit einer Temperatur von 80°C unter einem Druck von 27 bar zugeführt. Das wässerige Fällungsmittel wies - ebenso wie das Fällbad 5 - eine Konzentration von 48 % DMF auf. Die entstandene vliesartige Bahn 16 wurde durch sieben aufeinanderfolgende Wasch- bzw. Extraktionszonen geführt, wobei in der ersten Zone eine wässerige Waschflüssigkeit mit 48 % DMF, in der zweiten eine solche mit 20,5 % DMF, in der dritten eine Waschflüssigkeit mit 11,5 % DMF, in der vierten Zone eine Waschflüssigkeit mit 0,2 % DMF und in der fünften bis siebenten Zone reines Wasser verwendet wurde. Die Temperatur der Waschflüssigkeit und des Wassers betrug jeweils 80°C. Die Bahn 16 wurde unter Anwendung eines Druckes von 4 bar abgequetscht. Die Leistung des HF-Durchlauftrockners betrug 8,3 kW, die Elektrodenspannung 100 kV. Die wurmförmigen Gebilde 9 wiesen eine Länge von 3 bis 8 cm und einen mittleren Durchmesser von etwa 3 bis 4 mm auf. Als Vorschneidmühle wurde eine Messermühle mit Lochblecheinsatz (Durchmesser der Öffnungen: 3 mm) verwendet. Das vorzerkleinerte Material wurde mittels einer Feinprallmühle weiter zerkleinert. Eigenschaften des erhaltenen Polymerisat-Pulvers:
Die inhärente Viskosität ist proportional der Kettenlänge des gelösten linearen Polymerisates und somit auch proportional dem Molekulargewicht. An herkömmlich hergestellten Mischpolyimidpulvern dieser Art konnten etainh NMP-Werte von lediglich etwa 0,40 bis etwa 0,47 dl/g gemessen werden, was auf Schädigungen der Polymerisatstruktur bei bekannten Produkten schließen läßt. Es wurde gemäß Beispiel 1 vorgegangen, folgende Parameter wurden geändert: Lösung: 30 Massen% Mischpolyimid, Viskosität: 93 Kugelfallsekunden, Temperatur: 25°C Wässeriges Fällungsmittel: Druck 19 bar, 25 % DMF Waschzonen:
Durchmesser: 2 bis 3 mm HF-Durchlauftrockner: Leistung: 5,2 kW Elektrodenspannung: 70 kV Eigenschaften des erhaltenen Polymerisat-Pulvers:
Es wurde die gleiche konzentrierte Polymerisat-Lösung wie in Beispiel 2 eingesetzt, im übrigen wurde analog, wie in Beispiel 1 beschrieben, gearbeitet, jedoch mit dem Unterschied, daß sowohl zur Herstellung als auch zur Extraktion der Gebilde 9 in den Waschzonen reines Wasser einer Temperatur von 70°C verwendet wurde, welches der Zweistoffdüse 1 unter einem Druck von 30 bar zugeführt wurde. Die Länge der erhaltenen wurmförmigen Gebilde 9 bewegte sich zwischen 3 und 8 cm, der Durchmesser betrug 3 bis 5 mm. Im HF-Durchlauftrockner wurde bei einer Elektrodenspannung von 55 kV eine Leistung von 5,2 kW aufgenommen. Eigenschaften des erhaltenen Polymerisat-Pulvers:
Als konzentrierte Lösung des Polymerisates wurde wieder die in Beispiel 2 spezifizierte Lösung mit einer Temperatur von 25°C eingesetzt. Abweichend von der in Beispiel 1 beschriebenen Vorgangsweise wurden folgende Bedingungen gewählt: Wässeriges Fällungsmittel: Druck 34 bar, 56 % DMF Waschzonen:
Durchmesser: 2 bis 4 mm HF-Durchlauftrockner: Leistung: 9,8 kW Elektrodenspannung: 60 kV Eigenschaften des erhaltenen Polymerisat-Pulvers:
Es wurde eine Lösung mit einer Konzentration von 35,9 Massen% an einem Polyätherimid folgender Konstitution: in DMF hergestellt, welche Lösung eine Viskosität von 48,9 Kugelfallsekunden aufwies. Diese Lösung wurde mit einer Temperatur von 25°C durch die zentrale Bohrung 31 einer Zweistoffdüse 1 unter einem Druck von etwa 40 bar in ein Fällbad 5 ausgepreßt. Das wässerige Fällungsmittel (31 % DMF in Wasser) wurde der Zweistoffdüse 1 mit einer Temperatur von 80°C unter einem Druck von 18 bar zugeführt. Wasch-(Extraktions-)zonen:
Abquetschdruck der Walzen 13b, 18 am Abgabeende des Siebbandes 12: 4 bar Dimensionen der wurmförmigen Gebilde 9: Länge: 20 bis 25 mm mittlerer Durchmesser: 3 bis 5 mm HF-Trocknung: Leistung: 9 kW Elektrodenspannung: 8 kV Mahlung: zweistufig in Vorschneidmühle und Feinprallmühle Eigenschaften des erhaltenen Polymerisat-Pulvers:
Die Schüttdichte der erfindungsgemäß erhältlichen Pulver aus annähernd sphärischen Partikeln liegt zwischen 0,5 und 0,6 g/cm³, wohingegen aus Fibriden hergestelltes Polyimidpulver mit faseriger Struktur eine Schüttdichte von nur 0,3 bis 0,35 g/cm³ aufweist. Herstellung und Eigenschaften von Preßkörpern aus erfindungsgemäß erhältlichen Polymerisatpulvern:
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