用于毛发剪切装置的静止切割刀片 |
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| 申请号 | CN201410241744.2 | 申请日 | 2014-05-29 | 公开(公告)号 | CN104209962B | 公开(公告)日 | 2017-11-10 |
| 申请人 | 皇家飞利浦有限公司; | 发明人 | S·萨布拉珊; R·A·雷斯梅尔; W·马特; | ||||
| 摘要 | 本 发明 涉及一种用于毛发剪切装置(100)的静止切割刀片(12)，具有：基体以及多个压印的切割齿(22)，该多个压印的切割齿彼此被间隔开并且被布置在该基体的前侧(38)上并且每个切割齿均平行于静止切割刀片(12)的纵向轴线(40)延伸。静止切割刀片(12)是完全金属的切割刀片。该基体的厚度(t1)与该切割齿的厚度(t2)之间的厚度比率(t1/t2)大于1.1。该多个切割齿(22)中的每个切割齿均具有基本上楔形的横截面，其具有剪 角 (α)和楔角(γ)，其中该剪角(α)和该楔角(γ)之和小于70°。 | ||||||
| 权利要求 | 1.一种用于毛发剪切装置(100)的静止切割刀片(12)，包括： |
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| 说明书全文 | 用于毛发剪切装置的静止切割刀片技术领域[0001] 本发明涉及一种用于毛发剪切装置的静止切割刀片。进一步地，本发明涉及在其中使用这样的静止切割刀片的切割组件和毛发剪切装置。甚至更进一步，本发明涉及用于制造这样的静止切割刀片的方法。 背景技术[0002] 电动毛发切割器具是通常已知的并且包括无论由主供电还是电池供电的修剪器、剪切器和剃须刀。这样的装置通常用来修剪身体毛发，尤其是面部和头部毛发以使人具有良好修饰的外貌。这些装置当然也能用来修剪宠物毛发或任何其它类型的毛发。 [0003] 常规的毛发切割装置包括形成具有前或切割端和相对手柄端的长形壳体的主体。切割刀片组件设置在切割端处。切割刀片组件通常包括静止切割刀片和可动切割刀片。该可动切割刀片以往复、平移的方式相对于静止切割刀片移动。切割刀片组件本身从切割端延伸并且通常固定在相对于毛发剪切器的主体的单个位置，使得切割刀片组件的定向通过用户对该装置的主体进行定向来确定。 [0004] 在普通的切割刀片单元中，驱动可动切割刀片的切割力通常通过电动机驱动的偏心轮被传递。该偏心轮由电动机以旋转方式驱动。偏心轮的旋转运动随后经由被连接至可动切割刀片的所谓驱动桥被转化成所产生的可动切割刀片的往复、平移的运动。 [0005] 在这样的毛发剪切装置中出现的常见问题是所谓的牵拉效应。牵拉效应是可动切割刀片从静止切割刀片的不需要的提升，该牵拉效应尤其是在重负载毛发切割期间发生。该牵拉效应的原因是在可动切割刀片上发生的可能导致该可动切割刀片倾斜的扭矩或扭曲作用。静止切割刀片和可动切割刀片的平坦对可怕的牵拉效应有强烈的影响。因此希望切割刀片的顶表面尽可能地平坦。 [0007] 然而，如果静止切割刀片和可动切割刀片之间的压力增大，则两个切割刀片之间的摩擦也将增大。该增大的摩擦常常使润滑油成为必需。除此之外还增大了两个切割刀片的磨损。增大的摩擦还要求应用放大的电动机。这样的放大的电动机一方面昂贵并且另一方面体积大。这增大了毛发剪切装置的总尺寸还增加了生产成本。除此之外，这样的放大的电动机的功率消耗也高于利用较小电动机的毛发剪切装置的功率消耗。这对于电池驱动的毛发剪切装置尤其不利，该毛发修剪器继而具有较短的操作时间。 [0008] 用于最小化牵拉效应的风险并且提高毛发切割的性能的另一措施是提供具有较锐利的切割边缘的切割刀片。切割刀片通常设置有多个用作一种用于切割毛发的剪刀的齿。因此齿几何形状扮演着重要的角色。许多现有技术装置集中在可动切割刀片的齿几何形状的改进。然而，也被表示为防护件的静止切割刀片的齿几何形状也是极度重要的。 [0009] 注射压铸工艺允许利用合成材料制作任何期望的齿几何形状。然而，注射压铸是非常成本密集的制造工艺。 [0010] 出于性能原因和消费者诉求考虑，大部分现有技术修剪器防护件由金属制成。显然，与由合成材料制成的防护件相比，金属防护件具有较长的寿命。而且它们的机械硬度较高。然而，这些金属防护件更难以制造。尤其是当使用具有一毫米以上厚度的金属防护件时，形成精确且锐利的齿几何形状变得相当困难。 [0011] 用于形成这样的金属防护件的齿几何形状的现有技术制造工艺通常基于铣削或磨削。在磨削的情况下，这借助于普通的磨轮来完成，借助普通的磨轮来逐齿磨削齿。然而，这是非常劳动密集的过程。还已示出，当使用该磨削工艺时，形成任何期望的齿几何形状的自由非常有限。 [0012] 图8和图9示出了具有磨削的齿的现有技术静止切割刀片(防护件)的两个示例。这些示例示出了磨削静止切割刀片的齿限制了形成所谓的剪角α与锐利的楔角γ的结合的自由。这些角度在俯视图(图8a和图9a)或者截面图(图8b和图9b)的图中被概略地图示。剪角α是齿的切割边缘相对于与切割齿的纵向轴线平行的竖直面倾斜的角度(参见图8a和图9a)。楔角γ是齿的侧面和顶面之间的角度(在图8b和图9b的横截面A-A和B-B中图示)。剪角α主要对于齿限制同时切割毛发的量以便防止在重负载条件下的过载的能力是重要的。与具有 0°的剪角α的完全笔直的齿相比，具有大于0°的剪角α的略微倾斜的齿示出了更好的切割性能。楔角γ还针对获得的切割性能扮演着决定性的角色。相对小的楔角γ导致在较小的所需力的情况下具有增强的切割性能的非常锐利的切割边缘。然而，太小的楔角γ(太锐利的切割边缘)可能导致对破坏太敏感的机械上不稳定的齿。 [0013] 图8和图9中给出的示例还示出，防护件材料的厚度还限制了成形的自由，从而意味防护件变得越厚，越难以形成期望的齿几何形状。 [0014] 能从图8和图9中看到的是，从通常用来制造齿的磨削工艺产生的这两个角α和γ之间的自动相关性。在图8所示的示例中，剪角α相当小或者几乎为零。然而，这导致接近90°的非常大的楔角γ，从而导致非常钝的切割边缘。然而，通过试图削尖切割边缘，即，将楔角γ减小到大约45°，如这在图9所示的示例中已进行的，不可避免的是，这也导致大约30°的相对大的剪角α。 [0015] 当借助磨削工具制造齿时，不可能形成较小剪角α而仍保持楔角γ为大约45°的值。这由磨削工具通常以有限的自由遵循固定的几何逻辑的事实造成。这意味着，当形成小剪角α时，利用磨削工具不能形成锐利的楔角γ。相反，当例如通过覆盖金刚石的磨轮形成锐利的楔角γ时，不能制造小剪角α。 [0016] 因此，磨削成的金属防护件的齿几何形状始终是次优的折衷。这对于厚度为一毫米以上的完全金属的防护件尤其如此。然而，这些完全金属的防护件显示出由于它们的厚材料造成的非常良好的散热特性并且因此是理想的。 发明内容[0017] 因此，本发明的目的在于提供一种克服现有技术的上述缺点的用于毛发切割装置的改进的静止切割刀片。具体地，目的在于提供一种具有允许改进的切割性能并且防止有问题的牵拉效应的齿几何形状的静止切割刀片。本发明的另一目的在于提供一种改进的用于制造这样的静止切割刀片的方法。 [0018] 根据本发明的第一方面，上述问题由用于毛发切割装置的静止切割刀片解决，所述静止切割刀片包括： [0019] 基体；以及 [0020] 多个压印的切割齿，该多个压印的切割齿彼此被间隔开并且被布置在基体的前侧上并且每个均平行于静止切割刀片的纵向轴线延伸； [0021] 其中该静止切割刀片是完全金属的切割刀片，并且该基体具有沿着垂直于纵向轴线的横轴线在基体的顶侧与底侧之间测量的第一厚度，其中切割齿具有平行于横轴线测量的第二厚度，并且该第一厚度与第二厚度之间的厚度比率大于1∶1； [0022] 其中该多个切割齿中的每个齿均具有基本上楔形的横截面，该横截面具有顶面、底面以及在顶面和底面之间延伸的两个相对的侧面； [0023] 其中被限定在顶面和其中一个侧面的上部分之间的交会处的切割边缘具有剪角和楔角，该剪角被限定在所述切割边缘和虚平面之间，该虚平面平行于纵向轴线和横轴线并且垂直于顶面，该楔角被限定在其中一个侧面的所述上部分和顶面之间； [0024] 其中该剪角和该楔角之和小于70°。 [0025] 根据第二方面，问题由制造用于毛发切割装置的静止切割刀片的方法来解决，该方法包括以下步骤： [0026] 提供用作原材料的具有第一厚度的一片金属； [0027] 在该金属片中形成锥形的形状以形成静止切割刀片的尖端的粗糙形状； [0028] 将初步齿几何形状冲压到尖端中以形成多个间隔开的切割齿，该多个切割齿具有平行于第一厚度(t1)测量的第二厚度(t2)，从而使得第一厚度与第二厚度之间的厚度比率(t1/t2)大于1.1； [0029] 借助于压印模压印最终的齿几何形状以形成具有基本上楔形的横截面、顶面、底面以及在顶面和底面之间延伸的两个相对的侧面的齿，并且同时在顶面和其中一个侧面的上部分之间的交会处形成切割边缘，其中在切割边缘处形成剪角并且形成楔角，该剪角被限定在切割边缘和虚平面之间，该虚平面平行于静止切割刀片的纵向轴线和横轴线并且垂直于顶面，该楔角被限定在其中一个侧面的上部分和顶面之间； [0030] 其中该剪角和该楔角之和小于70°。 [0031] 根据又另一方面，提供一种用于毛发剪切装置的切割组件，该切割组件包括上述静止切割刀片和抵靠静止切割刀片被弹性地偏置的可动切割刀片。 [0032] 还进一步，提供一种毛发剪切装置，该毛发剪切装置包括后面提及的切割组件和用于以往复方式相对于静止切割刀片移动可动切割刀片的致动器。 [0033] 本发明的优选实施例在从属权利要求中限定。应该理解的是，所要求保护的切割组件、所要求保护的毛发剪切装置以及所要求保护的用于制造静止切割刀片的方法具有与所要求保护的静止切割刀片相似和/或相同的优选实施例并且如从属权利要求中所限定的。 [0034] 本发明其中一个主要见解在于，通过压印切割齿，形成任何期望的齿几何形状的自由与普通的磨削方法相比显著增大。压印切割齿尤其增大了形成几乎独立于楔角γ的任何期望的剪角α的自由。在磨削切割齿时发生的楔角γ和剪角α之间的上述相关性不再存在。利用压印工艺，形成剪角α与锐利的楔角γ的结合不存在限制。本发明描述了完全金属的静止切割刀片和甚至在厚金属刀片中获得压印的齿几何形状的独特可能性。根据实施例，该厚金属刀片可以具有1.3mm以上的厚度。压印的切割齿甚至在非常厚的卷材的情况下允许楔角γ和剪角α的几乎无限的结合。 [0035] 利用上述压印工艺，可以制造静止切割刀片的切割齿，其中剪角α和楔角γ之和小于70°。这在以前利用磨削的情况下是不可能的(参见上述原因)。因此本发明允许产生与期望的剪角α结合的完美的锐利楔角γ。 [0036] 应该理解的是，术语“压印的切割齿”不意味着，用来制造切割齿的预处理步骤可以不包括其它制造技术，而是最终齿几何形状通过压印形成。为了制造切割齿，首先将静止切割刀片的基体形成为锥形的形状以便形成静止切割刀片的尖端的粗糙形状。这时材料的厚度在尖端处被减小使得基体的厚度和切割齿的厚度之间的比率大于1.1。在该厚度减小之后，最终齿几何形状可以通过压印形成。这允许形成切割齿的几乎自由选择的几何形状。在没有减小静止切割刀片的尖端处的厚度的情况下，齿几何形状可以仅在使用薄静止切割刀片时被压印。在没有尖端处的所述厚度减小的情况下，尤其是具有1.3mm以上的厚度的静止切割刀片不能被压印。至少针对剪角α和楔角γ的上述角度范围很可能不能通过压印形成。 [0037] 具有根据本发明的静止切割刀片的切割单元显示了显著改善的毛发切割性能，其中甚至在非常紧密的毛发和非常大量的毛发的情况下，仍保证了完美的剪发而没有不必要的牵拉效应的风险。除此之外，具有压印的切割齿的根据本发明的静止切割刀片也比通过使用现有技术的磨削工艺生产更容易且便宜。因此本发明允许从以容易的方式与完全金属外观结合制造的齿获得最佳功能性并且获得最佳皮肤舒适性。 [0038] 根据优选实施方式，所实现的剪角α小于25°并且所实现的楔角γ同时小于55°。在申请人的实验中这样的角度结合已显示出甚至在重负载条件下也产生非常良好的切割性能。应再次强调的是，这样的角度结合是独特的并且对于在通常通过磨削制造的厚金属的静止切割刀片的切割齿在以前是不可能的。 [0039] 申请人的实验已显示，尤其是在5°与25°之间的剪角α以及在40°与55°之间的楔角γ的结合产生最佳可能的齿功能性。最优选地，选择楔角γ为大约45°或等于45°，而选择剪角α为大约12°或等于12°。 [0040] 根据优选实施例，多个切割齿中的每个齿均恰好具有切割边缘中的两个边缘，其中两个切割边缘中的每个边缘均为基本上笔直的切割边缘。 [0041] “基本上笔直”在这个意义上应意味着在切割边缘中不存在台阶。然而切割边缘可以略微被弯曲。笔直的、线性的切割边缘易于通过所建议的压印工艺来制造并且还显示了良好的切割性能。 [0042] 根据本发明的另一优选实施例，多个切割齿中的每个齿均是对称的并且包括两个相同的相对侧面，其中两个侧面中的每个侧面均包括上部分和下部分，该下部分相对于上部分倾斜并且被局部地设置在上部分和底面之间，其中每个切割齿的两个上部分之间的距离大于每个切割齿的两个下部分之间的距离。 [0043] 这意味着静止切割刀片的顶面具有比底面大的横向尺寸。静止切割刀片的顶面还称为工作表面，因为该表面通常是朝向毛发剪切装置的切割组件中的可动切割刀片的一侧。较大的顶面不仅增加了每个切割齿的机械稳定性，而且在利用毛发剪切装置中的所提出的静止切割刀片例如用于修剪胡须时增加了皮肤舒适性。 [0044] 根据另一实施例，顶面和侧面的下部分中的每个下部分之间的角度大于楔角γ。换言之，这意味着，切割齿的侧面的下部分与侧面的上部分相比相对于顶面更强烈地倾斜。 因而每个侧面均不是笔直的壁，而是其中具有一种台阶或锐弯。这使得能够实现大约45°的相对小的楔角γ，而仍在每个切割齿的下(较薄)部分处具有机械上稳定的结构。 [0045] 如以上开篇段落所述，本发明还涉及一种用于制造上述静止切割刀片的方法。 [0046] 根据实施例，该方法包括如下步骤： [0047] 提供用作原材料的具有多余一毫米厚度的一片金属； [0048] 在该金属片中形成锥形的形状以形成静止切割刀片的尖端的粗糙形状； [0049] 将初步齿几何形状冲压到尖端中以形成多个间隔开的切割齿；以及 [0050] 借助于压印模压印最终的齿几何形状。 [0051] 根据实施例，在将楔压印到该金属片中之前，该方法还包括如下步骤： [0052] 将凹部在待形成静止切割刀片的尖端的位置处冲压到所述金属片中。 [0054] 本发明的这些和其它方面将从下文中所述的(多个)实施例变得明显并且将参照这些实施例被阐明。在下列附图中： [0055] 图1示出了根据本发明的具有静止切割刀片的毛发剪切装置的部分的截面图； [0056] 图2示出了根据本发明的切割单元的实施例的透视图； [0057] 图3示出了根据本发明的静止切割刀片的实施例的透视图； [0058] 图4示出了根据本发明的静止切割刀片的齿的放大图； [0059] 图5示出了根据本发明的静止切割刀片的齿的俯视图； [0060] 图6示出了根据本发明的静止切割刀片的齿的横截面示意图； [0061] 图7概略地图示了根据本发明的静止切割刀片的制造方法； [0062] 图8示出了根据现有技术的静止切割刀片的第一示例；以及 [0063] 图9示出了根据现有技术的静止切割刀片的第二示例。 具体实施方式[0064] 图1和图2概略地图示了可以在其中使用根据本发明的静止切割刀片的毛发剪切装置和切割单元的示例。在此使用附图标记100来表示毛发剪切装置的整体。 [0065] 毛发剪切装置100通常包括壳体(未明确示出)，在该壳体中通常集成了所有剩余部件。壳体还用作用于切割组件10(参见图2)的保持件。壳体通常具有长形主体，其中切割组件10可释放地固定至所述壳体的前端。切割组件10当然也可以永久地被固定至壳体的前端。壳体还可以包括位于其后端处的手柄(未示出)。 [0066] 切割组件10包括静止切割刀片12和可动切割刀片14。可动切割刀片14被可移位地安装在静止切割刀片12的顶侧16上，该顶侧16基本上朝向壳体的内侧。在弹簧18的帮助下，可动切割刀片14抵靠静止切割刀片12被弹性地偏置。弹簧18可以被实现为包括两个弹簧杠杆20的机械弹簧。这些弹簧杠杆20将弹簧力施加到可动切割刀片14上以便保持两个切割刀片12、14靠近在一起。 [0067] 静止切割刀片12在其自由前端处包括多个切割齿22。在该示例中，可动切割刀片14还包括切割齿24的阵列。然而，该可动切割刀片通常也包括连续的锐利边缘代替切割齿 24的阵列。在操作期间，通过静止切割刀片12和在该静止切割刀片12上往复运动的可动切割刀片14之间的相互作用来执行剪发，如这从其它常规的毛发剪切装置已知。 [0068] 包括电动机26的驱动装置适于以振荡方式在相对的运动方向28上驱动可动切割刀片14。电动机26又包括被迫旋转的旋转从动轴30。偏心传动元件32布置在所述旋转从动轴30上，该偏心传动元件包括从其突出的偏心销34。偏心传动元件32可以被夹到轴30上或者以另一方式耦合至轴。然而，轴30和偏心传动元件32也可以被实现为一个整体的部件。例如，电动机26可以被实现为由主供电提供动力或被电池驱动的电动机。 [0069] 偏心传动元件32的旋转运动经由耦合元件36被转化成可动切割刀片14的平移运动。耦合元件36还称为“驱动桥”。 [0070] 静止切割刀片12通常被设计成比可动切割刀片14厚。所述静止切割刀片12还被表示为“防护件”。防护件12根据本发明被实现为完全金属的防护件(完全由金属制成)。该防护件包括基体48，其中切割齿22被布置在基体48的前部(还称为“尖端”)处(参见图3)。基体48的厚度t1优选地被选择为大于1.3mm。这样厚的防护件12起到最佳机械稳定性的作用。像这些的厚金属防护件12具有非常良好的散热特性，非常良好的散热特性是十分重要的，因为防护件12不应加热太多以便降低用户被灼伤的风险。 [0071] 然而，这样厚的完全金属的防护件12较难制造。尤其是齿几何形状非常难以制造。通常厚的完全金属的防护件专有地利用将切割齿进行磨削的工艺来制造。该磨削工艺非常耗时并且因此昂贵。除此之外，磨削还具有一些几何学限制。可以利用现有技术磨削工艺建立的齿几何形状非常有限。几乎不可能在齿内形成剪角α和楔角γ的特定结合。仅某些结合是可能的。原因在于遵循固定几何逻辑的磨轮的覆盖。因此磨削切割齿通常导致所谓的剪角和楔角之间的固定相关性(见下文)。 [0072] 本发明的发明人现在已发现，静止切割刀片12的齿几何形状也可以在压印工艺中被制造，即使该静止切割刀片是具有基体48的厚的完全金属的防护件，该基体具有一毫米以上的厚度t1。另外静止切割刀片12的前部被设计成比基体48薄。基体48的厚度t1与切割齿22的厚度t2之间的比率被选择为大于1.1。切割齿22的减小的厚度t2允许以非常精确的压印工艺制造齿几何形状。利用压印工艺，形成剪角α与任何期望的锐利的楔角γ的结合不再存在限制。因此可以形成新的且独特的齿几何形状，这在通常磨削技术的情况下是不可能的。 [0073] 应该理解的是，切割齿22的厚度t2表示该切割齿22的平行于静止切割刀片12的在该切割齿22的最厚点(后端)处的横轴线42所测量的尺寸。 [0074] 图3至图6示出了静止切割刀片12的新设计，其中焦点在于切割齿22的新几何形状。 [0075] 图3A示出了静止切割刀片12的透视图并且图3B示出了根据本发明的静止切割刀片12的截面图。应该注意的是，静止切割刀片12在这些图中被示出为使其底侧36面向上。当被固定在切割组件10中时，与这些图相比该静止切割刀片被转身。 [0076] 静止切割刀片12的基体48包括顶侧16，其通常被压在可动切割刀片14的下侧上。底侧36基本上平行于顶侧延伸。多个压印的切割齿22被布置在静止切割刀片12的前侧38上。它们平行于静止切割刀片12的纵向轴线40延伸。 [0077] 切割齿22的齿几何形状最佳可见于图4至图6中。每个切割齿22均具有基本上楔形的横截面，其具有顶面44、底面46以及在顶面44和底面46之间延伸的两个相对的侧面50、50’。每个切割齿22均包括两个切割边缘52、52’，这两个切割边缘被布置在顶面44和其中侧面50、50’之一的上部分54、54’之间的交会处。每个侧面50、50’还包括相对于相应的侧面 50、50’的上部分54、54’倾斜的下部分56、56’。因此每个侧面50、50’均具有一种台阶形式或阶梯形式。这样的形状在现有技术磨削工艺的情况下几乎是不可能的。然而，利用所提出的新的压印工艺是易于制造的。 [0078] 通过压印切割齿22，可以自由地设计独立于彼此的剪角α和楔角γ。如图5所示，剪角α被限定在每个切割边缘52、52’和虚平面(未示出)之间，该虚平面平行于静止切割刀片12的纵向轴线40以及横轴线42。所述剪角α对于齿22限制同时切割毛发的量以便防止在重负载条件下的过载的能力是重要的。与具有0°的剪角的完全笔直的齿(如，例如图8所示的现有技术示例中)相比，略微倾斜的齿22示出了更好的切割性能。 [0079] 根据本发明，该剪角α优选地被选择为小于25°。更优选地，该剪角α被选择为介于5°和25°之间。最优选地，该剪角α大约为12°或等于12°。 [0080] 如图6最佳所示，压印工艺同时允许通过具有比较小的楔角γ而形成相当锐利的切割边缘52、52’。该楔角γ越小，获得越锐利的切割边缘52、52’。然而，太小的楔角γ将导致机械上不稳定以及太敏感的切割边缘52、52’。因此，通过申请人的实验已发现，楔角γ的最佳范围在40°和55°之间。最优选地，该楔角γ大约为45°或等于45°。再次应该注意的是，如图6所示的横截面利用普通的磨削技术将是不可能的。与大约45°的楔角γ结合的大约12°的剪角α的结合因此是独特的。申请人的毛发切割测试已显示，配备有根据本发明的静止切割刀片12的毛发剪切装置显示了非常良好的毛发切割性能。尤其是在极端紧密且厚的毛发下，具有新的齿几何形状的新的静止切割刀片12显示了几乎完美的切割特性，其中几乎不存在不需要的牵拉效应的风险。 [0081] 图7概略地图示了根据本发明的静止切割刀片12的制造过程。在第一步骤(参见图7A)中，具有多于一毫米的厚度t1的金属卷以便接收可以用来制造防护件12的单独的金属片。这通常通过在应形成切割齿22的尖端23的位置处将凹部冲压到金属卷材中来进行。在下一个步骤(参见图7B)中，将在防护件的尖端处形成锥形的形状。这可以通过移除金属材料或者通过使其变形来进行。另外几个技术通常是可以想到的，例如，铣削、磨削、锻造、研磨等。根据优选实施例，这通过利用压印楔的压印来完成，该压印楔在图7B中被概略地图示并且由附图标记58表示。该过程步骤用来形成静止切割刀片12的尖端的粗糙形状。该步骤的另一益处在于，金属的厚度在将形成切割齿的位置处被减小到t2。这有利于用来形成最终齿几何形状的以下压印工艺。 [0082] 在第三步骤(参见图7C)中，包括从楔冷成型工艺中的过量材料的齿几何形状将被冲压出。在该步骤中，初步齿几何形状将被冲压到尖端中以形成多个间隔开的切割齿。最后，利用压印工艺借助于压印模60齿几何形状将被冷成型。这通常针对所有平行的切割齿做出。压印模60另外具有应形成的齿几何形状的反面。在该过程步骤中，形成上述角α和γ。 [0083] 为了接收防护件12的完全平坦的顶侧16，顶侧16可以最后被抛光或平面式打磨(未示出)。 [0084] 虽然已在附图和前述描述中图示并描述了本发明，但这样的图示和描述将被认为是说明性或示例性的并且不是限制性的；本发明不限于所公开的实施例。所公开的实施例的其它变形能由本领域技术人员在实施所要求保护的发明中，从附图、公开内容和所附权利要求的学习中理解和实现。 [0085] 在权利要求书中，词语“包括”不排除其它元件或步骤，并且不定冠词“一”(a)或“一个”(an)不排除多个。单个元件或其它单元可以履行权利要求书中所述的几个产品的功能。在相互不同的从属权利要求中所述的一些措施的纯粹的事实不表示这些措施的结合不能被用来获利。 [0086] 权利要求书中的任何附图标记不应解释为对范围进行限制。 |
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