高尔夫球杆 |
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| 申请号 | CN201410352849.5 | 申请日 | 2014-07-23 | 公开(公告)号 | CN104338298B | 公开(公告)日 | 2017-05-31 |
| 申请人 | 邓禄普体育用品株式会社; | 发明人 | 中村崇; | ||||
| 摘要 | 一种 高尔夫 球杆，该球杆包括杆头、杆身和握把。球杆长度(L1)为43英寸以上并且48英寸以下。杆头重量Wh和球杆重量Wc之间的比值Wh/Wc大于或等于0.70。绕着摆动轴线的 转动惯量 Ix为6.90×103(kg·cm2)以上并且7.50×103(kg·cm2)以下。球杆的静矩Mt(kg·cm)大于或等于16.3(kg·cm)。球杆的振动 频率 为240(次数/分)以上和280(次数/分)以下。转动惯量Ix(kg·cm2)根据以下等式(1)计算：Ix＝Wc×(Lc+60)2+Ic (1)。 | ||||||
| 权利要求 | 1.一种高尔夫球杆，包含： |
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| 说明书全文 | 高尔夫球杆[0001] 本申请要求2013年7月23日提交的日本专利申请No.2013-152337和2014年2月20日提交的日本专利申请No.2014-030570的优先权，其全部内容通过引用结合在本申请中。 技术领域[0002] 本发明涉及一种高尔夫球杆。 背景技术[0003] 飞行距离是评估高尔夫球杆的重要项。 [0004] 一种以增大飞行距离为目的的高尔夫球杆已经被提出。日本特开专利申请No.2004-201911公开了一种木杆，该杆头占高尔夫球杆的总质量的质量比为73％以上和81％以下。此外，提出一种考虑摆动的稳定性的高尔夫球杆。日本专利No.3735208公开了一种高尔夫球杆，其绕着握把端的转动惯量(g·m2)为200以上和300以下，弯曲振动的周期(秒)为0.2650以上和0.340以下。 发明内容[0005] 对增大飞行距离性能的需求越来越强。便于摆动和飞行距离性能极好的高尔夫球杆被需要。发明人发现利用新的指标评价摆动容易度并且能够提高飞行距离性能。 [0006] 本发明的目的是提供一种飞行距离性能极好的高尔夫球杆。 [0007] 根据本发明的优选高尔夫球杆包括杆头、杆身和握把。球杆长度为43英寸以上并且48英寸以下。杆头重量Wh和球杆重量Wc之间的比值Wh/Wc大于或等于0.70。绕着摆动轴线的转动惯量Ix为6.90×103(kg·cm2)以上和7.50×103(kg·cm2)以下。球杆的静矩Mt(kg·cm)大于或等于16.3(kg·cm)。球杆的振动频率为240(次数/分)以上并且280(次数/分)以下。转动惯量Ix(kg·cm2)根据以下等式(1)计算，静矩Mt(kg·cm)根据以下等式(2)计算： [0008] Ix＝Wc×(Lc+60)2+Ic (1) [0009] Mt＝Wc×(Lc-35.6) (2) [0010] 如果球杆重量被定义为Wc(kg)，从握把端到球杆的重心的轴线方向上的距离被定义为Lc(cm)，并且绕着球杆重心的球杆的转动惯量被定义为Ic(kg·cm2)。 [0011] 优选地，如果从杆身的细端到杆身的重心的轴线方向上的距离被定义为Lg，并且杆身长度被定义为Ls，比值Lg/Ls为0.55以上和0.67以下。 [0012] 优选地，杆头重量Wh大于等于0.190kg。 [0013] 优选地，握把重量小于等于40g。 [0014] 另一优选的高尔夫球杆包括杆头、杆身和握把。球杆长度为43英寸以上和48英寸以下。杆头重量Wh和球杆重量Wc之间的比值Wh/Wc大于等于0.70。绕着摆动轴线的转动惯量Ix为7.10×103(kg·cm2)以上并且7.50×103(kg·cm2)以下。球杆的静矩Mt(kg·cm)大于或等于16.3(kg·cm)。附图说明 [0015] 图1是根据本发明的实施例的高尔夫球杆； [0016] 图2是构造图1所示的球杆采用的杆身的预浸料片状物的展开图； [0017] 图3是绕着摆动轴线的球杆惯性力矩的图；和 [0018] 图4是测量球杆的振动频率的方法的图。 具体实施方式[0019] 在下文中，将适当参考附图基于较优实施方式详细描述本发明。 [0020] 注意，在本申请中，术语“轴线方向”意思是杆身的轴线方向。 [0021] 图1所示的高尔夫球杆2包括杆头4、杆身6和握把8。杆头4被安装在杆身6的细端部。握把8被安装在杆身6的粗端部。杆头4具有空心结构。杆头4是木制型。高尔夫球杆2是木杆(1号木)。 [0022] 高尔夫球杆2的飞行距离性能是极好的。考虑到飞行距离性能，优选地，球杆长度大于或等于43英寸。根据该观点，优选地，杆头4是木型高尔夫球杆头。 [0024] 在图1中，双向箭头Ls表示杆身长度。杆身长度Ls是细端Tp和粗端Bt之间的轴线方向距离。在图1中，双向箭头Lg表示从细端Tp到杆身的重心G的轴线方向距离。杆身的重心G仅仅指杆身6的重心。重心G位于杆身轴线上。在图1中，双向箭头L1表示球杆长度。稍后描述球杆长度L1的测量方法。 [0025] 杆身6是所谓的碳杆身。优选地，杆身6通过固化预浸料片状物形成。在预浸料片状物中，纤维大致沿一个方向对齐。纤维大致沿一个方向对齐的预浸料坯也被认为是UD预浸料坯。“UD”代表方向一致。采用除UD预浸料坯以外的预浸料坯也是可以的。例如，预浸料片状物可以包括纺织纤维。 [0026] 预浸料片状物包括纤维和树脂。树脂同样被认为是基质树脂。典型地，纤维是碳纤维。典型地，基质树脂是热固性树脂。 [0027] 杆身6通过所谓的片状物盘绕方法制造。在预浸料坯中，基质树脂处于半固化状态。杆身6通过盘绕和固化预浸料片状物形成。 [0029] 制造杆身6的方法没有限制。考虑到减轻重量和设计自由度，通过片状物盘绕方法制造的杆身是优选的。 [0030] 图2是构成杆身6的预浸料片状物的展开图(片状物的构造图)。杆身6由多个片状物构造。杆身6由从第一片状物s1至第十一片状物s11的十一个片状物构造而成。图2所示的展开图图解了从内侧沿杆身的径向方向依次构造杆身的片状物。片状物从展开图中位于上侧的片状物开始依次盘绕。在图2中，图中的横向方向对应于杆身的轴线方向。在图2中，图中的右侧是杆身的细端Tp侧。在图2中，图中的左侧是杆身的粗端Bt侧。 [0031] 展开图不仅图解盘绕片状物的次序，而且图解片状物沿杆身的轴线方向(杆身轴线方向)的配置。例如，图2中，片状物s1、s10和s11的细端位于杆身细端Tp。例如，图2中，片状物的s4和s5的粗端位于杆身粗端Bt。 [0032] 在本申请中，采用术语“层”和术语“片状物”。“层”已被盘绕，术语“片状物”未被盘绕。“层”通过盘绕“片状物”形成。即，盘绕“片状物”形成“层”。此外，在本申请中，相同的标号和标记被用于层和片状物。例如，由片状物s1形成的层为层s1。 [0033] 杆身6包括直层、偏置层和箍层。在本申请的展开图中，纤维的定向角度Af被标志在片状物上。定向角度Af为相对于杆身轴线方向的角度。 [0034] 具有注释“0度”的片状物构造直层。用于直层的片状物在本申请中也被称为是直片状物。 [0035] 直层是纤维定向相对于杆身轴线方向的角度大致为0度的层。由于误差，例如，在盘绕时，纤维定向相对于杆身轴线方向可能不是绝对0度。通常，在直层中，绝对角度θa小于或等于10度。 [0037] 偏置层与杆身的抗扭刚度和抗扭强度高度相关。优选地，偏压片状物包括一对双片状物，其纤维定向在彼此相反的方向上倾斜。考虑到抗扭刚度，偏置层的绝对角度θa优选为大于或等于15度，更优选为大于或等于25度，更加优选为大于或等于40度。考虑到抗扭刚度和抗弯刚度，偏置层的绝对角度θa优选为小于或等于60度，更优选为小于或等于50度。 [0038] 在杆身6中，构造偏置层的片状物为第二片状物s2和第三片状物s3。正如以上的讨论，在图2中，每个片状物都标志了角度Af。在角度Af中注释的正(+)和负(-)表示偏置片状物中纤维在彼此相反的方向上倾斜。在本申请中，用于偏置层的片状物也被简称为偏置片状物。片状物s2和片状物s3构造一对片状物。 [0039] 在图2中，片状物s3的纤维的倾斜方向与片状物s2的纤维的倾斜方向相同。然而，稍后描述，片状物s3是反向的，并且与片状物s2叠加。因此，片状物s2的倾斜方向(角Af)和片状物s3的倾斜方向(角Af)在彼此相反的方向上。 [0040] 注意，在图2的实施例中，片状物s2中角度Af是-45度，并且片状物s3中角度Af是+45度。注意，相反地，片状物s2中角度Af可以是+45度，并且片状物s3中角度Af可以是-45度。 [0041] 在杆身6中，构造箍层的片状物为第八片状物s8。优选地，在箍层中绝对角度θa被设置成相对于杆身的轴线大致90度。然而，由于误差，例如，在盘绕时，纤维定向相对于杆身轴线方向可能不是绝对90度。通常，在箍层中，绝对角度θa为80度以上和90度以下。在本申请中，用于箍层的预浸料片状物也被称为箍片状物。 [0042] 由单个片状物形成的层数不限制。单个片状物的层数可以为1或2。层数可以不是整数。考虑到在圆周方向上的一致性，优选地，直片状物的层片状物的数量可以为自然数。 [0043] 虽然图中未示意，但是使用之前的预浸料片状物被夹在覆盖片状物之间。通常，覆盖片状物包括剥离纸和树脂膜。即，使用之前的预浸料片状物被夹在剥离纸和树脂膜之间。剥离纸被堆叠到预浸料片状物的一个表面上，而树脂膜被堆叠到预浸料片状物的另一个表面上。在下文中，堆叠剥离纸的表面也被称为“剥离纸侧表面”，并且堆叠树脂膜的表面也被称为“膜侧表面”。 [0044] 本申请的展开图是膜侧表面为前侧的图。即，在图2中，图的前侧为膜侧表面，图的后侧为剥离纸侧表面。在图2中，表示纤维方向的线在片状物s2和片状物s3中是同一方向，并且片状物s3在稍后描述的叠加中被反向。因此，片状物s2的纤维方向和片状物s3的纤维方向与彼此相反。因此，层s2的纤维方向和层s3的纤维方向彼此相反。考虑到这点，在图2中，片状物s2的纤维方向被称作“-45度”，而片状物s3的纤维方向被称作“+45度”。 [0045] 为了盘绕预浸料片状物，首先，剥离树脂膜。树脂膜被剥离，并且在膜侧上的表面露出。露出的表面具有粘合特性(粘合性)。粘合特性由基质树脂引起。即，因为基质树脂在半固化的状态，粘合性被显露。露出的膜侧表面的边缘部也被称为盘绕开始边缘部。随后，盘绕开始边缘部被涂覆在盘绕对象上。基质树脂的粘合性允许盘绕开始边缘部顺利地涂覆。盘绕对象是心轴或是盘绕体，在该盘绕体中其他预浸料片状物被绕着心轴盘绕。接下来，剥离纸被剥离。接下来，盘绕对象被旋转，并且预浸料片状物被绕着盘绕对象盘绕。如上所述，树脂膜首先被剥离，然后盘绕开始边缘部被涂覆在盘绕对象上，然后剥离纸被剥离。即，树脂膜首先被剥离，然后盘绕开始边缘部被涂覆在盘绕对象上，然后剥离纸被剥离。利用这些步骤，抑制在片状物上的折皱和片状物的盘绕失败。这是因为堆叠剥离纸的片状物，被支承在剥离纸上，并且较小折皱。剥离纸具有比树脂膜高的抗弯刚度。 [0046] 在图2的实施例中，联体片状物被形成。联体片状物通过由两个及以上的片状物彼此叠加形成。 [0047] 在图2的实施例中，两个联体片状物被形成。第一联体片状物通过在片状物s2上叠加片状物s3形成。第二联体片状物通过在片状物s9上叠加片状物s8形成。箍片状物s8在联体片状物的状态下被盘绕。该盘绕方法抑制箍片状物的盘绕失败。盘绕失败包括在片状物上的裂纹、角度Af的误差、折皱等。 [0048] 如上所述，在本申请中，片状物和层基于纤维的定向角度分类。此外，在本申请中，片状物和层基于杆身的轴线方向长度分类。 [0049] 在本申请中，配置在杆身轴线方向的整个长度的层称为全长层。在本申请中，配置在杆身轴线方向的整个长度的片状物称为全长片状物。被盘绕的全长片状物形成全长层。 [0050] 在本申请中，局部地配置在杆身轴线方向上的层称为局部层。在本申请中，局部地配置在杆身轴线方向上的片状物称为局部片状物。被盘绕的局部片状物形成局部层。在本申请中，是直层的全长层称为全长直层。被盘绕的全长直片状物形成全长直层。在图2的实施例中，全长直片状物为片状物s6、片状物s7和片状物s9。 [0051] 在本申请中，是箍层的全长层称为全长箍层。在图2的实施例中，全长箍层为层s8。全长箍片状物为片状物s8。 [0052] 在本申请中，是直层的局部层称为局部直层。在图2的实施例中，局部直层为层s1、层s4、层s5、层s10和层s11。局部直片状物为片状物s1、片状物s4、片状物s5、片状物s10和片状物s11。 [0053] 在本申请中，术语“粗端局部层”被采用。粗端局部层包括粗端直层和粗端箍层。在图2的实施例中，粗端直层为层s4和层s5。粗端直片状物为片状物s4和片状物s5。 [0054] 在本申请中，术语“细端局部层”被采用。细端局部层包括细端直层。在图2的实施例中，细端直层为层s1、层s10和层s11。细端直片状物为片状物s1、片状物s10和片状物s11。 [0055] 杆身6通过片状物盘绕方法获得。 [0056] 在下文中，将概括地描述杆身6的制造工艺。 [0057] [杆身的制造工艺的概括] [0058] (1)切削工艺 [0059] 在切削工艺中，预浸料片状物被切成期望的形状。在该工艺中，图2所示的片状物被切出。 [0060] 片状物可以利用刀具切割或者可以手动地切割。对于手工切割，例如采用切刀。 [0061] (2)叠加工艺 [0062] 在叠加工艺中，制造上述两个联体片状物。 [0063] 在叠加工艺中，可以采用加热或按压。更优选地，结合加热和按压。在稍后描述的盘绕工艺中，片状物可以在联体片状物的盘绕操作中被偏移。该偏移降低盘绕精确度。加热和按压提高片状物之间的粘附力。加热和按压抑制在盘绕工艺中片状物之间的偏移。 [0064] (3)盘绕工艺 [0065] 在盘绕工艺中，心轴被制造。典型的心轴由金属制成。脱模剂被涂覆于心轴。此外，具有粘合性的树脂被涂覆于心轴。树脂也称为粘性树脂。切削片状物绕着心轴被缠绕。粘性树脂有利于将片状物端部涂覆在心轴上。 [0066] 片状物从图2所示的展开图中位于上侧的片状物开始依次盘绕。然而，要被叠加的片状物以联体片状物的状态被盘绕。 [0067] 在盘绕工艺中，盘绕体可以被获得。盘绕体通过在心轴的外侧盘绕预浸料片状物形成。例如，盘绕通过在平面上滚动盘绕对象实现。盘绕可以通过手工操作或机器执行。该机器称为滚皮机。 [0068] (4)胶带缠绕工艺 [0069] 在胶带缠绕工艺中，胶带绕着盘绕体的外周表面盘绕。胶带也称为缠绕胶带。胶带在张力被施加的同时被盘绕。压力通过胶带被施加于盘绕体。压力减小空隙。 [0070] (5)固化工艺 [0071] 在固化工艺中，盘绕体在胶带被缠绕到盘绕体之后被加热。基质树脂通过加热被固化。在固化工艺中，该基质树脂暂时被液化。在片状物之间或者片状物中的空气能够通过基质树脂的流化被排出。缠绕胶带的压力(紧固力)加速空气排出。固化叠层能够通过该固化获得。 [0072] (6)心轴抽离工艺和缠绕胶带去除工艺 [0073] 在固化工艺之后，执行心轴抽离工艺和缠绕胶带去除工艺。虽然工艺的次序没有限制，但是考虑到提高缠绕胶带去除工艺的效率，优选地，缠绕胶带去除工艺在心轴抽离工艺之后执行。 [0074] (7)切割两端的工艺 [0075] 在该工艺中，固化叠层的两端部被切割。细端Tp的端面和粗端Bt的端面通过该切割被弄平整。 [0076] 为了容易理解，图2所示展开图图解在其两端被切割的状态下的片状物。实际上，在设置片状物的尺寸时，考虑了切割两端。即，实际上，片状物的两端部增加在切割两端的工艺中切割的部分。 [0078] 在该工艺中，固化叠层的表面被研磨。固化叠层的表面具有作为缠绕胶带的痕迹的螺旋不平整部分。作为包装胶布的痕迹的不平整部分通过研磨被除去，并且表面被制得光滑。 [0079] (9)涂覆工艺 [0080] 固化叠层在研磨工艺之后被涂覆。 [0081] 在以上工艺中，杆身6被获得。在杆身6中，比值(Lg/Ls)是大的。杆身6的重量轻。 [0082] 片状物盘绕方法在设计自由度上是极好的。通过该方法，比值(Lg/Ls)能够被容易地调整。调整比值(Lg/Ls)的项包括以下(A1)至(A9)。 [0083] (A1)粗端局部层的盘绕数 [0084] (A2)粗端局部片状物的数量 [0085] (A3)粗端局部层的厚度 [0086] (A4)粗端局部层在轴线方向上的长度 [0087] (A5)细端局部层的盘绕数 [0088] (A6)细端局部片状物的数量 [0089] (A7)细端局部层的厚度 [0090] (A8)细端局部层在轴线方向上的长度 [0091] (A9)杆身的锥度比 [0092] 调整杆身弯曲的项包括以下(B1)到(B8)。球杆的振动频率能够通过调整杆身弯曲而调整。 [0093] (B1)直层中的纤维的弹性模量 [0094] (B2)直层的厚度 [0095] (B3)直层的盘绕数 [0096] (B4)研磨处理中的研磨量 [0097] (B5)粗端局部层在轴线方向上的长度 [0098] (B6)粗端局部层的盘绕数 [0099] (B7)细端局部层在轴线方向上的长度 [0100] (B8)细端局部层的盘绕数 [0101] 在本实施例中，关于摆动容易度的指标，采用转动惯量Ix。在本申请中，转动惯量Ix被认为是绕着摆动轴线的转动惯量。 [0102] 通常，摆动平衡性(球杆平衡性)被认为是摆动容易度的指标。然而，摆动平衡性是静矩，不是动态指标。另一方面，摆动是动态的。在本实施例中，关于摆动容易度的指标，采用绕着摆动轴线的转动惯量Ix。 [0103] 图3是用于解释球杆惯性力矩Ix等的示意图。 [0104] [转动惯量(惯性力矩)Ix] [0105] 转动惯量Ix根据以下等式(1)计算。Ix是绕着摆动轴线Zx的惯性动量。 [0106] Ix＝Wc×(Lc+60)2+Ic(1) [0107] 在上述等式(1)中，Wc为球杆重量(kg)，Lc为从握把端到球杆的重心之间的轴线方2 2 向距离(cm)，而Ic为绕着球杆重心的转动惯量(kg·cm)。转动惯量Ix的单位为(kg·cm)。 [0108] 在实际摆动中，高尔夫球杆不绕着握把端旋转。高尔夫球杆与高尔夫球员的手臂一起绕着高尔夫球员的身体旋转。在本申请中，摆动轴线Zx被设置为考虑在摆动时高尔夫球运动员身体的位置。摆动轴线与握把端远离。为了评价动态摆动的容易度，摆动轴线Zx和握把端之间设置间距Dx(见图3)。至于间距Dx，分析研究众多高尔夫球员的身形和摆动。关于高尔夫球员的身形，例如考虑臂长。因此，显示间距Dx优选为大约60cm。如上所述，考虑到摆动的实际情况，以上等式(1)中采用值[Lc+60]。 [0109] 摆动是动态的。与静态指标比较，动态指标能够精确地反映摆动容易度。此外，如上所述，转动惯量Ix考虑摆动的实际情况。因此，转动惯量Ix非常精确地反映摆动容易度。摆动容易有助于改进杆头速度。摆动容易有助于改进甜蜜点击中率。由于摆动容易，飞行距离能够增加。 [0110] 图3所示的轴线Zc穿过球杆的重心。轴线Zc与摆动轴线Zx平行。转动惯量Ic是球杆2绕着轴线Zc的转动惯量。摆动轴线Zx垂直于杆身轴线Z1。轴线Zc垂直于杆身轴线Z1。以上等式(1)中，动量Ix根据平行移轴定理计算。 [0111] 在本申请中，参考状态(未图示)被限定。基准状态是球杆2的底部以规定的杆头倾角和实际的杆面倾角被放置在水平面上的状态。在基准状态中，杆身轴线Z1被包含在垂直于水平面的平面VP1中。平面VP1被定义为基准竖直平面。例如，规定的杆头倾角和实际的杆面倾角在产品目录中描述。如图3所示，在测量每个转动惯量时，杆面表面相对于杆头轨迹的大致正方形。杆面表面的方向处在理想的击打状态下。摆动轴线Zx被包含在基准竖直平面中。即，在测量惯性力矩Ix时，摆动轴线Zx被包含在基准竖直平面中。在测量转动惯量Ic时，轴线Zc被包含在基准竖直平面中。上述转动惯量反映球杆接近击打的姿态。上述转动惯量反映摆动。因此，这些转动惯量与摆动容易度高度相关。注意，转动惯量Ic能够利用INERTIA DYNAMICS Inc.(惯性动力公司)的型号RK/005-002来测量。 [0112] 假定球杆的重心位于杆身轴线Z1上。由于杆头的重心位置，球杆的实际重心从杆身轴线Z1稍微位移。例如，球杆的实际重心能够位于空间中。在本申请中，假定在轴线Z1上最靠近的球杆的实际重心的点是上述球杆的重心。换句话说，在本申请中球杆的重心是轴线Z1和从球杆的实际重心到轴线Z1的垂直线之间的交点。球杆的重心的位置的近似值使转动惯量Ix的值有微小的差。然而，该差值很小以致该差值不会影响本申请所述的效果。 [0113] 考虑到杆头速度比较高的高级高尔夫球员的摆动容易度，优选地，转动惯量Ix是比较大的。 [0114] 考虑到高级高尔夫球员的摆动容易度，转动惯量Ix优选大于或等于6.90×103(kg·cm2)，更优选大于或等于7.15×103(kg·cm2)，更加优选大于或等于7.20×103(kg·cm2)。过大的转动惯量Ix可能降低杆头速度。由此来看，转动惯量Ix优选小于或等于7.50×103(kg·cm2)，更优选小于或等于7.45×103(kg·cm2)，更加优选小于或等于7.40×103(kg·cm2)，更加优选小于或等于7.35×103(kg·cm2)。 [0115] 小的惯性力矩Ix能够提高摆动容易度。摆动容易有助于改进杆头速度。关于减小转动惯量Ix的方法，考虑减小杆头重量Wh。然而，当仅仅杆头重量Wh减小时，杆头的动能也减小。在这种情况下，球的恢复系数和初速度降低。 [0116] 在本实施例中，比值Wh/Wc增大。即，杆头重量Wh与球杆重量Wc的比值增大。在球杆重量Wc中，分配给杆头的重量Wh增大，因此杆头的动能可以增大。因此，球的恢复系数和初速度能够提高。 [0117] 在本实施例中，在比值Wh/Wc增大的同时转动惯量Ix被限制在预定范围内。因此，虽然杆头重量Wh是大的，但是摆动容易被实现。因此，在杆头重量Wh增大的同时，杆头速度能够提高。由于杆头重量Wh和杆头速度的协同效应，球的初速度增大，并且杆头的动能增大。因此，飞行距离性能能够提高。 [0118] 关于摆动容易度的指标，球杆平衡性通常被采用。如果杆头重量Wh增大，也可能提高球杆平衡性。因此，认为球杆平衡性降低类似于杆头重量Wh减小。随着杆头重量Wh降低，摆动容易的技术构思(定义为技术构思A)是已知的。通常，该技术构思A是所属技术领域的专业人员的典型构思。相反地，在本实施例中，大部分重量被分配给杆头而摆动是容易的。虽然该构造与技术构思A不符，但是该构造对于改进飞行距离性能是有效的。 [0119] 在本申请中，球杆的静矩被定义为Mt。静矩Mt根据以下等式(2)计算。静矩Mt的单位是kg·cm。 [0120] Mt＝Wc×(Lc-35.6) (2) [0121] 静矩Mt相当于14英寸型摆动平衡。摆动平衡是静矩Mt的象征值。考虑到高级高尔夫球员的摆动容易度，静矩Mt优选大于或等于16.3kg·cm，更优选大于或等于16.4kg·cm，并且更加优选大于或等于16.7kg·cm。如果例如球杆长度L1被设置为优选值，则静矩Mt优选小于或等于18.0kg·cm，更优选小于或等于17.5kg·cm，更加优选小于或等于17.1kg·cm，越加优选小于或等于17.0kg·cm。 [0122] 优选地，转动惯量Ix相对于静矩Mt是小的。即，优选地，比值(Ix/Mt)是小的。换句话说，优选地，转动惯量Ix小而静矩Mt大。对于该构造，在球杆的重心位于靠近杆头的同时，能够限制转动惯量Ix。因此，在比值Wh/Wc增大的同时转动惯量Ix能够被限制。 [0123] 比值Ix/Mt降低意味着，在静矩Mt相对大的同时，转动惯量Ix小。换句话说，这指在球杆平衡性相对高的同时转动惯量Ix小。因此，比值Ix/Mt减小，并且在球杆平衡性相对高的同时摆动容易度易于提高。如上所述，通常，摆动容易度的指标被定义为球杆平衡性。通常，如果球杆平衡性大则摆动不容易的技术构思(技术构思B)是已知的。基于该技术构思B，不能够不管大的球杆平衡性而假定摆动是容易的。 [0124] 如果比值Ix/Mt小，则虽然静矩Mt大但是摆动是容易的。摆动容易有助于改进飞行距离性能。由此来看，比值Ix/Mt优选小于或等于442，更优选小于或等于441，更加优选小于或等于440，还更加优选小于或等于437。考虑到杆头、杆身和握把的强度，会限制到转动惯量Ix的减小。考虑到这点，比值Ix/Mt优选为大于或等于415，更优选为大于或等于420，更加优选大于或等于425，更优选为大于或等于428。 [0125] [Wh/Wc] [0126] 为了增大杆头的动能，优选地，分配到杆头的重量的比值增大。由此来看，比值Wh/Wc优选为大于或等于0.70，更优选为大于或等于0.71，更加优选大于或等于0.72，越加优选为大于或等于0.73。考虑到例如杆身和握把的强度，优选地，杆身重量和握把重量具有预定值以上。由此来看，比值Wh/Wc优选小于等于0.80，更小于等于0.79，更加优选小于等于0.78。 [0127] 不必说，在比值Wh/Wc的计算中，杆头重量Wh的单位与球杆重量Wc的单位一致。例如，如果杆头重量Wh的单位定义为“kg”，则球杆重量Wc的单位也定义为“kg”。如果杆头重量Wh的单位定义为“g”，则球杆重量Wc的单位也定义为“g”。 [0128] 如果比值Wh/Wc大，则杆身的弯曲增大，并且杆身的性能变得不稳定。该不稳定性能能够降低甜蜜点击中率。 [0129] 在摆动期间过大的杆身弯曲可能延迟弯曲回复的时间。该时间的延迟能够降低杆头速度。使用弯曲恢复慢的球杆不容易摆动。 [0130] 考虑到摆动容易度，优选地，由比值Wh/Wc的增大引起的过大弯曲被抑制。考虑到甜蜜点击中率，优选地，由比值Wh/Wc的增大引起的杆身的不稳定性能被抑制。 [0131] 考虑球杆的振动频率，因此即使比值Wh/Wc增大也能够确保摆动容易度。考虑球杆的振动频率，因此即使比值Wh/Wc增大也能够确保杆身的性能稳定。由此来看，球杆的振动频率优选大于或等于240(次数/分)，更优选大于或等于245(次数/分)，更加优选大于或等于250(次数/分)。如果弯曲过小，则杆头速度和摆动容易度容易降低。由此来看，球杆的振动频率优选小于或等于280(次数/分)，更优选小于或等于275(次数/分)。球杆的振动频率能够通过杆头重量Wh、杆身弯曲等来调整。 [0132] [杆头重量Wh] [0133] 杆头的动能增大，因此击球时球的初速度能够提高。由此来看，杆头重量Wh优选大于或等于190g(0.190kg)，更优选大于或等于195g(0.195kg)，更加优选大于或等于200g(0.200kg)，越加优选大于或等于205g(0.205kg)。考虑到摆动容易度，杆头重量Wh优选小于等于250g(0.250kg)，更优选小于等于245g(0.245kg)，更加优选大于等于240g(0.240kg)。 [0134] [杆身重量Ws] [0135] 考虑到杆身的强度和耐久性，杆身重量Ws优选大于等于35g，更优选大于等于38g，更加优选大于等于40g。考虑到摆动容易度，杆身重量Ws优选小于或等于65g，更优选小于或等于61g，更加优选小于或等于60g，还更加优选小于或等于55g。 [0136] [握把重量Wg] [0137] 考虑到握把的强度和耐久性，握把重量Wg优选大于等于20g，更优选大于等于23g，更加优选大于等于25g。考虑到摆动容易度，握把重量优选为小于或等于40g，更优选为小于或等于38g，更加优选为小于或等于35g。握把重量Wg能够通过利用握把的体积、橡胶的比重，通过利用多孔橡胶等来调整。 [0138] [杆身长度Ls] [0139] 考虑到通过增大摆动旋转半径来提高杆头速度，杆身长度Ls优选大于或等于99cm，更优选大于或等于105cm，更加优选大于或等于107cm，越加优选大于或等于110cm。考虑到抑制击打点的变化，杆身长度Ls优选小于或等于120cm，更优选小于或等于118cm，更加优选小于或等于116cm。 [0140] [距离Lg] [0141] 重心G接近粗端Bt，并且摆动容易度和杆头速度能够被提高。由此来看，距离Lg(见图1)优选大于或等于540mm，更优选大于或等于550mm，更优选大于或等于560mm，越加优选大于或等于570mm，还更加优选大于或等于580mm，还越加优选大于或等于590mm。如果距离Lg过大，因为能够分配给杆身的细端部的重量减少，所以杆身的细端部的强度容易降低。由此来看，距离Lg优选小于或等于751mm，更优选小于或等于750mm，更加优选小于或等于745mm，还更优选小于或等于740mm。 [0142] [Lg/Ls] [0143] 考虑到在增大杆头重量Wh的同时减小绕着摆动轴线的转动惯量Ix，比值Lg/Ls优选大于或等于0.55，更优选大于或等于0.56，更加优选大于或等于0.57。考虑到提高杆身的细端部的强度，比值Lg/Ls优选小于或等于0.67，更优选小于或等于0.66，更加优选小于或等于0.65。 [0144] [球杆长度L1] [0145] 考虑到提高杆头速度，球杆长度L1优选大于或等于43英寸，更优选大于或等于44英寸，更加优选大于或等于45英寸。考虑到抑制击打点的变化，球杆长度L1优选小于或等于48英寸，更优选小于或等于47.5英寸，更加优选小于或等于47英寸。 [0146] 在本申请中的球杆长度L1根据以下规范测量：R&A(圣安德鲁皇家古典高尔夫球俱乐部)规定的高尔夫球规范中“附录II.球杆的设计”的“1.球杆”中的“1c.长度”。 [0147] 在木型球杆中，重点易于放在飞行距离性能上。该趋势在木杆上是强烈的。由此来看，优选地，球杆是木杆。考虑到飞行距离性能，真实杆面倾角优选7度以上和13度以下。考虑到杆头的转动惯量，杆头的体积优选大于等于350立方厘米，更优选大于等于380立方厘米，更加优选大于等于400立方厘米，更加优选大于等于420立方厘米。考虑到杆头的强度，优选地，杆头的体积小于或等于470立方厘米。 [0148] [球杆重量Wc] [0149] 考虑到提高比值Wh/Wc，球杆重量Wc优选小于或等于315g(0.315kg)，更优选小于或等于310g(0.310kg)，更加优选小于或等于300g(0.300kg)，还更加优选小于或等于293g(0.293kg)。考虑到杆身和杆头的强度，球杆重量Wc优选大于或等于250g(0.250kg)，更优选大于或等于260g(0.260kg)，更加优选大于或等于270g(0.270kg)。 [0150] 实例 [0151] 在下文中，将通过实例说明本发明的效果。然而，不应理解为本发明限于基于实例的描述。 [0152] 表1显示可用于根据本发明的杆身的预浸料的实例。 [0153] [表1] [0154] 表1可用预浸料的实例 [0155] [0156] 拉伸强度和拉伸弹性模量根据“碳纤维测试方法”JIS R7601：1986测量。 [0157] [实例1] [0158] 与杆身6的构造相同的叠层构造的杆身被制造。即，图2所示的片状物的构造的杆身被制造。制造方法与杆身6的制造方法相同。 [0159] 根据实例1的杆身利用表1所示预浸料形成。预浸料“HRX350C-110S”被用于偏置层。拉伸弹性模量为23.5至30(t/mm2)的预浸料被用于直层。这些预浸料如表1所示。预浸料被选择以具有球杆的振动频率、杆身重量Ws、比值Lg/Ls等的期望值。根据实例1的杆身通过上述制造方法获得。 [0160] 获得的杆身上被附接以市面上可以买到的木杆杆头(由邓禄普体育用品株式会社制造的SRIXON Z725：杆面倾角：9.5度)和握把，并且获得根据实例1的高尔夫球杆。表2显示实例1的规格和评价结果。 [0161] [实例2至11和比较例1至11] [0162] 根据实例和比较例的杆身和杆头，除下表2至7所示的规格，通过与实例1类似方法获得。 [0163] 在这些实例和比较例中，杆头重量Wh通过研磨杆头的整个外表面和利用重量调整胶粘剂来调整。胶粘剂被涂敷于杆头的内表面。胶粘剂是热塑胶粘剂，在室温下固定到杆头的内表面上的预定位置，并且在高温下流动。在胶粘剂的温度被设置在高温的时候，胶粘剂被注入杆头，并且在室温下冷却用于固定。胶粘剂被配置成不使杆头的重心位置改变。 [0164] 在实例和比较例中，握把重量Wg通过握把的材料来调整。多孔橡胶被用于具有小重量Wg的握把。杆身弯曲和比值(Lg/Ls)基于上述项(A1)到(A9)和(B1)到(B8)被调整。实例和比较例的规格利用这些调整获得。实例和比较例的规格如下表2至7所示。注意在表中，多处描述实例2以便于比较数据。 [0165] [表2] [0166] 表2实例和比较例的规格和评估结果 [0167] [0168] [表3] [0169] 表3实例和比较例的规格和评估结果 [0170] 比较例3 实例2 实例4 球杆重量Wc(g) 301.5 292.9 284.7 球杆长度L1(英寸) 45 45 45 绕着摆动轴线的球杆转动惯量Ix(kg·cm2) 7450 7250 7300 Ix/Mt 443 437 437 静矩Mt(kg·cm) 16.8 16.7 16.6 球杆的振动频率(次数/分) 260 260 260 杆头重量Wh(g) 205 205 205 Wh/Wc 0.68 0.70 0.72 杆身重量Ws(g) 69.5 60.9 52.7 杆身长度Ls(mm) 1121 1121 1121 从杆身细端到杆身重心的距离Lg(mm) 617 617 617 从杆身粗端到杆身重心的距离(mm) 504 504 504 Lg/Ls 0.55 0.55 0.55 握把重量Wg(g) 25 25 25 杆头速度(m/s) 44.6 45.0 45.2 动能(J) 203.9 207.6 209.4 飞行距离(码) 263 268 270 杆身耐久性 A A A [0171] [表4] [0172] 表4实例和比较例的规格和评估结果 [0173] 实例5 实例2 实例6 比较例4 球杆重量Wc(g) 292.9 292.9 292.9 292.9 球杆长度L1(英寸) 45 45 45 45 绕着摆动轴线的球杆转动惯量Ix(kg·cm2) 7450 7300 7150 7100 Ix/Mt 441 437 439 441 静矩Mt(kg·cm) 16.9 16.7 16.3 16.1 球杆的振动频率(次数/分) 260 260 260 260 杆头重量Wh(g) 205 205 205 205 Wh/Wc 0.70 0.70 0.70 0.70 杆身重量Ws(g) 60.9 60.9 60.9 60.9 杆身长度Ls(mm) 1121 1121 1121 1121 从杆身细端到杆身重心的距离Lg(mm) 594 617 751 773 从杆身粗端到杆身重心的距离(mm) 527 504 370 348 Lg/Ls 0.53 0.67 0.69 0.55 握把重量Wg(g) 25 25 25 25 杆头速度(m/s) 44.6 45.0 45.5 45.6 动能(J) 203.9 207.6 212.2 213.1 飞行距离(码) 263 268 274 275 杆身耐久性 A A A B [0174] [表5] [0175] 表5实例和比较例的规格和评估结果 [0176] 实例7 比较例5 球杆重量Wc(g) 292.9 292.9 球杆长度L1(英寸) 45 45 统着摆动轴线的球杆转动惯量Ix(kg·cm2) 7200 7150 Ix/Mt 442 450 静矩Mt(kg·cm) 16.3 15.9 球杆的振动频率(次数/分) 260 260 杆头重量Wh(g) 205 205 Wh/Wc 0.70 0.70 杆身重量Ws(g) 45.9 40.9 杆身长度Ls(mm) 1121 1121 从杆身细端到杆身重心的距离Lg(mm) 617 617 从杆身粗端到杆身重心的距离(mm) 504 504 Lg/Ls 0.55 0.55 握把重量Wg(g) 40 45 杆头速度(m/s) 45.3 45.5 动能(J) 210.3 212.2 飞行距离(码) 271 274 杆身耐久性 A B [0177] [表6] [0178] 表6实例和比较例的规格和评估分析 [0179] 比较例6 实例8 实例2 实例9 比较例7 球杆重量Wc(g) 292.9 292.9 292.9 292.9 292.9 球杆长度L1(英寸) 45 45 45 45 45 绕着摆动轴线的球杆转动惯量Ix(kg·cm2) 7300 7300 7300 7300 7300 Ix/Mt 437 437 437 437 437 静矩Mt(kg·cm) 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 球杆的振动频率(次数/分) 230 240 260 280 290 杆头重量Wh(g) 205 205 205 205 205 Wh/Wc 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 杆身重量Ws(g) 60.9 60.9 60.9 60.9 60.9 杆身长度Ls(mm) 1121 1121 1121 1121 1121 从杆身细端到杆身重心的距离Lg(mm) 617 617 617 617 617 从杆身粗端到杆身重心的距离(mm) 504 504 504 504 504 Lg/Ls 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 握把重量Wg(g) 25 25 25 25 25 杆头速度(m/s) 44.9 45.1 45.0 44.9 44.2 动能(J) 206.6 208.5 207.6 206.6 200.2 飞行距离(码) 261 268 268 268 258 杆身耐久性 A A A A A [0180] [表7] [0181] 表7实例和比较例的规格和评估结果 [0182] [0183] [球杆的振动频率] [0184] 由Fujikura Rubber Ltd.(藤仓橡胶工业株式会社)制造的“GOLF CLUB TIMING HARMONIZER(高尔夫球杆时间协调器)”(商品名称)被用于测量球杆的振动频率。图4是解释球杆的振动频率的测量方法的图。在距离握把端7英寸的点到握把端的部分利用夹具CP1固定。即，固定部分的长度F1为7英寸(大约178mm)。既定负荷被向下施加于杆头4，并且杆身6被振动。每分钟振动频率为球杆的振动频率(次数/分)。测定值如以上表2至7所示。 [0185] [转动惯量] [0186] 转动惯量Ix根据上述等式(1)计算。球杆转动惯量Ic利用INERTIADYNAMICS Inc.(惯性动力公司)制造的型号RK/005-002来测量。 [0187] [杆头速度] [0188] 差点为0以上和10以下的五个试验员实施评估。这五个试验员的一般杆头速度大约在42至48(m/s)。五个试验员的杆头速度比较高。每个试验员用每个球杆击打球十次。因此，每个球杆总共被击打50次。在击打时，测量击打时的杆头速度。50条数据的平均值如下表2至7所示。 [0189] [动能] [0190] 动能(J)利用获得的杆头速度的平均值来计算。计算值如表2至7所示。动能K的计算等式如下，如果杆头重量被定义为Wh，并且杆头速度(平均值)被定义为Vh。 [0191] K＝Wh×(Vh)2/2 [0192] [飞行距离] [0193] 考虑到提高数据的可靠性，在上述十次击打中不采取小飞行距离的两次击打。因此，关于飞行距离数据的40条数据被获得。注意该飞行距离是(所谓的)到球落地的点的距离。40条数据的平均值如表2至7所示。 [0194] [杆身耐久性] [0195] 球杆被安装在由Miyamae Co.,Ltd.(株式会社宫前)制造的摆动机器人上，并且杆头速度被设置为52m/s。击打点在距离杆面中心向跟侧20mm的位置。由邓禄普体育用品株式会社制造的“DDH TOUR SPECIAL”被用作高尔夫球。球被反复击打，并且每500次击打确定杆身的状态。如果杆身在10,000次击打后没有损坏，则杆身被评估为“A”。如果在10,000次击打前确定断裂，则杆身被评估为“B”。这些评估如表2至7所示。 [0196] 如果静矩Mt小，则杆头重量Wh减小并且飞行距离短(见表2中比较例1)。 [0197] 如果转动惯量Ix过大，则杆头速度增大较小，并且飞行距离短(见表2中比较例2)。 [0198] 如果杆头重量Wh的比值(Wh/Wc)过小，则动能减小并且飞行距离短(见表3中比较例3)。 [0199] 如果杆身的重心G位于靠近杆头并且比值(Lg/Ls)小，则虽然杆头重量Wh不大但是转动惯量Ix相对大。因此，动能小并且飞行距离短(见表4中实例5)。 [0200] 如果杆身的重心G位于靠近粗端Bt的位置并且比值(Lg/Ls)大，则杆身的细端部的强度容易降低(见表4中比较例4)。 [0201] 如果杆身重量Ws在球杆重量Wc中是小的，则杆身的强度容易降低(见表5中比较例5)。 [0202] 如果球杆的振动频率过小，则在摆动期间杆身的性能变得不稳定并且甜蜜点击中率容易减小。因此，飞行距离短(见表6中比较例6)。甜蜜点击中率指球在甜蜜点被击中的概率。 [0203] 如果球杆的振动频率过大，则杆身的弯曲小，并且杆头速度降低。因此，飞行距离短(见表6中比较例7)。 [0204] 如果球杆长度L1过小，则摆动的旋转半径小并且杆头速度容易降低。因此，杆头速度低并且飞行距离缩短(见表7中比较例8)。 [0205] 因为球杆长度L1短并且杆头重量Wh小，静矩Mt可能过小。在这种情况下，杆头速度低并且动能也小。因此，飞行距离短(见表7中比较例9)。 [0206] 因为球杆长度L1大，转动惯量Ix可能过大。在这种情况下，虽然球杆长度L1相对大，但是杆头速度没有增大，并且甜蜜点击中率小。因此，飞行距离短(见表7中比较例10)。 [0207] 如果球杆长度L1过大，则甜蜜点击中率降低并且飞行距离短(见表7中比较例11)。 [0208] 如表所示，本发明优越性明显。 [0209] 上述方法适用于高尔夫球杆。 |
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