高尔夫球杆 |
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| 申请号 | CN201410349993.3 | 申请日 | 2014-07-22 | 公开(公告)号 | CN104324492A | 公开(公告)日 | 2015-02-04 |
| 申请人 | 邓禄普体育用品株式会社; | 发明人 | 中村崇; | ||||
| 摘要 | 一种 高尔夫 球杆，球杆长度为43英寸以上和48英寸以下。球杆绕着摆动轴线的 转动惯量 Ix小于或等于6.90×103(kg·cm2)。比值(Ihs/Ix)大于或等于0.88，如果杆头绕着摆动轴线的转动惯量被定义为Ihs(kg·cm2)。转动惯量Ix(kg·cm2)根据以下等式(1)计算，转动惯量Ihs(kg·cm2)根据以下等式(2)计算：Ix＝Wc×(Lc+60)2+Ic (1)Ihs＝Wh×(Lh+60)2+Ih (2)。 | ||||||
| 权利要求 | 1.一种高尔夫球杆，包括： |
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| 说明书全文 | 高尔夫球杆[0001] 本申请要求2013年7月22日提交的日本专利申请No.2013-151266和2014年2月20日提交的日本专利申请No.2014-030666的优先权，其全部内容通过引用结合在本申请中。 技术领域[0002] 本发明涉及一种高尔夫球杆。 背景技术[0003] 飞行距离是评估高尔夫球杆的重要项。 [0004] 以增大飞行距离为目的的发明已经被提出。日本特开专利申请公报No.2004-201911公开了一种木杆，其中杆头与高尔夫球杆的总质量的质量比为73％以上和81％以下。因为杆头的质量大，杆头的动能能够增大。因为与具有大的动能的杆头的碰撞，球的初速度能够增大。 发明内容[0005] 当仅仅增大杆头重量时，杆头速度减小。仅仅增大杆头重量的球杆是不容易挥动的。 [0006] 对增大飞行距离的需求已经越来越强。本发明使能够基于不同于以前存在的技术构思增大飞行距离。 [0007] 本发明的目的是提供一种容易摆动并且飞行距离性能极好的高尔夫球杆。 [0008] 根据本发明的较优方面的高尔夫球杆包括杆头、杆身和握把。球杆长度为43英3 2 寸以上和48英寸以下。绕着摆动轴线的球杆的转动惯量小于或等于6.90×10(kg·cm)。 2 如果绕着摆动轴线的杆头的转动惯量被定义为Ihs(kg·cm)，则比值(Ihs/lx)大于或等于 0.88。 [0009] 如果球杆重量被定义为Wc(kg)，杆头重量被定义为Wh(kg)，从握把端到球杆的重心的轴线方向上的距离被定义为Lc(cm)，从握把端到杆头的重心的轴线方向上的距离被定2 义为Lh(cm)，绕着球杆重心的球杆的转动惯量被定义为Ic(kg·cm)，并且绕着杆头重心的 2 杆头的转动惯量被定义为Ih(kg·cm)。 [0010] 转动惯量Ix(kg·cm2)根据以下等式(1)计算，转动惯量Ihs(kg·cm2)根据以下等式(2)计算： [0011] Ix＝Wc×(Lc+60)2+Ic (1) [0012] Ihs＝Wh×(Lh+60)2+Ih (2)。 [0013] 如果杆身重量被定义为Ws(kg)，从握把端到杆身重心的轴线方向上的距离被定义2 为Ls(cm)，并且绕着杆身重心的杆身转动惯量被定义为Is(kg·cm)，优选地，绕着摆动轴 2 线的杆身转动惯量(kg·cm)小于或等于700。转动惯量Iss根据以下等式(3)计算： [0014] Iss＝Ws×(Ls+60)2+Is (3)。 [0015] 如果握把重量被定义为Wg(kg)，从握把端到握把重心的轴线方向上的距离被定义2 为Lg(cm)，并且绕着握把重心的握把转动惯量被定义为Ig(kg·cm)，优选地，绕着摆动轴 2 线的握把转动惯量(kg·cm)小于或等于150。 [0016] 则转动惯量Igs根据以下等式(4)计算： [0018] 图1显示根据本发明的实施例的高尔夫球杆； [0019] 图2是构造图1所示球杆采用的杆身的预浸料片状物展开图； [0020] 图3是绕着摆动轴线的球杆转动惯量的图示； [0021] 图4是绕着摆动轴线的杆头转动惯量的图示； [0022] 图5是绕着摆动轴线的杆身转动惯量的图示；和 [0023] 图6是绕着摆动轴线的握把转动惯量的图示。 具体实施方式[0024] 在下文中，将适当参考附图基于较优实施方式详细描述本发明。 [0025] 注意，在本申请中，名词“轴线方向”意思是杆身的轴线方向。 [0026] 图1所示的高尔夫球杆2包括杆头4、杆身6和握把8。杆头4被安装在杆身6的细端细端部。握把8被安装在杆身6的粗端粗端部。杆头4具有空心结构。杆头4是木型的。高尔夫球杆2是木杆(1号木)。 [0027] 该实施例对提高飞行距离性能是有效的。优选地，球杆长度大于或等于43英寸。根据这些观点，优选地，杆头4是木型高尔夫球杆头。优选地，高尔夫球杆2是木型高尔夫球杆。 [0029] 在图1中，双向箭头Lf2表示杆身长度。杆身长度Lf2是细端Tp和粗端Bt之间的轴线方向距离。在图1中，双向箭头Lfl表示从杆身的细端Tp到重心Gs的轴线方向距离。杆身的重心Gs仅仅指杆身6的重心。重心Gs位于杆身轴线上。在图1中，双向箭头Ll表示球杆长度。稍后描述球杆长度Ll的测量方法。 [0030] 杆身6是所谓的碳杆身。优选地，杆身6通过固化预浸料片状物形成。在预浸料片状物中，纤维大致沿一个方向对齐。纤维大致沿一个方向对齐的预浸料坯也称为UD预浸料坯。“UD”代表单向。采用除UD预浸料坯以外的预浸料坯也是可以的。例如，预浸料片状物可能包括纺织纤维。 [0031] 预浸料片状物包括纤维和树脂。树脂同样被认为是基质树脂。典型地，纤维是碳纤维。典型地，基质树脂是热固性树脂。 [0032] 杆身6通过所谓的片状物盘绕方法制造。在预浸料中，基质树脂处于半固化状态。杆身6通过盘绕和固化预浸料片状物形成。 [0034] 制造杆身6的方法没有限制。考虑到减轻重量和设计自由度，通过片状物盘绕方法制造的杆身是优选的。 [0035] 图2是构成杆身6的预浸料片状物的展开图(片状物的构造图)。杆身6由多个片状物构造。杆身6由从第一片状物s1至第十一片状物s11的十一个片状物构造而成。图2所示的展开图图解了从内侧沿杆身的径向方向依次构造杆身的片状物。片状物从展开图中位于上侧的片状物开始依次盘绕。在图2中，图中的横向方向对应于杆身的轴线方向。 在图2中，图中的右侧是杆身的细端Tp侧。在图2中，图中的左侧是杆身的粗端Bt侧。 [0036] 展开图不仅图解盘绕片状物的次序，而且图解片状物沿杆身的轴线方向(杆身轴线方向)的配置。例如，图2中，片状物s1、s10和s11的细端位于杆身细端Tp。例如，图2中，片状物s4和s5的背端位于杆身粗端Bt。 [0037] 在本申请中，采用术语“层”和术语“片状物”。“层”已被盘绕，术语“片状物”未被盘绕。“层”通过盘绕“片状物”形成。即，盘绕“片状物”形成“层”。此外，在本申请中，相同的标号和标记被用于层和片状物。例如，由片状物s1形成的层为层s1。 [0038] 杆身6包括直层、偏置层和箍层。在本申请的展开图中，纤维的定向角度Af被标志在片状物上。定向角度Af为相对于杆身轴线方向的角度。 [0039] 具有注释“0度”的片状物构造直层。用于直层的片状物在本申请中也被称为是直片状物。 [0040] 直层是纤维定向相对于杆身轴线方向的角度大致为0度的层。由于误差，例如，在盘绕时，纤维定向相对于杆身轴线方向可能不是绝对0度。通常，在直层中，绝对角度θa小于或等于10度。 [0042] 在图2的实施例中，直片状物为片状物s1、片状物s4、片状物s5、片状物s6、片状物s7、片状物s9、片状物s10和片状物s11。直层与杆身的抗弯刚度和抗弯强度高度相关。 [0043] 偏置层与杆身的抗扭刚度和抗扭强度高度相关。优选地，偏压片状物包括一对双片状物，其纤维定向在彼此相反的方向上倾斜。考虑到抗扭刚度，偏置层的绝对角度θa优选为大于或等于15度，更优选为大于或等于25度，更加优选为大于或等于40度。考虑到抗扭刚度和抗弯刚度，偏置层的绝对角度θa优选为小于或等于60度，更优选为小于或等于50度。 [0044] 在杆身6中，构造偏置层的片状物为第二片状物s2和第三片状物s3。正如以上的讨论，在图2中，每个片状物都标志了角度Af。在角度Af中注释的正(+)和负(-)表示偏置片状物中纤维在彼此相反的方向上倾斜。在本申请中，用于偏置层的片状物也被简称为偏置片状物。片状物s2和片状物s3构造一对片状物。 [0045] 在图2中，片状物s3的纤维的倾斜方向与片状物s2的纤维的倾斜方向相同。然而，稍后描述，片状物s3是反向的，并且与片状物s2叠加。因此，片状物s2的倾斜方向和片状物s3的倾斜方向在彼此相反的方向上。 [0046] 注意，在图2的实施例中，片状物s2中角度Af是-45度，并且片状物s3中角度Af是+45度。注意，相反地，片状物s2中角度Af可以是+45度，并且片状物s3中角度Af可以是-45度。 [0047] 在杆身6中，构造箍层的片状物为第八片状物s8。优选地，在箍层中绝对角度θa被设置成相对于杆身的轴线大致90度。然而，由于误差，例如，在盘绕时，纤维定向相对于杆身轴线方向可能不是绝对90度。通常，在箍层中，绝对角度θa为80度以上和90度以下。在本申请中，用于箍层的预浸料片状物也被称为箍片状物。 [0048] 由单个片状物形成的层的数量不限制。例如，如果片状物的层数为1，则片状物在圆周方向上被盘绕一次。如果片状物的层数为1，则片状物在杆身的圆周方向上的所有位置形成单个层。 [0049] 例如，如果片状物的层数为2，则片状物在圆周方向上被盘绕两次。如果片状物的层数为2，则片状物在杆身的圆周方向上的所有位置形成两个层。 [0050] 例如，如果片状物的层数为1.5，则片状物在圆周方向上被盘绕1.5次。如果片状物的层数为1.5，则片状物在圆周方向上的0至180度角的位置形成单个层，并且在圆周方向上的180度至360度角的位置形成两个层。 [0051] 考虑到减少盘绕失败诸如折皱，过于宽的片状物不是优选的。由此来看，用于偏压片状物的层数优选为小于或等于4，更优选为小于或等于3。考虑到缠绕工艺的可操作性，优选地，用于偏压片状物的层数大于或等于1。 [0052] 考虑到抑制盘绕失败诸如折皱，过于宽的片状物不是优选的。由此来看，用于直片状物的层数优选为小于或等于4，更优选为小于或等于3，更加优选为小于或等于2。考虑到缠绕工艺的可操作性，优选地，用于直片状物的层数大于或等于1。在所有直片状物中，层数可以为1。在所有全长的直片状物中，层数可以为1。 [0053] 考虑到减少盘绕失败诸如折皱，过于宽的片状物不是优选的。由此来看，用于箍片状物的层数优选为小于或等于4，更优选为小于或等于3，更加优选为小于或等于2。考虑到缠绕工艺的可操作性，优选地，用于箍片状物的层数大于或等于1。在所有箍片状物中，层数可以为1。在所有全长的箍片状物中，层数可以为1。 [0054] 虽然图中未示意，但是使用之前的预浸料片状物被夹在覆盖片状物之间。通常，覆盖片状物包括剥离纸和树脂膜。即，使用之前的预浸料片状物被夹在剥离纸和树脂膜之间。剥离纸被粘在预浸料片状物的一个表面上，而树脂膜被粘在预浸料片状物的另一个表面上。在下文中，粘剥离纸的表面也被称为“剥离纸侧表面”，并且粘树脂膜的表面也被称为“膜侧表面”。 [0055] 本申请的展开图是膜侧表面为前侧的图。即，在图2中，图的前侧为膜侧表面，图的后侧为剥离纸侧表面。在图2中，表示纤维方向的线在片状物s2和片状物s3中是同一方向，并且片状物s3在稍后描述的叠加中被反向。因此，片状物s2的纤维方向和片状物s3的纤维方向与彼此相反。因此，层s2的纤维方向和层s3的纤维方向彼此相反。考虑到这点，在图2中，片状物s2的纤维方向被称作“-45度”，而片状物s3的纤维方向被称作“+45度”。 [0056] 为了盘绕预浸料片状物，首先，剥离树脂膜。树脂膜被剥离，并且在膜侧上的表面露出。露出的表面具有粘合特性(粘合性)。粘合特性由基质树脂引起。即，因为基质树脂在半固化的状态，粘合性被显露。露出的膜侧表面的边缘部也被称为盘绕开始边缘部。随后，盘绕开始边缘部被涂敷在盘绕对象上。基质树脂的粘合性允许盘绕开始边缘部顺利地涂敷。盘绕对象是心轴或是盘绕体，在该盘绕体中其他预浸料片状物被绕着心轴盘绕。接下来，剥离纸被剥离。接下来，盘绕对象被旋转，并且预浸料片状物被绕着盘绕对象盘绕。如上所述，树脂膜首先被剥离，然后盘绕开始边缘部被涂敷在盘绕对象上，然后剥离纸被剥离。即，树脂膜首先被剥离，盘绕开始边缘部被涂敷在盘绕对象上，然后剥离纸被剥离。利用这些步骤，抑制在片状物上的折皱和片状物的盘绕失败。这是因为粘剥离纸的片状物，被支承在剥离纸上，并且较小折皱。剥离纸具有比树脂膜高的抗弯刚度。 [0057] 在图2的实施例中，联体片状物被形成。联体片状物通过由两个及以上的片状物彼此叠加形成。 [0058] 在图2的实施例中，两个联体片状物被形成。第一联体片状物通过在片状物s2上叠加片状物s3形成。第二联体片状物通过在片状物s9上叠加片状物s8形成。箍片状物s8在联体片状物的状态下被盘绕。该盘绕方法抑制箍片状物的盘绕失败。盘绕失败包括在片状物上的裂纹、角度Af的误差、折皱等等。 [0059] 如上所述，在本申请中，片状物和层基于纤维的定向角度分类。此外，在本申请中，片状物和层基于杆身的轴线方向长度分类。 [0060] 在本申请中，配置在杆身轴线方向的整个长度的层称为全长层。在本申请中，配置在杆身轴线方向的整个长度的片状物称为全长片状物。被盘绕的全长片状物形成全长层。 [0061] 在本申请中，局部地配置在杆身轴线方向上的层称为局部层。在本申请中，局部地配置在杆身轴线方向上的片状物称为局部片状物。被盘绕的局部片状物形成局部层。 [0062] 在本申请中，是直层的全长层称为全长直层。在图2的实施例中，全长直层为层s6、层s7和层s9。全长直片状物为片状物s6、片状物s7和片状物s9。 [0063] 在本申请中，是箍层的全长层称为全长箍层。在图2的实施例中，全长箍层为层s8。全长箍片状物为片状物s8。 [0064] 在本申请中，是直层的局部层称为局部直层。在图2的实施例中，局部直层为层s1、层s4、层s5、层s10和层s11。局部直片状物为片状物s1、片状物s4、片状物s5、片状物s10和片状物s11。 [0065] 在本申请中，是箍层的局部层称为局部箍层。图2中实施例不包括局部箍层。 [0066] 在本申请中，采用术语“粗端局部层”。粗端局部层包括粗端直层和粗端箍层。在图2的实施例中，粗端直层为层s4和层s5。在图2的实施例中，没有设置粗端箍层。粗端局部层能够有助于调整比值(Lf1/Lf2)。粗端局部层能够有助于调整球杆转动惯量Ix(稍后描述)。粗端局部层能够有助于调整球杆转动惯量Ic(稍后描述)。粗端局部层能够有助于调整杆身转动惯量Iss(稍后描述)。粗端局部层能够有助于调整杆身转动惯量Is(稍后描述)。 [0067] 在本申请中，采用名词“细端局部层”。细端局部层包括细端直层。在图2的实施例中，细端直层为层s1、层s10和层s11。细端局部层提高杆身6的细端部的强度。细端局部层能够有助于调整比值(Lf1/Lf2)。细端局部层能够有助于调整球杆转动惯量Ix(稍后描述)。细端局部层能够有助于调整球杆转动惯量Ic(稍后描述)。细端局部层能够有助于调整杆身转动惯量Iss(稍后描述)。细端局部层能够有助于调整杆身转动惯量Is(稍后描述)。 [0068] 杆身6利用图2所示的片状物通过片状物盘绕方法制造。在下文中，将概括地描述杆身6的制造工艺。 [0069] [杆身的制造工艺的概述] [0070] (1)切削工艺 [0071] 在切削工艺中，预浸料片状物被切成期望的形状。在该工艺中，图2所示的片状物被切出。 [0072] 片状物可以利用刀具切割或者可以手动地切割。对于手工切割，例如采用切刀。 [0073] (2)叠加工艺 [0074] 在叠加工艺则，制造上述两个联体片状物。 [0075] 在叠加工艺中，可以采用加热或按压。更优选地，结合加热和按压。在稍后描述的盘绕工艺中，片状物可以在联体片状物的盘绕操作中被偏移。该偏移降低盘绕精确度。加热和按压提高片状物之间的粘附力。加热和按压抑制在盘绕工艺中片状物之间的偏移。 [0076] (3)盘绕工艺 [0077] 在盘绕工艺中，心轴被制造。典型的心轴由金属制成。脱模剂被涂敷于心轴。此外，具有粘合性的树脂被涂敷于心轴。树脂也称为粘性树脂。切削片状物绕着心轴被缠绕。粘性树脂有利于将片状物端部涂敷在心轴上。 [0078] 片状物图2所示的展开图中位于上侧的片状物开始依次盘绕。然而，要被叠加的片状物以联体片状物的状态被盘绕。 [0079] 在盘绕工艺中，盘绕体可以被获得。盘绕体通过在心轴的外侧盘绕预浸料片状物形成。例如，盘绕通过在平面上滚动盘绕对象实现。盘绕可以通过手工操作或机器执行。该机器称为滚皮机。 [0080] (4)胶带缠绕工艺 [0081] 在胶带缠绕工艺中，胶带绕着盘绕体的外周表面盘绕。胶带也称为缠绕胶带。胶带在张力被施加的同时被盘绕。压力通过胶带被施加于盘绕体。压力减小空隙。 [0082] (5)固化工艺 [0083] 在固化工艺中，盘绕体在胶带被缠绕到盘绕体之后被加热。基质树脂通过加热被固化。在固化工艺中，该基质树脂暂时被液化。在片状物之间或者片状物中的空气能够通过基质树脂的流化被排出。缠绕胶带的压力(紧固力)加速空气排出。固化叠层能够通过该固化获得。 [0084] (6)心轴抽离工艺和缠绕胶带去除工艺 [0085] 在固化工艺之后，执行心轴抽离工艺和缠绕胶带去除工艺。虽然工艺的次序没有限制，但是考虑到提高缠绕胶带去除工艺的效率，优选地，缠绕胶带去除工艺在心轴抽离工艺之后执行。 [0086] (7)切割两端的工艺 [0087] 在该工艺中，固化叠层的两端部被切割。细端Tp的端面和粗端Bt的端面通过该切割被弄平整。 [0088] 为了容易理解，图2所示展开图图解在其两端被切割的状态下的片状物。实际上，在设置片状物的尺寸时，考虑了切割两端。即，实际上，片状物的两端部增加在切割两端的工艺中切割的部分。 [0090] 在该工艺中，固化叠层的表面被研磨。固化叠层的表面具有作为缠绕胶带的痕迹的螺旋不平整部分。作为包装胶布的痕迹的不平整部分通过研磨被除去，并且表面被制得光滑。 [0091] (9)涂覆工艺 [0092] 固化叠层在研磨工艺之后被涂覆。 [0093] 在以上工艺中，获得杆身6。在杆身6中，比值(Lf1/Lf2)是大的。杆身6的重量轻。 [0094] 片状物盘绕方法在设计自由度上是极好的。通过该方法，比值(Lf1/Lf2)能够被容易地调整。通过该方法，转动惯量Ix、Ic、Iss、Is等等能够被调整。调整转动惯量的方法包括以下(A1)到(A9)。 [0095] (A1)增加或者减少粗端局部层的盘绕数量； [0096] (A2)增加或者减小粗端局部层的厚度； [0097] (A3)增加或者减小粗端局部层在轴线方向上的长度； [0098] (A4)增加或者减少细端局部层的盘绕数量； [0099] (A5)增加或者减小细端局部层的厚度； [0100] (A6)增加或者减小细端局部层在轴线方向上的长度； [0101] (A7)增加或者减小杆身的锥度比； [0102] (A8)增加或者减小在所有层中的树脂含量； [0103] (A9)增加或者减小在所有层中的预浸料单位面积重量。 [0104] 比值Ihs/Ix能够通过减小转动惯量Ix增加。由此来看，粗端局部层的总重量相对于杆身重量Ws，重量比优选为大于或等于5％，更优选为大于或等于10％。考虑到抑制硬度感，粗端局部层的总重量相对于杆身重量Ws，重量比优选为小于等于50％重量，更优选为小于等于45％。在图2的实施例中，粗端局部层的总重量是片状物s4和片状物s5的总和。 [0105] 在本申请中，具体的粗端范围被限定。具体的粗端范围为在轴线方向上从与粗端Bt相距250mm的点到粗端Bt的范围。在具体的粗端范围内的粗端局部层的重量被定义为Wa，并且在具体的粗端范围中的杆身的重量被定义为Wb。考虑到减小转动惯量Ix和增大比值Ihs/Ix，比值(Wa/Wb)优选为大于或等于0.4，更优选为大于或等于0.42，更加优选为大于或等于0.43，越加优选为大于或等于0.44。考虑到抑制硬度感，比值(Wa/Wb)优选为小于或等于0.7，更优选为小于或等于0.65，更加优选为小于或等于0.6。 [0106] 在本申请中，球杆重量被定义为Wc(kg)，杆头重量被定义为Wh(kg)，杆身重量被定义为Ws(kg)，并且握把重量被定义为Wg(kg)。 [0107] 在本实施例中，以下转动惯量(惯性矩)被考虑。转动惯量是绕着摆动轴线Zx的2 转动惯量。转动惯量可能与容易摆动有关。转动惯量的单位为“kg·cm”。 [0108] (a)球杆转动惯量Ix [0109] (b)杆头转动惯量Ihs [0110] (c)杆身转动惯量Iss [0111] (d)握把转动惯量Igs [0112] 为了利用平行移轴定理计算转动惯量，以下转动惯量(惯性矩)被采用。 [0113] (e)球杆转动惯量Ic [0114] (f)杆头转动惯量Ih [0115] (g)杆身转动惯量Is [0116] (h)握把转动惯量Ig [0117] 以下是转动惯量(a)至(d)的详述。 [0118] [球杆转动惯量Ix] [0119] Ix是球杆2的转动惯量。Ix是绕着摆动轴线Zx的转动惯量。 [0120] 图3是用于描述球杆转动惯量Ix的示意图。 [0121] 如图3所示，距离Lc是从握把端到球杆的重心的轴线方向距离。转动惯量Ic是球杆2的转动惯量，并且是绕着轴线Zc的转动惯量。如图3所示，轴线Zc与摆动轴线Zx平行。轴线Zc穿过球杆的重心。 [0122] 转动惯量Ix(kg·cm2)根据以下等式(1)计算。等式(1)基于平行移轴定理。 [0123] Ix＝Wc×(Lc+60)2+Ic (1) [0124] 如图3所示，摆动轴线Zx设置在与握把端的距离Dx为60cm的位置。摆动轴线Zx垂直于杆身轴线Z1。稍后将描述摆动轴线Zx的位置。 [0125] [杆头转动惯量Ihs] [0126] Ihs是杆头4的转动惯量。Ihs是绕着摆动轴线Zx的转动惯量。 [0127] 图4是用于描述杆头转动惯量Ihs的概念图。虽然球杆2在图4中被图解，但是在计算转动惯量Ihs时，仅仅杆头4是对象。 [0128] 如图4所示，距离Lh是从握把端到球杆的重心Gh的轴线方向距离。转动惯量Ih是杆头4的转动惯量，并且是绕着轴线Zh的转动惯量。转动惯量仅仅是杆头4的转动惯量。如图4所示，轴线Zh与摆动轴线Zx平行。轴线Zh穿过杆头的重心Gh。轴线Zh垂直于杆头4的插口孔的中心线(未说明)。杆头4的插口孔的中心线与杆身轴线Z1一致。转动惯 2 量Ihs(kg·cm)根据以下等式(2)计算。等式(2)基于平行移轴定理。 [0129] Ihs＝Wh×(Lh+60)2+Ih (2) [0130] 转动惯量Ihs是球杆转动惯量Ix的一部分。在球杆转动惯量Ix中，由杆头4造成的部分是转动惯量Ihs。 [0131] [杆身转动惯量Iss] [0132] Iss是杆身6的转动惯量。Iss是绕着摆动轴线Zx的转动惯量。 [0133] 图5是用于解释杆身转动惯量Iss的概念图。虽然球杆2在图5中被图解，但是在计算转动惯量Iss时，仅仅杆身6是对象。 [0134] 如图5所示，距离Ls是从握把端到杆身的重心Gs的轴线方向距离。转动惯量Is是杆身6的转动惯量，并且是绕着轴线Zs的转动惯量。转动惯量仅仅是杆身6的转动惯量。如图5所示，轴线Zs与摆动轴线Zx平行。轴线Zs穿过杆身的重心Gs。轴线Zs垂直于杆身轴线Z1。 [0135] 转动惯量Iss(kg·cm2)根据以下等式(3)计算。等式(3)基于平行移轴定理。 [0136] Iss＝Ws×(Ls+60)2+Is (3) [0137] 转动惯量Iss是球杆转动惯量Ix的一部分。在球杆转动惯量Ix中，由杆身6造成的部分是转动惯量Iss。 [0138] [握把转动惯量Igs] [0139] Igs是握把8的转动惯量。Igs是绕着摆动轴线Zx的转动惯量。 [0140] 图6是用于解释握把转动惯量Igs的概念图。虽然球杆2在图6中被图解，但是在计算转动惯量Igs时，仅仅握把8是对象。 [0141] 如图6所示，距离Lg是从握把端到握把的重心Gg的轴线方向距离。转动惯量Ig是握把8的转动惯量，并且是绕着轴线Zg的转动惯量。转动惯量Ig仅仅是握把8的转动惯量。如图6所示，轴线Zg与摆动轴线Zx平行。轴线Zg穿过握把的重心Gg。轴线Zg垂直于握把8的中心线(未图示)。握把8的中心线与杆身轴线Z1一致。 [0142] 转动惯量Igs(kg·cm2)根据以下等式(4)计算。等式(4)基于平行移轴定理。 [0143] Igs＝Wg×(Lg+60)2+Ig (4) [0144] 转动惯量Igs是球杆转动惯量Ix的一部分。在球杆转动惯量Ix中，由握把8造成的部分是转动惯量Igs。 [0145] 通常，摆动平衡性(球杆平衡性)被认为是摆动容易度的指标。然而，摆动平衡性是静矩，不是动态指标。另一方面，摆动是动态的。为了摆动容易度的动态指标，绕着摆动轴线的转动惯量Ix被得到。 [0146] 此外，对于球杆的构件，引入考虑摆动的动态指标也是有效的。对于杆头4、杆身6和握把8，也考虑绕着摆动轴线的转动惯量。 [0147] 在实际摆动中，高尔夫球杆不绕着握把端旋转。高尔夫球杆与高尔夫球员的手臂一起绕着高尔夫球员的身体旋转。在本申请中，摆动轴线Zx考虑在摆动时高尔夫球运动员身体的位置而设置。摆动轴线与握把端远离。为了评价动态摆动的容易度，摆动轴线Zx和握把端之间的间距Dx被设置(见图3)。关于间距Dx，分析了众多高尔夫球员的身形和摆动。关于高尔夫球员的身形，例如，臂长被考虑。因此，显示间距Dx优选为大约60cm。考虑到该摆动的实际情况，以上等式(1)中，采用值[Lc+60]。类似地，以上等式(2)中，采用值[Lh+60]。类似地，以上等式(3)中，采用值[Ls+60]。类似地，以上等式(4)中，采用值[Lg+60]。 [0148] 摆动是动态的。与静态指标相比，动态指标易于反映摆动容易度。此外，如上所述，转动惯量Ix考虑摆动的实际情况。因此，转动惯量Ix非常精确地反映摆动容易度。 [0149] 图3所示的轴线Zc穿过球杆的重心。轴线Zc与摆动轴线Zx平行。转动惯量Ic是球杆2绕着轴线Zc的转动惯量。摆动轴线Zx垂直于杆身轴线Z1。轴线Zc垂直于杆身轴线Z1。 [0150] 在本申请中，基准状态(未图示)被限定。基准状态是球杆2的底部以规定的杆头倾角和实际的杆面倾角被放置在水平面上的状态。在基准状态中，杆身轴线Z1被包含在垂直于水平面的平面VP1中。平面VP1被定义为基准竖直平面。例如，规定的杆头倾角和实际的杆面倾角在产品目录中描述。如图3所示，在测量转动惯量时，杆面表面相对于杆头轨迹为在大致正方形状态下。杆面表面的方向处在理想的击打状态下。摆动轴线Zx被包含在基准竖直平面中。即，在测量转动惯量Ix时，摆动轴线Zx被包含在基准竖直平面中。在测量转动惯量Ic时，轴线Zc被包含在基准竖直平面中。上述转动惯量反映球杆接近击打的姿态。上述转动惯量反映摆动。因此，转动惯量与摆动容易度高度相关。 [0151] 假定球杆的重心位于杆身轴线Z1上。由于杆头的重心位置，球杆的实际重心稍微偏离杆身轴线Z1。例如，球杆的实际重心能够位于空间中。在本申请中，假定在轴线Z1上最靠近的球杆的实际重心的点是上述球杆的重心。换句话说，在本申请中球杆的重心是轴线Z1和从球杆的实际重心到轴线Z1的垂直线之间的交点。球杆的重心的位置的近似值使转动惯量Ix的值有微小的差。然而，该差值很小以致该差值不会影响本申请所述的效果。 [0152] 考虑到摆动的容易度，转动惯量Ix优选小于或等于6.90×103(kg·cm2)，更优选3 2 3 2 小于或等于6.85×10(kg·cm)，更加优选小于或等于6.80×10(kg·cm)，越加优选小 3 2 3 2 于或等于6.75×10(kg·cm)，还越加优选小于或等于6.70×10(kg·cm)。考虑到抑制 3 2 过小的杆头重量Wh，转动惯量Ix优选大于或等于6.30×10(kg·cm)，更优选大于或等于 3 2 6.35×10(kg·cm)。 [0153] 小的转动惯量Ix能够提高摆动容易度。摆动容易度有助于改进杆头速度。关于减小转动惯量Ix的方法，被认为是减小杆头重量Wh。然而，当仅仅杆头重量Wh被减小时，杆头的动能被减小。在这种情况下，传输到球的能量被减小，并且球的初速度被减小。换句话说，回弹系数被减小。 [0154] 关于摆动容易度和关于增大飞行距离的指标被调查。结果，显示比值(Ihs/Ix)是有效的。优选地，比值(Ihs/Ix)增大而转动惯量Ix被抑制。优选地，转动惯量Ix被抑制，摆动容易度得到保证，并且比值(Ihs/Ix)增大。在这种情况下，摆动容易度和飞行距离两个都能够被实现。 [0155] 比值(Ihs/Ix)表示由杆头造成的部分在转动惯量Ix中的比值。转动惯量Ihs基于摆动轴线Zx。由于不同于简单杆头重量Wh，转动惯量Ihs是考虑摆动的状态的值。因此，在考虑摆动容易度的球杆设计中，转动惯量Ihs可以是有效指标。 [0156] 当Ihs/Ix增大时，杆头的贡献度在转动惯量Ix中增强。转动惯量Ihs的增加可以增大传输到球的动能。因此，从与杆头的碰撞中获得球的初速度可以增加。此外，如果比值Ihs/Ix增大，转动惯量Ix易于被抑制，并且摆动容易度得到保证。由此来看，比值(Ihs/Ix)优选大于或等于0.88，更优选大于或等于0.89。考虑到设计球杆的限制，比值(Ihs/Ix)优选小于或等于0.93，更优选小于或等于0.92。 [0157] 考虑到提高球的初速度，转动惯量Ihs优选大于或等于5.60×103(kg·cm2)，更3 2 3 2 优选大于或等于5.70×10(kg·cm)，更加优选大于或等于5.80×10(kg·cm)。考虑 3 2 到摆动容易度，转动惯量Ihs优选小于或等于6.70×10(kg·cm)，更优选小于或等于 3 2 3 2 6.60×10(kg·cm)，更加优选小于或等于6.50×10(kg·cm)。 [0158] 更优选地，考虑杆身绕着摆动轴线的转动惯量Iss。转动惯量Iss基于摆动轴线Zx。因此，转动惯量Iss是考虑摆动的状态的值。在考虑摆动容易度的球杆设计中，转动惯量Iss可以是有效指标。 [0159] 转动惯量Iss被抑制，因此杆身在转动惯量Ix中的贡献度可能被减小。抑制的转动惯量Iss可以提高比值(Ihs/Ix)。抑制的转动惯量Iss可以有助于摆动容易度。考虑到2 2 摆动容易度，转动惯量Iss优选小于或等于700(kg·cm)，更优选小于或等于690(kg·cm)， 2 更加优选小于或等于680(kg·cm)。考虑到杆身的实际强度，过小的转动惯量Iss不 2 是优选的。由此来看，转动惯量Iss优选大于或等于600(kg·cm)，更优选大于或等于 2 2 610(kg·cm)，更加优选大于或等于620(kg·cm)。 [0160] 杆身在转动惯量Ix中的贡献度被减小，因此在确保摆动容易度的同时杆头的动能可以增大。由此来看，比值Iss/Ix优选为小于或等于0.120，更优选为小于或等于0.110，更加优选为小于或等于0.100。考虑到杆身的实际强度，过小的转动惯量Iss不是优选的。由此来看，比值Iss/Ix优选大于或等于0.092，更优选大于或等于0.094。 [0161] 更优选地，考虑握把绕着摆动轴线的转动惯量Igs。转动惯量Igs基于摆动轴线Zx。因此，转动惯量Igs是考虑摆动的状态的值。在考虑摆动容易度的球杆设计中，转动惯量Igs可以是有效指标。 [0162] 转动惯量Igs被抑制，因此握把在转动惯量Ix中的贡献度可以被减小。抑制的转动惯量Igs可以提高比值(Ihs/Ix)。抑制的转动惯量Igs可以有助于摆动容易度。考虑到2 2 摆动容易度，转动惯量Igs优选小于或等于150(kg·cm)，更优选小于或等于140(kg·cm)， 2 更加优选小于或等于130(kg·cm)。考虑到握把的耐久性，过小的转动惯量Igs不是优选 2 2 的。由此来看，转动惯量Igs优选大于或等于50(kg·cm)，更优选大于或等于60(kg·cm)， 2 更加优选大于或等于70(kg·cm)。 [0163] 关于摆动容易度的指标，通常采用球杆平衡性。如果杆头重量Wh增大，也可能提高球杆平衡性。因此，认为降低球杆平衡性类似于减小杆头重量Wh。摆动容易度伴随着杆头重量Wh减小的技术构思(定义为技术构思A)是已知的。该技术构思A是所属技术领域的专业人员在典型想法。 [0164] 相反地，在本实施例中，比值(Ihs/Ix)被认为与转动惯量Ix一样。转动惯量Ihs仅仅是杆头的转动惯量，但其旋转轴是摆动轴线Zx。此外，如图4所示，杆头4在计算转动惯量Ihs时的姿态类似于杆头4在摆动时的姿态。因此，转动惯量Ihs精确地反映杆头4在摆动容易度上的影响。在本实施例中，比值(Ihs/Ix)被考虑，不仅仅考虑杆头重量Wh。因此，在确保摆动容易度的同时杆头4的动能可以增加。 [0165] 更优选地，转动惯量Iss被考虑。转动惯量Iss仅仅是杆身的转动惯量，但其旋转轴是摆动轴线Zx。此外，如图5所示，杆身6在计算转动惯量Iss时的姿态类似于杆身6在摆动时的姿态。转动惯量Iss精确地反映杆身6在摆动容易度上的影响。在本实施例中，转动惯量Iss被考虑，不仅仅考虑杆身重量Ws。因此，在确保摆动容易度的同时杆头的动能可以增加。 [0166] 更优选地，转动惯量Igs被考虑。转动惯量Igs仅仅是握把的转动惯量，但其旋转轴是摆动轴线Zx。此外，如图6所示，握把8在计算转动惯量Igs时的姿态类似于握把8在摆动时的姿态。转动惯量Igs非常精确地反映握把8在摆动容易度上的影响。在本实施例中，转动惯量Igs被考虑，不仅仅考虑握把重量Wg。因此，在确保摆动容易度的同时杆头的动能可以增加。 [0167] 球杆的静矩被定义为Mt。静矩Mt根据以下等式(5)计算。静矩Mt的单位是kg·cm。 [0168] Mt＝Wc×(Lc-35.6) (5) [0169] 静矩Mt对应于14英寸型摆动平衡性。摆动平衡性是静矩Mt的象征值。 [0170] 优选地，转动惯量Ix相对于静矩Mt是小的。换句话说，优选地，比值(Ix/Mt)是小的。换句话说，优选地，转动惯量Ix小而静矩Mt大。对于该构造，在球杆的重心位于靠近杆头的同时可以使转动惯量Ix较小。因此，可以降低转动惯量Ix同时增大比值(Ihs/Ix)。 [0171] 比值Ix/Mt的降低指转动惯量Ix小而静矩Mt较大。换句话说，这指转动惯量Ix小而球杆平衡性比较大。因此，比值Ix/Mt降低指不管高的球杆平衡性摆动都很容易。如上所述，通常，摆动容易度的指标已经被定义为球杆平衡性。通常，如果球杆平衡性高则摆动不容易的技术构思(技术构思B)是已知的。基于该技术构思B，不能够不管高的球杆平衡性而假定摆动是容易的。因此，通常，很难想到降低比值Ix/Mt的技术构思。 [0172] 考虑到飞行距离性能，比值Ix/Mt优选小于或等于450，更优选小于或等于445，更加优选小于或等于440，还更加优选小于或等于438。考虑到杆头、杆身和握把的强度，会限制转动惯量Ix的减小。考虑到这些点，比值Ix/Mt优选为大于或等于410，更优选为大于或等于420，更优选为大于或等于428。 [0173] 考虑到减小比值Ix/Mt，静矩Mt优选大于或等于14.5kg·cm，更优选大于或等于14.7kg·cm，更加优选大于或等于15.0kg·cm，还更加优选大于或等于15.3kg·cm。考虑到例如球杆长度L1具有较好的值，静矩Mt优选小于或等于16.5kg·cm，更优选小于或等于 16.2kg·cm，更加优选小于或等于16.1kg·cm，更加优选小于或等于16.0kg·cm，还更优选小于或等于15.9kg·cm，并且更加优选小于或等于15.8kg·cm。 [0174] [杆头重量Wh] [0175] 杆头的动能增大，因此击球时球的初速度能够提高。由此来看，杆头重量Wh优选大于或等于175g(0.175kg)，更优选大于或等于180g(0.180kg)，更加优选大于或等于185g(0.185kg)。考虑到摆动容易度，杆头重量Wh优选小于或等于210g(0.210kg)，更优选小于或等于205g(0.205kg)，更加优选小于或等于200g(0.200kg)。 [0176] [杆身重量Ws] [0177] 考虑到杆身的强度和耐久性，杆身重量Ws优选大于或等于35g(0.035kg)，更优选大于或等于38g(0.038kg)，更加优选大于或等于40g(0.040kg)。考虑到摆动容易度，杆身重量Ws优选小于或等于50g(0.050kg)，更优选小于或等于48g(0.048kg)。 [0178] [握把重量Wg] [0179] 考虑到握把的强度和耐久性，握把重量Wg优选大于或等于20g(0.020kg)，更优选大于或等于23g(0.023kg)，更加优选大于或等于25g(0.025kg)。考虑到容易摆动，握把重量优选小于或等于40g(0.040kg)，更优选小于或等于38g(0.038kg)，更加优选小于或等于35g(0.035kg)，更优选小于或等于30g。握把重量Wg能够通过利用握把的体积、橡胶的比重，通过利用多孔橡胶等等来调整。握把重量Wg可以通过使多孔橡胶与非多孔橡胶结合来调整。 [0180] [杆身长度Lf2] [0181] 考虑到通过增大摆动旋转半径来提高杆头速度，杆身长度Lf2优选大于或等于99cm，更优选大于或等于105cm，更加优选大于或等于107cm，更加优选大于或等于110cm。 考虑到抑制击打点的变化，杆身长度Lf2优选小于或等于120cm，更优选小于或等于118cm，更加优选小于或等于116cm。 [0182] [距离Lf1] [0183] 杆身的重心Gs接近粗端Bt，并且摆动容易度和杆头速度能够被提高。由此来看，距离Lf1(见图1)优选大于或等于560mm，更优选大于或等于570mm，更加优选大于或等于580mm，越加优选大于或等于590mm。如果距离Lf1过大，因为能够分配给杆身的细端部的重量减少，所以杆身的细端部的强度容易降低。由此来看，距离Lf1优选小于或等于750mm，更优选小于或等于730mm，更加优选小于或等于710mm。 [0184] [Lf1/Lf2] [0185] 考虑到增大比值(Ihs/Ix)，比值Lf1/Lf2优选大于或等于0.53，更优选大于或等于0.55，更加优选大于或等于0.56，还更加优选大于或等于0.57。考虑到提高杆身的细端部的强度，比值Lf1/Lf2优选小于或等于0.67，更优选小于或等于0.66，更加优选小于或等于0.65。 [0186] [球杆长度L1] [0187] 考虑到提高杆头速度，球杆长度L1优选大于或等于43英寸，更优选大于或等于44英寸，更加优选大于或等于45英寸，还更优选大于或等于45.2英寸，还更优选大于或等于45.3英寸。考虑到抑制击打点的变化，球杆长度L1优选小于或等于48英寸，更优选小于或等于47.5英寸，更加优选小于或等于47英寸，更加优选小于或等于46.5英寸。 [0188] 在本申请中的球杆长度L1根据以下规范测量：R&A(圣安德鲁皇家古典高尔夫球俱乐部)规定的高尔夫球规范中“附录II.球杆的设计”的“1.球杆”中的“1c.长度”。 [0189] 特别注重飞行距离性能的是木杆。由此来看，优选地，球杆2是木杆。考虑到飞行距离性能，真实杆面倾角优选大于或等于7度，更优选小于或等于13度。考虑到提高杆头的转动惯量Ih，杆头的体积优选大于或等于350cc，更优选大于或等于380cc，更加优选大于或等于400cc，更加优选大于或等于420cc。考虑到杆头的强度，杆头的体积优选小于或等于470cc。 [0190] [球杆重量Wc] [0191] 考虑到摆动容易度，球杆重量Wc优选小于或等于300g(0.300kg)，更优选小于或等于295g(0.295kg)，更加优选小于或等于290g(0.290kg)，越加优选小于或等于285g(0.280kg)，还更优选小于或等于280g(0.280kg)，还更加优选小于或等于275g(0.275kg)，还越加优选小于或等于270g(0.270kg)。考虑到握把、杆身和杆头的强度，球杆重量Wc优选大于或等于230g(0.230kg)，更优选大于或等于240g(0.240kg)，更加优选大于或等于245g(0.245kg)，越加优选大于或等于250g(0.250kg)。 [0192] 实例 [0193] 在下文中，将通过实例说明本发明的效果。然而，不应理解为本发明限于基于实例的描述。 [0194] 表1显示根据本发明可用于杆身的预浸料的实例。 [0195] [表1] [0196] 表1 可用预浸料的实例 [0197] [0198] 拉伸强度和拉伸弹性模量根据“碳纤维测试方法”JIS R7601：1986测量。 [0199] [实例1] [0200] 与杆身6的构造相同的叠加构造的杆身被制造。即，图2所示片状物的构造的杆身被制造。制造方法与杆身6的制造方法相同。 [0201] 根据实例1的杆身利用表1所示预浸料形成。“HRX350C-110S”(商品名称)被用2 于偏置层。“805S-3”(商品名称)被用于箍层。拉伸弹性模量为23.5至30(t/mm)的预浸料被用于直层。这些预浸料如表1所示。预浸料被选择以具有转动惯量、杆身重量Ws、比值Lf1/Lf2等等的期望值。根据实例1的杆身通过上述制造方法获得。 [0202] 获得的杆身上被附接市场可买到的木杆杆头(由邓禄普体育用品株式会社制造的XXIO7：杆面倾角为10.5度)和握把，并且获得根据实例1的高尔夫球杆。表2显示实例1的规格和评价结果。 [0203] [实例2至7和比较例1至10] [0204] 根据实例和比较例的杆身和高尔夫球杆，除下表2至7所示的规格，与实例1类似地获得。 [0205] 在这些实例和比较例中，杆头重量Wh通过研磨杆头的整个外表面和利用重量调整胶粘剂来调整。胶粘剂被用于杆头的内表面。胶粘剂是热塑粘合剂，在室温下固定到杆头的内表面上的预定位置，并且在高温下流动。在胶粘剂的温度被设置在高温的时候，胶粘剂被注入杆头，并且在室温下冷却用于固定。胶粘剂被配置成不改变杆头的重心位置。 [0206] 在实例和比较例中，握把重量Wg通过握把的材料来调整。多孔橡胶被用于具有小重量Wg的握把。 [0207] 杆身重量Ws、比值(Lf1/Lf2)、转动惯量Is等等基于上述项目(A1)至(A9)来调整。实例和比较例的规格利用这些调整获得。实例和比较例的规格如下表2至7所示。注意在表中，多处描述实例1以便于比较数据。 [0208] [表2] [0209] 表2 实例和比较例的规格和评估结果 [0210] [0211] [表3] [0212] 表3 实例和比较例的规格和评估结果 [0213] [0214] [表4] [0215] 表4 实例和比较例的规格和评估结果 [0216] [0217] [表5] [0218] 表5 实例和比较例的规格和评估结果 [0219] [0220] [表6] [0221] 表6 实例和比较例的规格和评估结果 [0222] [0223] [表7] [0224] 表7 实例和比较例的规格和评估结果 [0225] [0226] [评估方法] [0227] [转动惯量] [0228] 转动惯量Ix根据上述等式(1)计算。球杆转动惯量Ic利用INERTIA DYNAMICS Inc.(惯性动力公司)制造的型号RK/005-002来测量。转动惯量Ihs根据上述等式(2)计算。杆头转动惯量Ih利用INERTIA DYNAMICS Inc.(惯性动力公司)制造的型号RK/005-002来测量。转动惯量Iss根据上述等式(3)计算。杆身转动惯量Is利用INERTIA DYNAMICS Inc.(惯性动力公司)制造的型号RK/005-002来测量。转动惯量Igs通过上述等式(4)计算。握把转动惯量Ig利用INERTIA DYNAMICS Inc.(惯性动力公司)制造的型号RK/005-002来测量。计算值如表2至7所示。 [0229] [杆头速度] [0230] 五个差点为10以上和20以下的试验员实施评估。这五个试验员的一般杆头速度大约在38至42(m/s)。这是业余高尔夫球员的平均杆头速度。每个试验员用每个球杆击球十次。因此，每个球杆总共被击打50次。在击打时，测量击打的杆头速度。50条数据的平均值如下表2至7所示。 [0231] [动能] [0232] 杆头的动能(J)利用获得的杆头速度的平均值来计算。杆头的动能增大，因此球的初速度能够提高。动能的计算值如表2至7所示。如果动能被定义为K，杆头重量被定义为Wh并且杆头速度(平均值)被定义为Vh，动能K的计算等式如下。 [0233] K＝Wh×Vh2/2 [0234] [飞行距离] [0235] 考虑到提高数据的可靠性，不采用在上述十次击打中的两次小飞行距离的击打。因此，获得关于飞行距离数据的40条数据。注意该飞行距离是(所谓的)到球落地的点的距离。40条数据的平均值如下表2至7所示。 [0236] 如果比值Ihs/Ix小，则使杆头的动能不能够充分地增大，并且飞行距离短(见表2中比较例1)。 [0237] 如果球杆转动惯量Ix大，则杆头速度增大较小，并且飞行距离短(见表2中比较例2)。 [0238] 如果杆身转动惯量Iss大，则不能使杆头的动能充分地增大，并且飞行距离缩小(见表3中的比较例3和表4中的比较例4)。 [0239] 如果重心的比值(Lf1/Lf2)小，则杆头速度小并且飞行距离短(见表4中的比较例4)。 [0240] 如果握把转动惯量Igs大，不能够使杆头的动能充分地增大(见表5中的比较例5)。 [0241] 如果球杆长度L1太短，摆动的旋转半径变小，并且杆头速度降低(见表6中的比较例6)。 [0242] 如果球杆长度L1短并且杆头重量Wh轻，则杆头速度和动能小(见表6中的比较例7)。 [0243] 如果球杆长度L1长并且转动惯量Iss大，则球杆转动惯量Ix容易过大。在这种情况下，杆头速度降低并且飞行距离短(见表7中的比较例8)。 [0244] 通过减小杆头重量Wh能够降低球杆转动惯量Ix。然而，在这种情况下，不能够使杆头的动能充分地增大，并且飞行距离短(见表7中的比较例9)。 [0245] 如果球杆长度L1过长，则甜蜜点击中率降低，并且飞行距离短(见表7中的比较例10)。甜蜜点击中率指球在甜蜜点被击打的概率。 [0246] 如评价结果所示，本发明优越性明显。 [0247] 上述方法适用于高尔夫球杆。 |
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