Fast phase shift adjustment method and apparatus for linear transmitter专利检索- 幅度调制专利检索查询-专利查询网

Fast phase shift adjustment method and apparatus for linear transmitter
申请号	JP51708891	申请日	1991-09-20	公开(公告)号	JPH0622335B2	公开(公告)日	1994-03-23
申请人	モトローラ・インコーポレーテッド;			发明人	GAIRASU HOORU HAU;
摘要
权利要求	【特許請求の範囲】【請求項１】少なくとも第１の入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有するリニア送信機における、入力位相および入力振幅を有する入力信号ベクトルを備えた前記少なくとも第１の入力信号と第１の入力フィードバック位相および第１の入力フィードバック振幅を有する第１の入力フィードバック信号ベクトルを備えた少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的に修正する方法であって、少なくとも１つのオープンループ信号経路が設けられ、前記方法は、（Ａ）前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、知られた同相および直角位相成分を有する少なくとも第１の試験信号ベクトルを備えた少なくとも第１の試験信号を前記変調経路に提供して少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルおよび少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルを得、かつ実質的に前記少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルおよび前記少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルの第１のベクトル和を得る段階であって、該第１のベクトル和は少なくとも第１の出力フィードバック信号ベクトルであるもの、（Ｂ）得られた各々の出力フィードバック信号ベクトルと前記試験信号の同相、直角位相成分との少なくとも第１の比較結果を得てその出力フィードバック信号ベクトルを得る段階、そして（Ｃ）前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なくとも第１の入力信号および前記少なくとも第１の入力フィードバック信号の間の初期的位相関係を調整し、前記方法を実施するために必要な時間が４０ミリセカンドより小さくなるようにする段階、を具備する前記少なくとも第１の入力信号と少なくとも第１の入力フィードバック信号との初期的位相関係を実質的に修正する方法。【請求項２】（Ａ）前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なくとも第１の入力信号と前記少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を調整することに続き前記少なくとも１つのオープンループ信号経路が閉じられること、（Ｂ）前記変調経路への同相成分のみが非ゼロ値を有すること、および（Ｃ）前記変調経路への直角位相成分のみが非ゼロ値を有すること、の内の少なくとも１つに該当する、請求の範囲第１項に記載の方法。【請求項３】少なくとも第１の入力信号のための同相および直角位相変調経路を有するリニアなデカルトループフィードバック送信機における、入力振幅および入力位相を有する入力信号ベクトルを有する前記少なくとも第１の入力信号と、第１の入力フィードバック振幅および第１の入力フィードバック位相を有する第１の入力フィードバック信号ベクトルを備えた少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的に修正する方法であって、少なくとも１つのオープンループ信号経路が設けられ、前記方法は、（Ａ）前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、知られた同相および直角位相成分を有する少なくとも第１の試験信号ベクトルを備えた少なくとも第１の試験信号を前記変調経路に提供して少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルおよび少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルを得る段階、（Ｂ）使用される前記少なくとも第１の試験信号の同相、直角位相成分との相関によって得られた少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルおよび前記少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルを各々実質的に調整し、それにより少なくとも第１の調整された出力フィードバックベクトルを得る段階、（Ｃ）前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、知られた同相および直角位相成分を有する少なくとも第２の試験信号ベクトルを備えた少なくとも第２の試験信号を前記変調経路に提供して少なくとも第２のフィードバック信号ベクトルおよび少なくとも第２のキャリアフィードバックベクトルを得る段階、（Ｄ）使用される前記少なくとも第２の試験信号の同相、直角位相成分との相関によって得られた各々の第２のフィードバック信号ベクトルおよび前記少なくとも第２のキャリアフィードバックベクトルを実質的に調整し、それにより少なくとも第２の調整された出力フィードバック信号ベクトルを得る段階、（Ｅ）前記少なくとも第１および第２の調整された出力フィードバック信号ベクトルとの相関により前記少なくとも第１の入力信号と前記少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を調整し、それにより前記方法を実施するために必要とされる時間が４０ミリセカンドにより短くなるようにする段階、を少なくとも具備する前記少なくとも第１の入力信号と少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的に修正する方法。【請求項４】（Ａ）前記少なくとも第１および第２の調整された出力フィードバック信号ベクトルとの相関により前記少なくとも第１の入力信号と前記少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を調整することに引続き前記少なくとも１つのオープンループ信号経路が閉じられること、（Ｂ）前記変調経路への同相成分のみが非ゼロ値を有し、それにより、（ａ）前記同相変調経路への前記少なくとも第１の試験信号入力は第１の試験信号振幅および第１の試験信号位相を有する第１の試験信号パルスであり、実質的に前記少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルおよび前記少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルを得、かつ実質的にこれらのベクトルの第１のベクトル和を得、前記第１のベクトル和は少なくとも第１の出力フィードバック信号ベクトルであり、（ｂ）第１の位相調整を第１のフィードバック信号経路に加えて調整された第１の出力フィードバック信号ベクトルを得、前記調整された第１の出力フィードバック信号ベクトルは実質的にゼロに等しい直角位相ベクトル成分および実質的に非ゼロである同相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少なくとも調整された第１のキャリアフィードバックベクトルと調整された第１のフィードバック信号ベクトルの調整された第１のベクトル和であり、前記調整された第１のフィードバック信号ベクトルは前記調整された第１の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相θ１を有し、（ｃ）前記少なくとも第２の試験信号、前記第１の試験信号パルスのそれと実質的に同じ振幅の反転された第１の試験信号パルスを入力して、実質的に反転直角位相および反転位相成分を有する第１のパルス−反転フィードバック信号ベクトルを得、（ｄ）前記第１のパルス−反転フィードバック信号ベクトルおよび前記少なくとも第２のキャリアフィードバックベクトルの第２のベクトル和を得、前記前記第２のキャリアフィードバックベクトルは実質的に前記少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルと等価であり、前記第２のベクトル和は実質的に第２の出力フィードバック信号ベクトルであり、（ｅ）前記第２の出力フィードバック信号ベクトルを実質的に反転して実質的に反転された第２の出力フィードバック信号ベクトルを得、該反転された第２の出力フィードバック信号ベクトルは実質的に反転された第２のキャリアフィードバックベクトル成分および反転された第１のパルス反転フィードバック信号ベクトル成分を有する反転された第２のベクトル和であり、（ｆ）第２の位相調整を前記第１のフィードバック信号経路に加えて調整され反転された第２の出力フィードバック信号ベクトルを得、該調整され反転された第２の出力フィードバック信号ベクトルは、実質的にゼロに等しい直角位相ベクトル成分および実質的に非ゼロである同相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少なくとも調整され反転された第２のキャリアフィードバックベクトルと調整され反転された第１のパルス反転フィードバック信号ベクトルの調整された第２のベクトル和であり、前記調整され反転された第１のパルス反転フィードバック信号ベクトルは前記調整され反転された第２の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相θ２を有し、（ｇ）実質的に前記第１および第２の位相調整の代数的平均に等価な、第３の位相調整を前記第１のフィードバック信号経路に加え、それにより実質的に｜（｜θ _１｜−｜θ _２｜）／２｜と等価な第３の変更された位相の大きさを有する第３のフィードバック信号ベクトルを得るもの、そして（Ｃ）前記変調経路への直角位相成分のみが非ゼロ値を有し、それにより、（ａ）前記直角位相変調経路への前記少なくとも第１の試験信号入力は第３の試験信号振幅および第３の試験信号位相を有する第３の試験信号パルスであるものとし、実質的に少なくとも第３のキャリアフィードバックベクトルおよび少なくとも第３のフィードバック信号ベクトルを得、かつ実質的にこれらのベクトルの第３のベクトル和を得、該第３のベクトル和は少なくとも第３の出力フィードバック信号ベクトルであり、（ｂ）第４の位相調整を第２のフィードバック信号経路に加えて調整された第３の出力フィードバック信号ベクトルを得、該調整された第３の出力フィードバック信号ベクトルは、実質的にゼロに等しい同相ベクトル成分、および実質的に非ゼロである直角位相ベクトル成分を有し、かつ実質的に調整された第３のキャリアフィードバックベクトルと調整された第３のフィードバック信号ベクトルの調整された第３のベクトル和であり、前記調整された第３のフィードバック信号ベクトルは前記調整された第３の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相θ３を有し、（ｃ）前記少なくとも第２の試験信号、前記第３の試験信号パルスのそれと実質的に同じ振幅の反転された第３の試験信号パルスを入力して、実質的に反転された直角位相および反転された位相の成分を有する第２のパルス反転フィードバック信号ベクトルを得、（ｄ）前記第２のパルス反転フィードバック信号ベクトルと少なくとも第４のキャリアフィードバックベクトルの第４のベクトル和を実質的に得、前記第４のキャリアフィードバックベクトルは実質的に前記少なくとも第３のキャリアフィードバックベクトルと等価であり、前記第４のベクトル和は実質的に第４の出力フィードバック信号ベクトルであり、（ｅ）実質的に前記第４の出力フィードバック信号ベクトルを反転して実質的に反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルを得、前記反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルは反転された第４のキャリアフィードバックベクトル成分および反転された第２のパルス反転フィードバック信号ベクトル成分を有する反転された第４のベクトル和であり、（ｆ）第５の位相調整を前記第２のフィードバック信号経路に加えて調整され反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルを得、該調整され反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルは実質的にゼロである同相ベクトル成分および実質的に非ゼロである直角位相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少なくとも調整され反転された第４のキャリアフィードバックベクトルと調整され反転された第２のパルス反転フィードバック信号ベクトルの調整された第４のベクトル和であり、前記調整され反転された第２のパルス反転フィードバック信号ベクトルが前記調整され反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相θ４を有し、そして（ｇ）実質的に前記第４および第５の位相調整の代数的平均に等価な、第６の位相調整を加え、それにより実質的に、｜（｜θ _３｜−｜θ _４｜）／２｜と等価な第６の変更された位相の大きさを有する第６のフィードバック信号ベクトルを得るもの、の内の少なくとも１つに該当する、請求の範囲第３項に記載の方法。【請求項５】少なくとも第１の入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有するリニア送信機における、入力位相および入力振幅を有する入力信号ベクトルを備えた前記少なくとも第１の入力信号と、第１の入力フィードバック位相および第１の入力フィードバック振幅を有する第１の入力フィードバック信号ベクトルを備えた少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的に修正する装置であって、少なくとも１つのオープンループ信号経路が設けられ、前記方法は、（Ａ）前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、知られた同相および直角位相成分を有する少なくとも第１の試験信号ベクトルを備えた少なくとも第１の試験信号を前記変調経路に提供して少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルおよび少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルを得、かつ実質的に前記少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルおよび前記少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルの第１のベクトル和を得るための第１の手段であって、該第１のベクトル和は少なくとも第１の出力フィードバック信号ベクトルであるもの、（Ｂ）前記第１の手段に応答し、実質的に得られた前記少なくとも第１の出力フィードバック信号ベクトルと前記試験信号の同相、直角位相成分との少なくとも第１の比較結果を得てそのフィードバック信号ベクトルを得るための第２の手段、そして（Ｃ）前記第２の手段に応答し、前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なくとも第１の入力信号および前記少なくとも第１の入力フィードバック信号の間の初期的位相関係を調整し、前記修正を実施するために必要な時間が４０ミリセカンドより小さくなるようにするための第３の手段、を具備する前記少なくとも第１の入力信号と少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的に修正する装置。【請求項６】（Ａ）前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なくとも第１の入力信号と前記少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を調整することに続き前記少なくとも１つのオープンループ信号経路が閉じられること、（Ｂ）前記変調経路への同相成分のみが非ゼロ値を有すること、および（Ｃ）前記変調経路への直角位相成分のみが非ゼロ値を有すること、の内の少なくとも１つに該当する、請求の範囲第５項に記載の装置。【請求項７】少なくとも第１の入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有するリニアなデカルトループのフィードバック送信機における、入力振幅および入力位相を有する入力信号ベクトルを備えた前記少なくとも第１の入力信号と第１の入力フィードバック振幅および第１の入力フィードバック位相を有する少なくとも第１の入力フィードバック信号ベクトルを有する第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的に修正するための装置であって、少なくとも１つのオープンループの信号経路が設けられ、前記装置は、（Ａ）前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、知られた同相および直角位相成分を有する少なくとも第１の試験信号ベクトルを有する少なくとも第１の試験信号を前記変調経路に提供して少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルおよび少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルを得、かつ前記少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルと前記少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルとの実質的な第１のベクトル和を得、前記第１のベクトル和は少なくとも第１の出力フィードバック信号ベクトルであるもの、（Ｂ）前記第１の手段に応答して、実質的に少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルの各々および使用される前記少なくとも第１の試験信号の同相、直角位相成分との相関により得られた前記少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルの各々を実質的に調整し、それにより少なくとも第１の調整された出力フィードバックベクトルを得るための第２の手段、（Ｃ）前記第１の手段に応答して、前記少なくとも第１のオープンループ信号経路に、知られた同相および直角位相成分を備えた少なくとも第２の試験信号ベクトルを有する少なくとも第２の試験信号を実質的に前記変調経路に提供して少なくとも第２のフィードバック信号ベクトルおよび少なくとも第２のキャリアフィードバックベクトルを得るための第３の手段、（Ｄ）前記第３の手段に応答して、少なくとも第２のフィードバック信号ベクトルおよび使用される前記少なくとも第２の試験信号の同相、直角位相成分との相関によって得られた前記少なくとも第２のキャリアフィードバックベクトルの各々を実質的に調整し、それにより少なくとも第２の調整された出力フィードバック信号ベクトルを得るための第４の手段、（Ｅ）前記第２の手段および前記第４の手段に応答して、実質的に前記少なくとも第１の入力信号および前記少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を前記少なくとも第１および第２の調整された出力フィードバック信号ベクトルとの相関により実質的に調整するための第５の手段、を具備し、それにより前記修正を行なうために要求される時間が４０ミリセカンドより小さい少なくとも第１の入力信号と第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的に修正するための装置。【請求項８】（Ａ）前記少なくとも第１の入力信号と前記少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的関係の調整に引続き前記少なくとも１つのオープンループ信号経路が閉じられること、（Ｂ）前記変調経路への同相成分のみが非ゼロ値を有し、それにより同相変調経路への前記少なくとも第１の試験信号入力が第１の試験信号振幅および第１の試験信号位相を有する第１の試験信号パルスであり、さらに、（ａ）前記第１の手段に応答して、少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルおよび少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルを実質的に得、かつ実質的にこれらのベクトルの第１のベクトル和を得るための第６の手段であって、該第１のベクトル和は少なくとも第１の出力フィードバック信号ベクトルであるもの、（ｂ）前記第６の手段に応答して、実質的に第１の位相調整を第１のフィードバック信号経路に加えて調整された第１の出力フィードバック信号ベクトルを得るための第７の手段であって、該調整された第１の出力フィードバック信号ベクトルは実質的にゼロに等しい直角位相ベクトル成分、および実質的に非ゼロである同相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少なくとも調整された第１のキャリアフィードバックベクトルと調整された第１のフィードバック信号ベクトルとの調整された第１のベクトル和であり、前記調整された第１のフィードバック信号ベクトルは前記調整された第１の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相θ１を有するもの、（ｃ）前記第１の手段に応答して、前記少なくとも第２の試験信号、前記第１の試験信号パルスと実質的に同じ大きさの反転された第１の試験信号パルス、を実質的に入力し、実質的に反転直角位相および反転位相成分を有する第１のパルス反転フィードバック信号ベクトルを得るための第８の手段、（ｄ）前記第８の手段および前記第１の手段に応答し、実質的に前記第１のパルス反転フィードバック信号ベクトルと少なくとも第２のキャリアフィードバックベクトルとの第２のベクトル和を得るための第９の手段であって、前記第２のキャリアフィードバックベクトルは実質的に前記少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルと等価であり、前記第２のベクトル和は実質的に第２の出力フィードバック信号ベクトルであるもの、（ｅ）前記第９の手段に応答し、実質的に前記第２の出力フィードバック信号ベクトルを反転して実質的に反転された第２の出力フィードバック信号ベクトル、実質的に反転された第２のキャリアフィードバックベクトル成分および反転された第１のパルス反転フィードバック信号ベクトル成分を有する反転された第２のベクトル和、を得るための第１０の手段、（ｆ）前記第１０の手段に応答して、実質的に第２の位相調整を前記第１のフィードバック信号経路に加えて調整され反転された第２の出力フィードバック信号ベクトルを得るための第１１の手段であって、前記調整され反転された第２の出力フィードバック信号ベクトルは実質的にゼロに等しい直角位相ベクトル成分および実質的に非ゼロである同相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少なくとも調整され反転された第２のキャリアフィードバックベクトルと調整され反転されたパルス反転フィードバック信号ベクトルの調整された第２のベクトル和であり、前記調整され反転されたパルス反転フィードバック信号ベクトルは前記調整され反転された第２の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相θ２を有するもの、そして（ｇ）前記第７の手段および前記第１１の手段に応答して、実質的に前記第１および第２の位相調整の代数的平均に等価な、第３の位相調整を前記第１のフィードバック信号経路に加え、それにより、｜（｜θ _１｜−｜θ _２｜）／２｜と実質的に等価な第３の変更された位相の大きさを有する第３のフィードバック信号ベクトルを得るための第１２の手段、を含むもの、（Ｃ）前記変調経路への前記直角位相成分のみが非ゼロ値を有し、それにより直角位相変調経路への前記少なくとも第１の試験信号入力が第３の試験信号振幅および第３の試験信号位相を有する第３の試験信号パルスであり、さらに、（ａ）前記第１の手段に応答して、実質的に少なくとも第３のキャリアフィードバックベクトルおよび少なくとも第３のフィードバック信号ベクトルを得、かつ実質的にこれらのベクトルの第３のベクトル和を得るための第１３の手段であって、前記第３のベクトル和は第３の出力フィードバック信号ベクトルであるもの、（ｂ）前記第１３の手段に応答して、実質的に第４の位相調整を第２のフィードバック信号経路に加えて調整された第３の出力フィードバック信号ベクトルを得るための第１４の手段であって、前記調整された第３の出力フィードバック信号ベクトルは実質的にゼロに等しい同相ベクトル成分および実質的に非ゼロである直角位相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少なくとも調整された第３のキャリアフィードバックベクトルと調整された第１のフィードバック信号ベクトルとの調整された第３のベクトル和であり、前記調整された第３のフィードバック信号ベクトルは前記調整された第３の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相θ３を有するもの、（ｃ）前記第１の手段に応答して、前記少なくとも第２の試験信号、前記第３の試験信号パルスと実質的に同じ振幅の反転された第３の試験信号パルス、を実質的に入力して、実質的に反転直角および反転位相成分を有する第２のパルス反転フィードバック信号ベクトルを得るための第１５の手段、（ｄ）前記第１５の手段および前記第１の手段に応答して、前記第２のパルス反転フィードバック信号ベクトルと少なくとも第４のキャリアフィードバックベクトルとの第４のベクトル和を得るための第１６の手段であって、前記第４のキャリアフィードバックベクトルは実質的に少なくとも第３のキャリアフィードバックベクトルと等価であり、第４のベクトル和は実質的に第４の出力フィードバック信号ベクトルであるもの、（ｅ）前記第１６の手段に応答して、実質的に前記第４の出力フィードバック進行ベクトルを反転して実質的に反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルを得るための第１７の手段であって、前記反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルは実質的に反転された第４のキャリアフィードバックベクトル成分および反転された第２のパルス反転フィードバック信号ベクトル成分を有する反転された第４のベクトル和であるもの、（ｆ）前記第１７の手段に応答して、実質的に第５の位相調整を前記第２のフィードバック信号経路に加えて調整され反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルを得るための第１８の手段であって、前記調整され反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルは実質的にゼロに等しい同相ベクトル成分および実質的に非ゼロである直角位相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少なくとも調整され反転された第４のキャリアフィードバックベクトルと調整され反転された第２のパルス反転フィードバック信号ベクトルとの調整された第４のベクトル和であり、前記調整され反転された第２のパルス反転フィードバック信号ベクトルは前記調整され反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相θ４を有するもの、そして（ｇ）前記第１４の手段および前記第１８の手段に応答して、実質的に前記第４および第５の位相調整の代数的平均に等価な、第６の位相調整を実質的に第２のフィードバック信号経路に加え、それにより実質的に、｜（｜θ _３｜−｜θ _４｜）／２｜と等価な第６の変更された位相の大きさを有する第６のフィードバック信号ベクトルを得るための第１９の手段、を具備するもの、の内の少なくとも１つに該当する、請求の範囲第７項に記載の装置。
说明书全文	【発明の詳細な説明】発明の分野この発明は、一般的には、リニア送信機に関し、かつより詳細には、ネガティブフィードバックを利用したリニア送信機の位相シフト調整に関する。発明の背景送信機は典型的には送信のために時間的に変化する振幅（大きさ）を有する振幅変調信号を増幅するためのリニア電力増幅器を構成する。リニア電力増幅器にとっては良好なリニアリティおよび効率的な電力変換を提供することが望ましい。クラスＢまたはＡＢの電力増幅器が典型的にはひずみに関し最善の効率を得るために最も適した増幅器である。しかしながら、多くの通信の用途は、増幅ひずみのより一層の低減を必要とし、これはネガティブフィードバックにより得ることができる。デカルトのループ（ｃａｒｔｅｓｉａｎｌｏｏｐ）はリニア電力増幅器の回りにネガティブフィードバックを構成するための知られた方法である。デカルトのループの回りの正味の位相シフトは安定な動作を保証するために所望のチャネル周波数において１８０度付近に維持されなければならない。部品の変化、ループの時間遅延、および他の要因がループの位相シフトをかなり変化させる。従って、位相シフトの変動の存在する状態でデカルトのループを安定に保つために、ループの位相シフトを測定しかつ調整する方法が提案されている。しかしながら、これらの初期の方法は入力信号として低い周波数の正弦波を必要とし、その結果いくらか複雑な位相調整の計算を必要とする。デカルトループの送信機における位相シフト補償が使用されているが、少なくとも４０ミリセカンドを必要とする。送信信号のより生産的な使用のための時間を許容するために、ネガティブフィードバックを使用するリニア送信機のためのより高速の位相シフト補償方法が必要である。発明の概要少なくとも第１の入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有するリニア送信機において、入力位相および入力振幅を有する入力信号ベクトルを備えた少なくとも第１の入力信号と、第１の入力フィードバック位相および第１の入力フィードバック振幅を備えた第１の入力フィードバック信号を有する少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期位相を実質的に修正するための装置および方法が提供され、少なくとも１つのオープンループ信号経路が設けられ、前記装置および方法は、前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、知られた同相および直角位相成分を有する少なくとも第１の試験信号ベクトルを有する少なくとも第１の試験信号を変調経路に提供して少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルおよび少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルを得かつ実質的に前記少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルと前記少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルとの第１のベクトル和を得る段階であって、前記第１のベクトル和は少なくとも第１の出力フィードバックベクトルであるもの、その出力フィードバック信号ベクトルを得るために使用される試験信号の同相、直角位相成分と得られた各出力フィードバック信号ベクトルとの少なくとも第１の比較結果を実質的に得る段階、そして前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なくとも第１の入力信号と前記少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期位相関係を調整する段階、を少なくとも使用し、前記修正を行うために必要な時間は４０ミリセカンドよりも少なくなる。好ましい実施例の詳細な説明第１図において、参照数字１００は、入力位相および入力振幅を備えた第１の入力信号ベクトルを有する少なくとも第１の入力信号と、第１の入力フィードバック信号位相および第１の入力フィードバック信号振幅を備えた第１の入力フィードバック信号ベクトルを有する少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期位相関係を修正するための、前記少なくとも第１の入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有するリニア送信機における、本発明の方法の１つの実施例を示すフローチャートであり、少なくとも１つのオープンフィードバック信号経路が設けられており、それによって４０ミリセカンドより少ない実行時間を得ることができるものである。次の式が成立する。（Ｖ _ｉｑ＊Ｖ _ｆｉ）−（Ｖ _ｉｉ＊Ｖ _ｆｑ）＝｜Ｖ _ｉ｜＊｜Ｖ _ｆ｜＊ｓｉｎβ（１）この式においてβは同相成分Ｖ _ｉｉおよび直角位相成分Ｖ _ｉｑを有する入力信号ベクトルＶ _ｉと同相成分Ｖ _ｆｉおよび直角位相成分Ｖ _ｆｑを有する出力フィードバック信号ベクトルＶ _ｆとの間の位相シフトである。実質的に、少なくとも第１の試験信号（ＦＴＳ）、典型的には少なくとも第１の試験信号パルス（ＦＴＳＰ）、が少なくとも１つのオープンループ信号経路に与えられ、知られた同相および直角位相成分を備えた少なくとも第１の試験信号ベクトルを有する各々少なくとも第１の試験信号パルス（ＡＬＦＩＲＳＴＴＳＶ−Ｉ，Ｑ）が変調経路に印加され、それにより少なくとも１つのキャリアフィードバックベクトル（ＡＬＡＦＩＲＳＴＣＦＶ）および同相および直角位相成分を有する少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルを有する少なくとも第１のフィードバック信号（ＡＬＡＦＩＲＳＴＦＳＶ−Ｉ，Ｑ）が得られる（１０２）。該少なくとも１つのキャリアフィードバックベクトルは典型的には望まれないものであるが、実際の回路構成において存在する。各々のＡＬＡＦＳＶ−Ｉ，Ｑは使用される前記ＡＬＦＩＲＳＴＴＳＶ−Ｉ，Ｑと比較され（１０４）、各々の少なくとも第１の比較結果は先行するパラグラフにおける式（１）に従って前記少なくとも第１の（ＡＬＦ）入力信号および前記少なくとも第１のフィードバック信号（ＡＬＦＦＳ）の初期位相関係（ＩＮＩＴＰＲＥＬ）を調整できるようにする。以下により詳細に説明するように、前記少なくとも１つの試験信号パルスを同相変調経路および直角位相変調経路の内の１つにのみ印加する手順は位相シフト修正の決定の簡略化を可能にする。従って、同相変調経路のみへの試験信号パルスの入力に対しては、位相シフト修正量の決定は次のように簡略化される。Ｖ _ｆｑ＝−ｓｇｎ（Ｖ _ｉｉ）＊｜Ｖ _ｆ｜＊ｓｉｎβ 第２Ａ図において、参照数字２２５は、前記少なくとも第１の試験信号パルス（ＡＬＡＦＴＳＰ）を非ゼロ同相変調経路（Ｉ＝：ＮＯＮＺＥＲＯ：中央コラム表示）のみに印加し、かつあるいは、非ゼロ直角位相経路（Ｑ＝：ＮＯＮＺＥＲＯ：右コラム表示）のみに印加するものを利用する本発明の方法の１つの実施例をより特定的に示す。ここで、＝：はほぼ等しいことを示す。以下の説明では、代わりの実施例はコンマにより分離されており、非ゼロ同相変調経路入力はコンマの前にあり、かつ非ゼロ直角位相変調経路入力はコンマの後にある。あるベクトルの同相および直角位相成分はそれぞれＩおよびＱと表示される。特に、第２Ａ図に示された本発明の方法の１つの実施例においては、少なくとも第１の入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有するリニアなデカルトのループフィードバック送信機において、本発明の方法は第１の入力振幅および第１の入力位相を備えた第１の入力信号ベクトルを有する前記少なくとも第１の入力信号と、第１の入力フィードバック振幅および第１の入力フィードバック位相を備えた第１の入力フィードバック信号ベクトルを有する少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期位相関係を実質的に修正するための方法について述べられ、該方法は、実質的に第１のＦＴＳＰ（第１の試験信号パルス）である、少なくとも第１の試験信号、第３の試験信号パルス（ＴＴＳＰ）入力を提供する段階であって、実質的にゼロ（ＺＥＲＯ）であるＱ、Ｉ成分、および実施的に非ゼロ（ＮＯＮＺＥＲＯ）である１、Ｑ成分、を有し、フィードバック信号経路を有する少なくとも（ＡＬ）第１（ＦＩＲＳＴ）、第３（ＴＨＩＲＤ）のキャリアフィードバックベクトル（ＣＦＶ）およびＡＬＡＦＩＲＳＴ、ＴＨＩＲＤフィードバック信号ベクトル（ＦＳＶ）（２０２）を得るもの、少なくとも第１、第３のＣＦＶおよび少なくとも第１、第３のＦＳＶを加算して少なくとも（ＡＬ）第１、第３のベクトル和を得る段階であって、該ベクトル和は少なくとも第１、第３の出力フィードバック信号ベクトル（ＲＦＳＶ）（２０２）であるもの、第１、第４の位相調整（ＰＨＡＳＥＡＤＪ）を加えて実質的に非ゼロの同相成分、非ゼロの直角位相成分（Ｉ＝：ＮＯＮＺＥＲＯ，Ｑ＝：ＮＯＮＺＥＲＯ）および実質的にゼロの直角位相成分、ゼロの同相成分（Ｑ＝：ＺＥＲＯ，Ｉ＝：ＺＥＲＯ）を有する調整された（ＡＤＪ）第１、第３のＲＦＳＶを得る段階であって、該ＲＦＳＶは少なくとも（ＡＬ）調整された（ＡＤＪ）第１、第３のＣＦＶおよび調整された第１、第３のＲＦＳＶに関し位相｜θ _１｜，｜θ _３｜を有する調整された（ＡＤＪ）第１、第３のＦＳＶの調整された（ＡＤＪ）第１、第３のベクトル和であり、ここで｜θ _１｜，｜θ _３｜は第１、第４の位相調整の位相誤差の大きさでありかつ典型的には調整された第１、第３のＣＦＶの存在に起因するもの（２０２）、少なくとも（ＡＬ）反転された（ＩＮＶ）ＦＴＳＰ，ＴＴＳＰを提供して第１、第２のパルス反転（Ｐ−Ｉ）ＦＳＶを得る段階（２０４）、前記第１、第２のＰ−ＩＦＳＶに第２、第４のＣＦＶを加算して第２、第４のＲＦＳＶを得る段階（２０４）、前記第２、第４のＲＦＳＶを反転して反転された（ＩＮＶ）第２、第４のＲＦＳＶを得かつ第２、第５の位相調整（ＰＨＡＳＥＡＤＪ）を加えてＩ＝ＮＯＮＺＥＲＯ，Ｑ＝ＮＯＮＺＥＲＯかつＱ＝ＺＥＲＯ，Ｉ＝ＺＥＲＯを有する調整された（ＡＤＪ）反転された（ＩＮＶ）第２、第４のＲＦＳＶを得る段階であって、該調整された反転された第２、第４のＲＳＦＶは実質的に前記少なくとも調整され反転された（ＡＬＡＤＪＩＮＶ）第２、第４のＣＦＶと調整され反転された（ＡＤＪＩＮＶ）第１、第２のＰ−ＩＦＳＶの調整された（ＡＤＪ）第２、第４のベクトル和であり、該調整され反転された第１、第２のＰ−ＩＦＳＶは前記調整され反転された第２、第４のＲＦＳＶに関し位相｜θ _２｜，｜θ _４｜を有し、この場合、｜θ _２｜，｜θ _４｜は第２、第５の位相調整の位相エラーの大きさでありかつ典型的には少なくとも調整され反転された第２、第４のＣＦＶの存在に起因するもの、そして第３、第６の位相調整（ＡＤＪ）をフィードバック信号経路に加える段階であって、この場合該位相調整は実質的に第１、第４および、第２、第５の位相調整の代数的平均に等しいもの（２０８）、を具備し、それにより実質的に｜（｜θ _１｜−｜θ _２｜）／２｜，｜（｜θ _３｜−｜θ _４｜）／２｜の第３、第６の修正された位相の大きさを有する第３、第６のフィードバック信号ベクトルを得、それにより前記少なくとも第１の（ＡＬＦ）入力信号と前記少なくとも第１の入力フィードバック信号（ＡＬＡＦＩＲＳＴＦＳ）との間の初期的関係を調整する。第３、第６の変更された位相振幅は上に述べた位相調整の終了時に残っている位相エラーの大きさであり、かつ典型的には位相エラー振幅｜θ _１｜，｜θ _３｜または｜θ _２，｜θ _４｜のいずれかの大きさより実質的に小さい。第２Ｂ図は、第２Ａ図の中央コラムに記載された本発明の方法の実施例の１つにおいて発生するベクトルのグラフ表現である。各キャリアフィードバックベクトルは実質的に少なくとも一対の関連するベクトルによって特徴付けられ、その対の第１のベクトルは各位相調整によって影響を受けるキャリアのフィードスルー項を表し、かつその対の第２のベクトルは各位相調整によって影響されないキャリアのフィードスルー項を表す。従って、各々のキャリアフィードバックベクトル（ＣＦＶ）は実質的にその少なくとも対の関連するベクトルのＣＦＶベクトル和である。少なくとも第１の試験信号（ＡＬＡＦＴＳ）が少なくとも１つのオープンループ信号経路に与えられた時、ＡＬＦＴＳは少なくとも第１の試験信号ベクトル（ＦＴＳＶ）を有しかつ該ＡＬＦＴＳは非ゼロＩ成分およびゼロＱ成分とともに入力され（２０２、中央コラム）、少なくとも第１の対の関連するベクトル（２３８，２４０）により特徴付けられる少なくとも第１のＣＦＶ（２３８，２４０）および第１のＦＳＶ（２３６）が得られる。第１のＦＳＶ（２３６）および第１のＣＦＶ（２３８，２４０）は加算されて第１のＲＦＳＶ（２４２）が得られる。第１の位相調整は第１のＲＦＳＶ（２４２）に加えられて実質的に非ゼロの同相成分（Ｖ _ｆｉ）および実質的にゼロの直角位相成分（Ｖ _ｆｑ）を有しかつ少なくとも調整された第１のＣＦＶ（２１２，２１４）および調整された第１のＲＦＳＶ（２３２）に関し位相θ _１を有する調整された第１のＦＳＶ（２１０）との調整された第１のベクトル和である調整された第１のＲＦＳＶ（２３２）が得られる。第２Ｂ図は、第１のＦＳＶ（２３６）の調整されたＦＳＶ（２１０）の位置への回転、および第１のＲＦＳＶ（２４２）の調整された第１のＲＦＳＶ（２３２）の位置への回転を示す、１つの点をその上に有する、２つの矢印によって第１の位相調整を示す。少なくとも反転されたＦＴＳＰが少なくとも１つのオープンループ信号経路に与えられ（１８０−θ _１）の角度に第１のＰ−ＩＦＳＶ（２１６）および実質的に少なくとも第２の対の関連するベクトル（２１８，２２０）によって特徴付けられる少なくとも（ＡＬ）第２のＣＦＶ（２１８，２２０）を得る。第１のＰ−ＩＦＳＶ（２１６）は実質的に少なくとも第２のＣＦＶ（２１８，２２０）と加算されて第２のＲＦＳＶ（２３４）を得る。第２のＲＦＳＶ（２３４）は実質的に反転されて反転された（ＩＮＶ）第２のＲＦＳＶ（２４４）を得、そして第２の位相調整が反転された第２のＲＦＳＶ（２４４）に加えられて調整され反転された第２のＲＦＳＶ（２３２）が得られ、該調整され反転された第２のＲＦＳＶ（２３２）は実質的に非ゼロの同相成分（Ｖ _ｆｉ）および実質的にゼロの直角位相成分（Ｖ _ｆｑ）を有しかつ少なくとも調整され反転された第２のＣＦＶ（２２８，２３０）と前記調整され反転された第２のＲＦＳＶに関し位相θ _２を有する調整され反転された第１のＰ− ＩＦＳＶ（２２６）（位置は実質的に２３２の位置）の調整された第２のベクトル和である。第２の位相調整の後、組合わされたベクトルの直角位相成分の大きさは実質的にゼロである。第３、第６の位相調整が少なくとも第１の入力信号と少なくとも第１の入力フィードバック信号との初期的位相関係に加えられ、ここで第３、第６の位相調整は実質的に第１、第４および第２、第５の位相調整の代数的平均に等しく、それにより実質的に、｜（｜θ _１｜−｜θ _２｜）／２｜，｜（｜θ _３｜−｜θ _４｜）／２｜と等価な第３、第６の変更された位相の大きさを有する第３、第６のフィードバック信号ベクトルを得る（２０８）。従って、典型的には少なくとも１つのオープンループ信号経路が上に述べた初期的位相関係の調整に引き続いて閉じられ、かつ前記少なくとも第１の試験信号ベクトルの大きさはこの時点で実質的に低減され、最小のスプラッタまたはオフチャネルエネルギを有する少なくとも１つのオープンのデカルトフィードバックループが閉じられるようにし、かつ時間的に効率のよい位相修正が提供される。第３図において、参照数字３００は、本発明の１つのハードウェア構成のブロック図であり、入力信号のための同相および直角位相経路を有するリニア送信機における、入力位相および入力振幅を備えた少なくとも第１の入力信号ベクトルを有する少なくとも第１の入力信号と、入力フィードバック位相および入力フィードバック振幅を備えた第１の入力フィードバック信号ベクトルを有する少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的に修正するための装置を示しており、少なくとも１つのオープンフィードバック信号経路が設けられている。この装置は入力に接続され変調経路に知られた同相および直角位相成分を備えた少なくとも第１の試験信号ベクトルを有する少なくとも第１の試験信号を処理するためにアナログチャネル決定装置（ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｒ）（３０２）を利用する。アジャスタ（調整装置）（３０７）が動作可能にアナログチャネル決定装置（３０２）および第１のコンバイナ（３１６）に接続され、それにより前記少なくとも１つの試験信号ベクトルの同相および直角位相成分が少なくとも第１のフィードバック信号ベクトル（ＦＩＲＳＴＦＳＶ）を提供する。前記少なくとも第１のＦＳＶは前記少なくとも第１の試験信号ベクトルと比較されかつそれに関してアジャスタ（３０７）によって変更される。典型的な調整は前記少なくとも１つのＦＳＶの同相および直角位相成分の１つをゼロに変更し、それにより実質的に１つだけの同相、直角位相成分および第１の位相エラーを有するＦＳＶを得る。第３図は、さらに、アナログチャネル決定装置（３０２）を備えた本発明のハードウェア構成を示し、該アナログチャネル決定装置（３０２）は前記少なくとも第１の試験信号の同相成分を同相（Ｉ）チャネルプロセッサ（３０４）に提供しかつ前記少なくとも第１の試験信号の直角位相成分を直角位相（Ｑ）チャネルプロセッサ（３０８）に提供する。Ｉチャネルプロセッサ（３０４）およびＱチャネルプロセッサ（３０８）は発振器（ＯＳＣ）制御部（３０６）に接続されている。第９図において、参照数字９００は、発振器制御部（３０６）の１つのハードウェア構成を示し、該発振器制御部（３０６）においては、事実上知られた、ローカル発振器（９０２）がＩチャネルプロセッサ（３０４）の同相（Ｉ）ミキサ（５０６、第５図）に接続されかつ位相シフタ（ＰＳ）（９０４）によってＱチャネルプロセッサ（３０８）の直角位相（Ｑ）ミキサ（６０６、第６図）に接続されている。ＰＳ（９０４）は典型的には信号を９０度シフトする。第４図において、参照数字４００は、本発明において使用されるアナログチャネル決定装置の１つのハードウェア構成を示し、少なくとも第１（４０４）および第２（４０６）のデジタル−アナログ変換器に少なくとも２つのデジタル信号経路を提供するために使用される信号プロセッサ（４０２）を備え、前記少なくとも第１および第２のデジタル−アナログ変換器はさらに少なくとも第１（４０８）および第２（４１０）のフィルタに接続されている。前記少なくとも第１（４０８）および第２（４１０）のフィルタは典型的にはローパスフィルタであり同相（４０８）および直角位相（４１０）入力変調経路を提供する。第５図において、参照数字５００は、本発明において使用される同相（Ｉ）チャネルプロセッサ（３０４）の１つのハードウェア構成を示し、該プロセッサは同相（Ｉ）アジャスタ（５０４）に接続された同相（Ｉ）コンバイナ（５０２）を有し、かつ該同相（Ｉ）アジャスタ（５０４）は同相（Ｉ）ミキサ（５０６）に接続されている。典型的には、該同相（Ｉ）コンバイナ（５０２）は実質的に前記少なくとも第１の入力試験信号の同相成分を、必要に応じて、同相フィードバック信号ベクトルと加算する第１の加算器である。同相（Ｉ）アジャスタ（５０４）は典型的には少なくとも１つの入力信号経路のキャリアフィードスルーベクトルの加算のための第２の加算器、もし必要であれば、およびローパスループフィルタを具備する。同相（Ｉ）ミキサ（５０６）は典型的には同相（Ｉ）アジャスタ（５０４）からの調整された信号を発振器制御部のローカル発振器（９０２）からの発振器制御信号と混合する。さらに、同相（Ｉ）チャネルプロセッサ（３０４）の同相（Ｉ）ミキサ（５０６）は前記第１のコンバイナ（３１６）に接続されて調整された同相入力を提供する。第６図において、参照数字６００は、本発明において使用される直角位相（Ｑ）チャネルプロセッサ（３０８）の１つのハードウェア構成を示し、該プロセッサは直角位相（Ｑ）アジャスタ（６０４）に接続された直角位相（Ｑ）コンバイナ（６０２）、および直角位相（Ｑ）ミキサ（６０６）に接続された直角位相（Ｑ）アジャスタ（６０４）を有する。典型的には、該直角位相（Ｑ）コンバイナ（６０２）は実質的に、必要に応じて、前記少なくとも１つの入力試験信号の直角位相成分を直角位相フィードバック信号ベクトルと加算するための第３の加算器である。直角位相（Ｑ）アジャスタ（６０４）は典型的には少なくとも１つの上部経路のキャリアフィードバックベクトルの加算のための第４の加算器、必要であれば、増幅のための増幅器、およびローパスループフィルタを具備する。直角位相（Ｑ）ミキサ（６０６）は典型的には直角位相（Ｑ）アジャスタ（６０４）からの調整された信号を発振器制御部のローカル発振器（９０２）からの発振器制御信号とミキシングできるようにする。さらに、直角位相（Ｑ）チャネルプロセッサ（３０８）の直角位相（Ｑ）ミキサ（６０６）は第１のコンバイナ（３１６）に接続され調整された直角位相入力を提供する。第１のコンバイナ（３１６）は典型的には電力増幅器を含み、そのリニアリティはすべてのフィードバック信号経路が本発明の位相調整に引続き閉じられた時にネガティブフィードバックによって改善される。第１のフォーミュレイタ（ｆｏｒｍｕｌａｔｏｒ）（３１０）が第１のコンバイナ（３１６）に接続されかつ位相調整発振器制御部（ＰＡＯＳＣＣＯＮＴＲＯＬ）（３１２）による接続によって動作可能に制御される。該第１のフォーミュレイタは、第７図において、参照数字７００により、示される１つの実施例においてさらに説明するように、典型的には同相フィードバック信号を位相調整された発振器制御信号とミキシングするための同相（Ｉ）フィードバックミキサ（７０２）および同相（Ｉ）フィードバックアジャスタ（７０４）を具備する。同相（Ｉ）フィードバックアジャスタ（７０４）は典型的には少なくとも同相キャリアフィードバックベクトルの加算および、必要に応じて、同相フィードバックループをオープンにすることができるようにするための調整のための少なくとも第５の加算器を具備する。第２のフォーミレイタ（３１４）が第１のコンバイナ（３１６）に接続されておりかつ位相調整発振器制御部（ＰＡＯＳＣＣＯＮＴＲＯＬ）（３１２）に取付けられた位相シフタ（９０４）との接続によって動作可能に制御される。第８図における、参照数字８００によって、示される実施例において説明するように、第２のフォーミレイタは典型的には直角位相（Ｑ）フィードバック信号を位相調整された発振器制御信号とミキシングするための直角位相（Ｑ）フィードバックミキサ（８０２）、および直角位相（Ｑ）フィードバックアジャスタ（８０４）を具備する。直角位相フィードバックアジャスタ（８０４）は典型的には少なくとも１つの直角位相キャリアフィードバッグベクトルの加算および、必要に応じて、該直角位相フィードバックループをオープンにするための調整を行なうための少なくとも第６の加算器を具備する。第１０図において、参照数字１０００は、本発明において使用される位相調整発振器制御部の１つのハードウェア構成を示す。該位相調整発振器制御部は上に述べた位相調整を可能にする。第１のフォーミュレイタ（３１０）が第１の比較器（１００２）に接続され、該第１の比較器（１００２）は制御部（１００４）に接続されている。第２のフォーミレイタ（３１４）が第２の比較器（１０１２）に接続されており、該第２の比較器（１０１２）は、典型的には記憶レジスタである、記憶装置（１０１４）に接続されている。制御部（１００４）は典型的には第１のフォーミレイタ（３１０）から第１の比較器（１００２）によって受信された信号および記憶装置（１０１４）に記憶された第２の比較器（１０１２）によって受信される信号を処理し、かつ第１（１００６）および第２（１０１６）のメモリ装置を使用して調整された正弦（ｓｉｎｅ）値および調整された余弦（ｃｏｓｉｎｅ）値を提供し、前記メモリ装置はそれぞれ第３（１００８）および第４（１０１８）のデジタル−アナログ変換器に接続され、かつこれらの第３（１００８）および第４（１０１８）のデジタル−アナログ変換器はそれぞれ第１のミキサ（１０１０）および第２のミキサ（１０２０）に接続されている。明らかにここに述べた２つのメモリ装置の代わりに１つのメモリ装置を使用することもできる。発振器制御部（ＯＳＣＣＯＮＴＲＯＬ）（１０２２）は、第９図において前に説明したように、第１（１０１０）および第２（１０２０）のミキサに動作可能に接続されている。第１（１０１０）および第２（１０２０）のミキサからの出力は第２のコンバイナ（１０２４）において加算される。典型的には第７の加算器である、第２のコンバイナ（１０２４）は直接第１のフォーミュレイタ（３１０）の同相（Ｉ）ミキサ（５０６）に接続されかつ位相シフタ（ＰＳ）（９０４）を介して第２のフォーミレイタ（３１４）の直角位相（Ｑ）ミキサ（６０６）に接続されている。再び、典型的には、前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なくとも第１の入力信号と少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係の調整に引続き前記少なくとも１つのオープンループ信号経路が閉じられ、それによりネガティブフィードバックを提供しかつ所望の情報信号が入力された時オフチャネルのエネルギのスプラッタを最小にする。従って、本発明の装置は少なくとも第１の入力信号と少なくとも第１の入力フィードバック信号との初期的位相関係の調整を可能にし、オープンループの閉成を可能にしそれにより安定なフィードバックが得られるようにしかつオフチャネルエネルギのスプラッタが最小化される。本発明の装置は上のような調整を可能にするのみならず、該装置は調整に４０ミリセカンドより少ない時間を必要とするのみであり、従ってより有用な信号時間を提供する。図面の簡単な説明第１図は、本発明の方法の１つの実施例を示すフローチャートである。第２Ａ図は、本発明の方法の１つの実施例をより特定的に示すフローチャートである。第２Ｂ図は、第２Ａ図に述べられた本発明の方法の前記実施例の１つにおいて使用されるベクトルのグラフ表現である。第３図は、本発明の１つのハードウェア構成のブロック図である。第４図は、本発明において使用されるアナログチャネル決定装置（ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｒ）の１つのハードウェア構成を示す。第５図は、本発明において使用されるＩチャネルプロセッサの１つのハードウェア構成を示す。第６図は、本発明において使用されるＱチャネルプロセッサの１つのハードウェア構成を示す。第７図は、本発明において使用される第１の公式化装置（ｆｏｒｍｕｌａｔｏｒ）の１つのハードウェア構成を示す。第８図は、本発明において使用される第２の公式化装置の１つのハードウェア構成を示す。第９図は、本発明において使用される発振器制御部の１つのハードウェア構成を示す。第１０図は、本発明において使用される位相調整発振器制御部の１つのハードウェア構成を示す。

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