扩展过载保护装置调节范围的方法、过载保护装置及其应用 |
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申请号 | CN200780002994.9 | 申请日 | 2007-01-23 | 公开(公告)号 | CN101371325A | 公开(公告)日 | 2009-02-18 |
申请人 | 西门子公司; | 发明人 | 沃尔夫冈·费尔; 安德烈亚斯·克拉奇马; 弗里茨·波尔; | ||||
摘要 | 为实现防止出现过载 电流 的具有宽调节范围的 热机 械过载保护功能,载流组件所承载的电流介于过载电流值与零之间。本 发明 根据一种优选实施方式,对 开关 构件加以利用,所述开关构件使一个第一电流支路与至少一个第二电流支路并联,其中,所述至少一个并联电流支路承载一个电流分量,所述电流分量介于过载电流值与零之间。相应的过载保护装置(102)中存在有 接触 构件,所述接触构件配有分布在两个可彼此并联的电流支路(1,2)上的载流组件,其中,至少一个支路可由所述开关构件接通和断开。一种替代性实施方式是通过开关元件使第一支路与第二支路 串联 ,借此从所述宽调节范围的上限调节范围转换至下限调节范围。 | ||||||
权利要求 | 1.一种扩展过载保护装置调节范围的方法,其中设置有一预定电流调 节范围,所述方法通过用于将过载保护调节至所述电流调节范围内的一工作 电流上的构件而实现,其中,利用了具有预定电阻的载流组件和相应的接触 构件,通过下述措施实现宽调节范围: |
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说明书全文 | 技术领域本发明涉及一种扩展热机械过载保护装置的调节范围的方法,其中,使 用者可预定电流调节值,使保护装置获得确定的脱扣特性(电流-时间曲线)。 此外,本发明还涉及一种相应的热机械过载保护装置及其应用。 背景技术过载继电器或过载脱扣器用于防止电气系统和用电设备(例如电动机) 中出现不允许的过大工作电流。非电子过载继电器或过载脱扣器包括热脱扣 机构,例如双金属片、速动盘或诸如此类的元件,并根据电流-时间脱扣特 性曲线对出现过大工作电流时用于切断相关电流支路的机构进行操作。这个 机构特定而言是闭锁机构的解锁装置、控制开关触点或信号器。这个机构还 包括用于将过载脱扣设定到电流调节范围内的工作电流值上的元件。为消除 环境温度对过载脱扣的影响,所述机构通常还包括用于进行温度补偿的附加 元件。 US 2 629 796 A中公开过一种用于开关设备的调节装置,这种调节装置 包括带并联分流器的U形双金属片。分流器通过焊接在不同位置上将双金属 片的两个边脚彼此相连。在此情况下,电流只在双金属片的预定部分长度内 流过双金属片,借此可确定脱扣电流范围。过载脱扣器的脱扣电流范围由加 热电阻的截面尺寸确定,加热电阻与双金属片以并联形式电连接,并为其加 热。为过载脱扣器采用这种建构方案时,可将过载脱扣器的工作范围定位在 10A至200A的电流范围内。也就是说,介于10A和200A之间的固定调 节范围只需通过简单的制造工艺就能实现。 此外,DE 19 516 723 C2中公开过一种可调节热磁脱扣装置,这种脱扣 装置由双金属片、第一(双金属)分流器和第二分流器构成,其中,双金属 片和第一(双金属)分流器用于激励旋转衔铁式磁脱扣器,第二分流器与双 金属片及第一分流器并联。第二分流器用于调节脱扣值。 最后,编号为473 338的德国专利说明书中公开过一种具有接触构件的 热磁过电流电路断路器,借助这些接触构件可预先确定响应灵敏度的离散 值。 为了使目前的已知过载保护装置与相应的常规工作电流相匹配,可在介 于下限调节电流Iu.与上限调节电流Io.之间的预定调节范围内将已知装置调 节至预期工作电流Ir。传统技术中的典型调节范围(即所谓的标准调节范围) 只达到下限调节电流Iu.的1.4至1.6倍。热过载继电器和断路器的设备型号 系列的等级范围也相应较窄,借此可用(例如)12个调节范围类型覆盖1.8 A至25A的电流范围。 减少类型数量的理想方案是将热机械过载保护装置的电流调节范围至 少扩展至Io.=2*Iu.。可以通过简单提高热脱扣机构的电流负荷来扩展调节 范围,但这个可能性由于i2比例的电阻加热效果及其所引起的升温现象而被 排除在外。 因而在现有技术中,过载保护装置的宽调节范围完全通过电子过载继电 器或电子过载脱扣器而实现。为此须用电流变压器检测过载电流,并借助一 电子映射的电流-时间-脱扣特性曲线产生脱扣信号。这种电子解决方案的优 点是,如果忽略不计保护装置内输出电阻上的特定功能的功耗,过载保护装 置的“发热”现象(即其电损耗)就与其电流调节值无关。 其缺点在于,电流变压器和电子设备的使用会增加成本,此外,这种解 决方案也不适用于对直流或直流分量进行监测。为了实现过载保护装置的宽 调节范围,需要采用可在较小额定电流范围(例如≤40A)内以低成本制 备的简单解决方案,这些解决方案相对于目前品目繁多的设备类型而言能给 制造商和用户带来经济上的有利之处。 发明内容从上述现有技术出发,本发明的目的是提供一种技术解决方案和一种相 应的过载保护装置,所述技术解决方案可使热脱扣机构在指定工作范围内进 行工作,其中,保持现有热脱扣器的标准调节范围的电流-时间-脱扣特性, 但预定的电流调节范围以预期方式得到扩展。这种技术解决方案和过载保护 装置的目的在于,无论过载保护装置处于何种工作状态,都能有效限制或避 免其功耗的增大。 本发明的另一目的在于总是为脱扣器实现确定的电流-时间-脱扣特性 曲线。最后,本发明的目的还在于改善瞬时短路脱扣器的响应值与上述过载 脱扣器的调节值之间的匹配。 就开篇所述类型的方法而言,本发明的目的通过根据权利要求1所述的 措施而达成。权利要求12和13说明的是过载保护方法的替代性版本。权利 要求17涉及的是一种相应的过载保护装置。所述方法和过载保护装置的改 进方案以及所述过载保护装置的应用可从其他权利要求中获得。 根据本发明,通过电接触构件可依靠电阻和/或确定的热流量来从预定 的宽调节范围中接通或切断特定调节范围。必要时可通过附加调节构件锁定 具体的电流调节值。 本发明的方法优选对具有预定电阻的载流组件和相应的接触构件加以 利用。接触构件设计为可安装或可通断。通过使用接触构件,可将宽调节范 围划分为具有下限值和上限值的第一调节范围和具有其他下限值和上限值 的第二调节范围。 在本发明的方法范围内,特定而言可预选两个不同的调节范围。这些调 节范围之间可由一个间隙分隔开、可重叠,优选地也可直接邻接,从而确定 一个所谓的宽调节范围。 也就是说,开关设备的使用者通过本发明,根据具体需要可预先选定适 当的调节范围。借此可通过最简单的技术构件有效实现包括相关工作电流范 围在内的宽调节范围。总体上对于开关设备制造商和用户而言,借此可减少 设备类型的数量。 本发明利用热脱扣机构来实现非电子过载保护装置的宽调节范围,根据 本发明,所述热脱扣机构中可接入载流组件。其中,开关操作具体而言通过 可以机械方式加以操作的开关触点或可以机械方式进行安装的接触元件而 实现。概念上的区别在于,借助可操作开关触点可使过载保护装置在其工作 过程中以及在受其监测的开关设备的工作过程中随时处于备用状态,而如果 通过可安装接触元件的装卸状态来选择调节范围,过载保护装置及其所监测 的开关设备就是在强制控制下停止工作。 上述优点可通过两种不同的建构方式(原理)而实现。这两种建构方式 的共同之处在于,就同一个相对工作电流Ir,rel而言,双金属片的热功率在宽 调节范围所包含的任何一个调节范围内都具有相同的值。 为此须在双金属片所在的支路上并联一个包括至少一个开关设备的并 联支路,双金属片所在的支路中还包括所谓的加热元件。由于附加分流器和 /或输出电阻的存在,当并联支路上的开关闭合时,会有一部分确定的总电 流分量从并联支路中流过。 通过断开/接通并联支路,可以产生介于下限范围的下限调节电流Iu1与 上限范围的上限调节电流Io2之间的两个调节范围。当开关处于断开状态时, Iu1至Io1的(下限)范围保持不变,其中,Iu1 -1.4Iu1至1.6Iu1。如果将 开关闭合,则上限范围优选为:Iu2≈Io1以及Io2≈(1.42至1.62)Iu1。借此 实现Iu1至Io2的线性可变的宽调节范围和1.42至1.62,即1.96至2.56,的 上限调节系数。 第一建构方式(阻抗匹配原理)是对并联支路的阻抗进行调节,使得在 选定上限调节范围的情况下,并联支路承载工作电流Ir的相对电流分量(Iu2- Iu1)/Iu1。双金属片只由相对电流分量Iu1/Iu1加热。通过使双金属片在下限调 节范围和上限调节范围内保持不变的发热程度,可使过载保护装置的脱扣特 性保持不变。下文将会借助图1对此作出进一步说明。 在本发明范围内,可以针对多相设备对上述原理进行扩展,其方式为: a)电流范围或调节范围可随时(包括连续工作过程在内)多次地加以 转换或调节, b)以分级方式将多个并联支路与转换开关相连,在此情况下,调节范 围每级上升一个次方(1级:下限调节范围的平方,2级:下限调节范围的 三次方,依次类推), c)在中心位置上为所有的相统一进行温度补偿, d)设置有中央机构,所述中央机构对所有相上的并联支路的接触构件 进行同时操作, e)包括相位失衡或相位失锁防护装置在内的基本脱扣机构(双金属片、 加热元件、双金属片与脱扣机构/闭锁装置之间的机械耦合)保持不变, f)包括接触构件和支路电阻在内的并联支路以模块形式插接在设备上, 无需对基本设备进行根本性改动。 因此,这种建构方式可应用于单极和多极过载保护装置。但是,采用这 种建构方式时需要考虑的是,在上限调节范围内,电流会使并联支路中产生 附加功耗。通过适当的热绝缘措施可使这种功耗远离双金属片。 通过第二建构方式(功率匹配原理)可避免附加功耗的缺点。产生在并 联支路内的功耗全部理想地被耦合到双金属片上。为此须将并联支路的阻抗 大小确定为:在并联支路接通情况下在上限调节范围内通过双金属支路和并 联支路的功耗总和,等于在并联支路断开情况下在下限调节范围内双金属支 路的功耗。 为了将并联支路的功耗导入双金属片,需要使并联支路中的分流器与双 金属片紧密相连。为此须使分流器以加热绕组或间接加热装置的形式与双金 属片热连接。 通过这种建构方式也能保持上文所述的附加特性a)e)。只需对带有 附加分流器的双金属片进行改动。 根据第二建构方式的一种方案,预定为宽调节范围的电流调节范围的划 分并非通过接通并联支路而实现,而是通过串联的附加加热元件而实现。附 加加热元件与过载脱扣器热耦合,且其耦合方式使得加热元件的热功率基本 全部被传递到热机械激励器上。在附加加热元件被串联连接时,选定宽调节 范围内的下限范围。附加加热元件的电阻大小确定为:在下限调节范围(指 数1)内的一个工作电流上两个加热元件的热功率与串联支路断开时在上限 调节范围(指数2)的工作电流上升幅度为电流因数(=Iu2/Iu1)情况下的热 功率具有相同的值。借助于其他串联加热元件可将预定电流调节范围划分成 其他调节范围。借此可实现朝较小调节电流方向扩展的宽调节范围。在单级 串联情况下,宽调节范围通常包括Ir=Iu至Iu*1.52(=Io)的调节电流, 在多级(=n)串联情况下,宽调节范围通常包括Ir=Iu至Iu*1.5n+1(=Io) 的调节电流。如果为宽调节范围预先确定调节电流的上限值,在电流因数为 1.5时所得到的n级串联的下限值就是Iu=Io/1.5n+1。 本发明范围内的另一措施是实现明确的电流-时间脱扣特性曲线。电流- 时间脱扣特性曲线会受到有源元件(即支路、双金属片和加热元件或接触元 件)和无源组件(如紧固件、外壳、周围空气)的热导率(过载电流较低时) 和热容(过载电流较高时)的热影响。 依据上述建构方式,这个问题在本发明范围内的解决方案为:采用阻抗 匹配原理(即不将并联支路的功耗耦合到双金属片中)时,并联支路的组件 (即接触元件和分流器)彼此绝热形式地分散布置在装置中或布置在专门的 可插接模块中。采用功率匹配原理(即将并联支路的功耗近乎于全部耦合到 双金属片中)时,在并联支路中的分流器与双金属片之间建立紧密的热连接。 由于在并联支路(可能包括可选的加热元件)断开的情况下,分流器的短路 电流负荷总是小于双金属片支路的短路电流负荷,且分流器可具有相应较小 的几何尺寸,借此可大幅减小热容。此处使用电阻系数较高的材料是有利的。 为此可优选使用铜镍合金或铬铝合金。 这种布置方案的另一特征是接触构件具有尽可能小的电阻。特别合 适的是具有较大触点压力的大面积触点,例如插式触点(香蕉插头、竖 琴形触点或刀式触点),或由专门的低阻抗触点材料制成的触点,专门 的低阻抗触点材料例如有银合金(例如银镍或细颗粒银)或含银复合材 料(例如含银金属氧化物)。 最后,通过本发明还可改善瞬时短路脱扣器的响应值与上述过载脱扣器 的调节值之间的匹配。 众所周知,在断路器中通过调节过载脱扣器可同时调节瞬时短路脱扣 器。借此可使瞬时短路脱扣器在达到可变工作电流的特定倍数时开始进行工 作(响应电流)。 在电动机断路器中,通常不对瞬时短路脱扣器的响应值进行调节,因为 现有技术中的这种设备只在狭窄的电流调节范围内进行工作。在此情况下, 响应值为上限调节值Io的明确的倍数(通常为8至15倍)。 带有Iu和Io之间存在较大差额的宽调节范围的使用会大幅扩大瞬时短 路脱扣器的响应时间,从而致使设备在短路和下限调节电流Iu情况下无法得 到充分保护。在本发明范围内,这个问题可以通过(例如)瞬时短路脱扣器 的分抽头得到解决。为此须使上述可接通并联支路与瞬时短路脱扣器的线圈 电连接,使得每个调节范围(即带有或不带有可接通并联支路)的安匝数都 保持恒定。借此可在接通的调节范围内,使瞬时短路脱扣器的响应值达到上 限调节值Io的恒定倍数。 在本发明范围内,可以通过四种不同的方式进行磁脱扣匹配: 1.去负荷支路的并联接线可通向电磁线圈。当电流因数为1.5时,相对 电流分量0.5由去负荷支路承载,电磁线圈则承载相对电流分量1。 2.对关系式磁力-(电流)*(电流)的比例系数进行匹配。这在电磁线 圈中可通过分接绕组而实现,当电流因数例如为1.5时,绕组的总磁激励等 于相对电流分量1。换言之就是,抽头断开情况下的用于分接相对电流1的 安匝数等于抽头接通情况下的用于分接相对电流1.5的安匝数。为此可将预 定的绕组部分跨接,从而使其失去磁效应。作为部分跨接的替代方案,也可 通过分接绕组来分接一个电流分量,从而使绕组的总磁激励在相对电流为 1.5时仍然等于相对电流分量1。 3.除安匝数外,也可通过活动衔铁和对立磁极之间的气隙长度对比例系 数进行匹配。当响应电流以相对单位从1增大至1.5时,气隙长度也会以系 数1.5的幅度增大。 4.对衔铁的拉紧力进行匹配。衔铁须克服拉紧力的作用实现闭合运动, 进而实现脱扣。拉紧力通常由弹簧元件产生。弹力大小取决于弹簧常数与弹 簧行程的乘积。通过以系数1.5*1.5的幅度增大弹簧行程,就可对电流因数 为1.5时所增大的磁力进行补偿。 为实现过载脱扣借助与接触构件同样的元件将磁脱扣从宽调节范围的 下限电流调节范围调节至上限电流调节范围。作为补充或替代方案,也可使 用于调节气隙长度或弹簧行程的机械元件与接触构件耦合。 附图说明 下面借助附图所示的实施例联系权利要求对本发明的细节和优点作进 一步说明,其中: 图1为带有并联支路和热退耦装置的过载脱扣器的结构图; 图2为带有并联支路的双金属脱扣器; 图3为图1所示过载脱扣器的用于接通/切断宽调节范围内的多个调节 范围的实施方式; 图4为过电流脱扣器的结构图,所述过电流脱扣器具有多个并联支路、 用于各支路的热耦合装置和瞬时短路脱扣器的分抽头; 图5为带有两个加热绕组的双金属支路; 图6为两个如图5所示的两个加热绕组组成的并联连接,且带有由n个 线匝构成的脱扣线圈; 图7为双金属片与并联支路的分流器之间的热耦合示例; 图8为有关图7所示的热耦合的其他示例,但为双金属片支路使用了附 加加热元件; 图9为纯热脱扣(过载脱扣器)的电流-时间特性曲线; 图10为组合式热/磁脱扣(过载/瞬时短路脱扣器)的电流-时间特性曲 线; 图11为三极开关,所述三极开关具有用于实现宽调节范围的构件,其 中,并联支路与过载脱扣器没有热耦合; 图12为三极开关,所述三极开关具有用于实现宽调节范围的构件,其 中,并联支路与过载脱扣器之间存在热耦合;以及 图13为三极开关,所述三极开关具有图11或图12所示的用于实现宽 调节范围的构件和脱扣器电磁线圈的可接通抽头。 具体实施方式下面先以带有双金属片和加热绕组的过载继电器为例对可以实现本发 明的宽调节范围的各种方案进行说明。下文将对各示例的不同之处予以单独 说明,在此之后对其功能一并加以说明: 在各附图中,参考符号1表示第一支路,参考符号2表示与第一支路并 联的第二支路。此外,参考符号10表示双金属片,其与现有技术中的已知 双金属片一样具有与温度相关的开关功能。 图1显示的是阻抗匹配原理:突出显示的区域表示的是双金属片支路与 并联支路之间的热绝缘:具体而言,支路1区域内布置有双金属片11和加 热元件12,支路2区域内布置有分流器21。并联支路2可用开关25接通。 图2显示的是带有控制触点15的单元,所述单元包括常开触点和常闭 触点。通过双金属脱扣器10对所述常开触点和常闭触点间接进行机械操作。 作为替代方案,也可通过双金属脱扣器10对闭锁装置进行操作。此外,与 图1所示相符,并联支路2中也设置有开关触点25,开关触点25后面连接 有电阻21,电阻21对应于图1中的分流器。 以下为图2所示的实施方式的尺寸示例:过载继电器的标准调节范围介 于11A与16A之间。为此,带有加热元件的双金属片的电阻RBimetall约为8.6 mΩ。为了将调节范围从16A扩展至16/11*16A=23A,通过可接通并联 电阻吸收7A(=23A-16A)的电流分量。为此,并联电阻(包括线性和 接触电阻在内)的电阻值为: Rparallel=RBimetall*11A/5A≈19mΩ (1) 并联电阻连接在供电端通向双金属片和加热元件的连接触点上,其中, 连接线经过一个可以机械方式加以操作的开关触点。这个开关触点可建构为 (例如)香蕉形插式接触件,其插头可在导管装置内部克服分闸弹簧的作用 插入香蕉插座内,其接通位置和断开位置可通过适当的止动件加以固定。并 联电阻优选用温度系数较小、应用温度足够高的电阻材料制成。 根据介于下限调节电流iu.与上限调节电流io.之间的标准调节范围,可 以为单级无间隙的宽调节范围引出下述式子,其具有并联电阻Rparallel相对于 双金属片电阻RBimetall的上限宽范围调节电流io.w.: io.w.=io. 2/iu., (2) 并联电阻的电流分量为: io.w.,ip=io.w.-1o. (3) 以及 Rparallel=io./(io.w-io.)*RBimetall (4) 与此等价的关系式为: Rparallel=iu./(io.-iu.)*RBimetall) (5) RBimetall指的是并联支路连接点之间的双金属片支路的电阻。 三极过载继电器的宽调节范围的接通是通过一个具有闭锁功能的公用 操作元件而实现的,这个操作元件通过横臂与三个开关触点机械啮合,从而 使双金属片支路与相应的并联支路并联。带有相应开关触点和并联电阻的并 联支路可布置在过载继电器的与双金属片隔离的一个外壳区域内。借此可将 并联支路与双金属片之间的热影响减小到最低程度,使过载脱扣特性曲线保 持不变。 通过接通宽调节范围,可使脱扣点推延至较高电流,进而推延至较高的 过载继电器功耗。相对于采用标准调节范围(i=io.=16A,Pe1=RBimetall* (16A)2)时的功耗而言,采用宽调节范围(i=io.w.=23A)时的功耗 为: Pel=RBimetall*(16A)2+Rparallel*(7A)2, (6) 也就是相对增加7/16,即≈40%。 图2所示的示例是一种既能带来空间优势、又能降低功耗的有利建构方 案,双金属片支路和并联支路安装在同一个外壳区段内。其中,并联电阻的 电阻值可小于上述电阻值,这是因为双金属片上由此而减少的热功率可由并 联电阻方面的某种热量(即辐射热和对流热)补偿。 具体而言,可以设置带有插接式和/或旋转式触点支架的触点。插接式 触点支架的一项辅助功能是在未安装状态下通过适当的操作元件断开过载 继电器的控制触点。借此可确保,只要插接式触点支架未安装,过载继电器 及其所监测的开关设备就不会进行工作。安装插接式触点支架时可使用辅助 工具,例如螺丝起子或诸如此类的工具。 根据其他方案,也可将三个接触元件整合在同一个旋转式触点支架中。 触点支架的旋转位置可加以固定,从而达到确保宽调节范围接通或切断的预 定旋转角。为了实现这一点,过载继电器的控制触点可在预定的旋转角位置 上处于断开或非断开状态,从而确保过载继电器只有通过正确调节才能进行 工作。 借助可以机械方式进行安装的接触元件通常可实现比可操作开关触点 更大的接触力。借此可有利地通过接触元件传导更大的工作电流。 根据图2所示的带有并联支路的双金属片支路的方案,可以通过部分跨 接加热元件来实现宽调节范围。可安装接触元件适合用作接通/切断宽调节 范围的触点,这种接触元件接触力较大且具有较小的接触电阻,在短路电流 有限的情况下可承载全部电流。接触电阻应低于1mΩ,以使大部分电流通 过跨接电流支路流过,只有一小部分电流从被跨接的双金属区段中流过。 根据粗略估算,被跨接区段的剩余热功率会对由连接在加热绕组上的跨 接导体所导散的热量进行补偿。为了像在图1所示的示例中那样,在标准调 节范围和16A电流的情况下实现与宽调节范围及23A电流的情况下相同的 双金属片发热程度,可将余下的一部分加热元件跨接,使得未跨接的加热元 件占约为(16/23)2≈0.5的一部分。 通过热传导将承载全部电流的加热元件区段的一部分热功率传递到被 跨接的分区段上,在此情况下,双金属片的发热不会过于不均匀。但由于曲 率与力臂的共同作用,双金属片底部区域内的加热元件跨接部分对偏移的影 响还是超过双金属片其他位置。在本示例中,这一点可用下述方法加以补偿, 即跨接一个小于(1-(16/23)2)个相对单位的加热元件区段。 图3所示的第二支路2区域内布置有三个彼此并联的分流器21、22和 23,为此,相应布置有选择转换开关26。接通相应的分流器,就是选择其所 对应的调节范围EB。 根据下方列表可得出的值为: 表1:根据阻抗匹配原理选择分流器所实现的调节范围EB 也就是说,根据上述阻抗匹配原理,借助一些平行级和有关并联支路电 阻的示范值,可产生不同的调节范围EB,这些调节范围从整体上确定了宽调 节范围WEB,使得WEB=(1.00至3.84)*Iu。 图4和图5显示的是功率匹配原理:整体突出显示的区域表示的是双金 属支路与并联支路之间的热耦合:图4所示的主支路1中同样布置有双金属 片11和加热元件12,并联支路2中同样布置有彼此并联的分流器或加热元 件。此外在线圈40上还设置有一个用于所谓的n脱扣器的抽头。 如上文所述,这些元件彼此热耦合,因而通过传热可以实现要求的功率 匹配。 以下为基于功率匹配原理的实施方式(图4至图6)的尺寸示例:假设 过载继电器的标准调节范围介于11A与16A之间。这个调节范围称为基本 调节范围GEB(在本示例中=16/11)。根据功率匹配原理,双金属片11上的 热损耗在任何一个调节范围内都须保持恒定。为此,在双金属支路的电阻RBZ 为给定的情况下,按以下方式确定并联支路的电阻RPZ: RPZ=RBZ/(GEB2-1) (7) 如果(宽调节范围)假定最大工作电流为Ir=23.3A,则流过双金属 片支路的电流为IBz=I0/GEB=11A,流过并联支路的电流为Ipz=IBz*RBZ/ (RBZ+RPZ)=12.3A。也就是说,流过双金属支路的电流的降低幅度为因数 1/GEB。双金属支路因此而减少的热损耗完全由并联支路的热损耗补偿: Pv,Bimetall=const.=IBZ 2*RBZ+IPZ 2*RPZ (8) 在这个示例中,工作电流Ir在下限调节范围(并联支路断开=停止工 作)内可调节为介于Iu=11A和I0=16A之间,在上限调节范围内可调节 为介于Iu*(16/11)=16A和Iu*(16/11)2=2.12*Iu=23.3A之间。 相对于阻抗匹配原理而言,以下各值涉及的是根据功率匹配原理所实现 的多级调节范围(参见上文中的表1): 表2:根据功率匹配原理选择分流器所实现的调节范围EB 图5所示的双金属片配有两个与之并联的加热元件,图6所示的示例中 还存在有图4所示的瞬时短路脱扣器。 图4显示的是功率匹配原理:整体突出显示的区域表示的是双金属支路 与并联支路之间的热耦合。图4所示的主支路1中同样布置有双金属片11 和加热元件12,辅助支路2中同样布置有彼此并联的分流器或加热元件。此 外还布置有线圈40用于n脱扣器的抽头。 如上文所述,这些元件彼此热耦合,因而通过传热可以实现要求的功率 匹配。 使双金属片发热与宽调节范围匹配的一种替代方案是增大双金属片的 截面,从而减小其电阻,其中,加热元件长度保持不变。根据图7所示,这 种方案的实现方式是使标准调节范围的加热元件71与第二加热元件72并 联,通过这个第二加热元件可有效增大截面。其优点在于,为此所需使用的 开关触点与图1所示的示例一样,无论在额定工作状态下还是在短路情况下, 都只需承载一部分电流。不足之处在于,双金属片加热器的刚度会有所增大, 各加热元件与双金属片之间的热耦合会存在差别,这是因为除公用接点外, 各加热元件之间须保持电绝缘。这会使脱扣时间特性曲线朝较长的脱扣及复 位时间方向推延。 图5所示的双金属片配有两个与之并联的加热元件,图6所示的示例中 还存在有图4所示的n脱扣器。 图7a、图7b和图7c显示的是并联支路的绕组72或分流器73或74与 双金属片71之间的热耦合的替代方案,其中,未使用最初用于图2所示的 过载保护装置10的双金属片的加热绕组:借此可获得良好的热耦合效果。 双金属片71与分流器72、73和74之间通过(例如)玻璃纤维或云母而彼 此电绝缘。 图8a、图8b和图8c显示的是并联支路的绕组72或分流器72或分流器 73与双金属片之间的热耦合的替代方案,其中使用了最初用于双金属片71 的加热绕组76:借此同样可获得良好的热耦合效果。加热元件76通过玻璃 纤维或云母与其余的电路元件之间彼此电绝缘。 图9和图10以双对数表示方法将过载脱扣器的脱扣时间显示为调节电 流Ir的倍数的函数:横坐标表示引起脱扣的电流Ir的倍数,纵坐标表示脱扣 时间t。图9中的曲线91和图10中的曲线91和92就是由此而获得的脱扣 特性曲线。 在调节电流Ir采用宽调节范围的情况下,其中,Iu<=Ir<=2*Iu,下限调 节范围和上限调节范围会产生基本相同的脱扣特性曲线。除过载脱扣特性曲 线91外,图10中还显示了短路脱扣特性曲线92。短路脱扣特性曲线92通 常为选定范围的上限值的倍数。通过接通/断开瞬时短路脱扣器的分抽头, 可使下限调节范围和上限调节范围的短路脱扣特性曲线92保持不变。 图11显示的是一个三极开关100,其具有闭锁装置101、三个开关触点 110、110′、110″和相应的过载脱扣器。其中一侧布置有电热式过载脱 扣器102、102′、102″,另一侧布置有电磁式短路脱扣器103、103′、 103″。其中,电热脱扣器102、102′、102″包括布置在支路中的双金 属片和带有电阻和开关的可接通并联支路,所述并联支路符合图1所示示例 或符合图2至图10所示任一其他类型示例。通过机械操作装置105可手动 接通或断开并联支路,从而(如上文所述)实现宽调节范围,其中,机械操 作装置105具有相应的“开/关”显示功能。也可对相应范围进行自动调节。 图12显示的是通过热耦合(用整体突出显示的组件表示)实现功率匹 配的方式。为此须使用适当的构件,上文已借助图4至图8对这些构件进行 过说明。 下面借助图13对这些构件进行进一步说明。带有加热元件12的双金属 片11直接配有其他加热绕组21,由此产生热耦合单元。此外,瞬时短路脱 扣器的电磁线圈40由并联的加热元件21分接。 本发明特别适用于过载继电器。就其他优选用途而言,上文所述的宽范 围调节装置也可应用于电动机保护开关或断路器。 |