故障中断装置在配电系统中起到隔离故障状态的作用。在清除故障 状态后，一些故障中断装置还可操作以使电路重新闭合。配电系统中发 生故障的原因很多，而且一般是瞬时的。故障的检测和隔离减轻了由于 故障对系统造成的损坏。出现故障后在不更换硬件部件的情况下重新闭 合电路的能力使得配电系统很快恢复正常操作，并且在某些情况下不需 要操作员介入。
组合式故障中断和重新闭合器装置可被设计成在故障中断后操作或 被操作以使故障线路重新闭合。在重新闭合之后，如果故障没有被清除， 则装置将检测该故障并再次操作断开电路以隔离故障。当故障被确定为 永久性故障时，故障中断装置应动作来隔离电路并防止进一步尝试重新 闭合。
若干类型的故障中断及重新闭合装置结合有真空中断器来执行电路 中断及随后的重新闭合功能。在电流中断操作过程中，由于真空中断器 的触头断开，触头表面被侵蚀，所以一些材料被沉积在中断器的绝缘壳 体上。每次操作触头都发生磨损，因此真空中断器只能够进行有限次数 的故障电流中断操作。可以根据设计信息和预期应用而为特定故障保护 装置规定故障中断操作次数。故障中断及重新闭合装置可包括用于跟踪 操作次数的计数器。
真空中断器能够执行中断循环(因此结合有该中断器的故障中断及 重新闭合装置能够执行中断循环)的实际次数取决于许多操作特性，该 操作特性包括被中断的故障电流的特性和真空中断器的操作特性。例如， 随着被中断的电流的增加，材料侵蚀和相应的触头退化明显地变得更加 显著。因而，保守地设置定义故障中断装置寿命的循环次数，以确保装 置在其指定寿命内及额定电流中断能力下正确操作。然而，如果实际装 置在最大故障电流附近很少发生应有的中断，这可能导致装置在剩余使 用寿命相当大的情况下就被替换。同样，没有及时替换的装置最终可能 不能清除故障，从而导致失调及更多用户没有电力。
附图说明
图1为处于设定或连接位置的故障中断重新闭合装置的图示，其中 该装置可操作用于连接配电系统的电源和负载。
图2为图1中示出的故障中断装置的仰视图。
图3为布置在图1的故障中断重新闭合装置的壳体中的操作元件的 图示。
图4为图1中示出的故障中断装置的闩锁组件的图示。
图5为示出了故障中断重新闭合装置的操作及控制元件的框图。
图6为结合有机械闩锁机构的故障中断重新闭合装置的图示。
图7为示出了确定真空故障中断器的使用寿命的方法的流程图。

故障中断及重新闭合装置包括联接至致动器的电路中断装置，如真 空故障中断器、旋转型电弧中断器等。该致动器包括至少一个力产生元 件，该力产生元件用于产生操作力以操作电路中断器断开电路，例如用 于产生断开力以断开电路中断器的触头，该力产生元件还用于产生恢复 力，以使电路中断器闭合从而使电路闭合。该致动器可包括诸如螺线管 之类的用于驱动触头断开的电磁致动器和用于使触头闭合的弹簧。该装 置还可包括闩锁(如电磁闩锁)，以接合该致动器从而保持电路中断器的 状态。例如在电路闭合时保持真空中断器触头闭合，而在电路断开时保 持触头断开。
该故障中断及重新闭合装置还可包括枢轴安装件和安装件释放闩 锁。该枢轴安装件和释放闩锁与安装结构的耳轴接合。在与该装置相关 联的线路段上监测到持久故障时，该闩锁释放该装置，使得该装置可从 连接位置释放到非连接位置。在该连接位置，该装置在物理上联接到配 电系统的电源和负载。在该非连接位置，该装置与配电系统的电源和负 载中的至少一个断开。而且，在非连接或释放位置都可以在视觉上识别 该装置的状态并因而确定与该装置相关联的故障线路段。
参照图1，故障中断及重新闭合装置100包括壳体102，该壳体102 包括第一分接头104和第二分接头106。壳体102、第一分接头104和第 二分接头106被构造成允许装置100联接到安装件110，如联接至通常被 称作断路器安装件的安装件或其它合适的安装件。安装件110可包括支 撑件112，该支撑件112允许将安装件110固定到杆或其它结构(未示出) 上以相对于配电系统的线路支撑安装件110。第一分接头104可被固定到 安装件110的电源联接件114上，而第二分接头可被固定到安装件110 的负载联接件116上。电源联接件114可包括对准部件118，该对准部件 与装置100的对准部件120接合，以使分接头104相对于触头122对准， 该触头122将分接头104电联接到配电系统的电源。
负载安装件116可包括固定至安装件110的耳轴124，该耳轴124 形成为包括槽125，滑动触头/枢转部件126布置在该槽125中。部件126 作为释放机构128的一部分而被联接，释放机构128例如在重新闭合尝 试失败预定次数之后将装置100从安装件110释放。
图1描述了该装置处于连接位置，其中该装置通过断路器安装件110 而电联接至配电系统的电源侧114和负载侧116。该装置还可被布置在非 连接位置。该装置100包括钩环132。使用“带电操作杆”或其它合适的 绝缘工具，并按照所有安全说明和注意事项，包括但不限于确保装置100 没有通电，技术人员可以抓紧钩环并将其从断路器安装件110拉出，导 致分接头104与条带122分离。条带122一般靠在分接头104上，条带 122的力在正常操作中足以将装置100保持在连接状态并确保导电性。然 而，通过向钩环132施力，可使分接头104与条带122分离。一旦分离， 装置100将围绕枢轴130自由转动而离开断路器安装件110。如果竖直安 装，如图1所示，重力作用会使装置100围绕枢轴130转动至非连接位 置。钩环132还允许将装置100移动到图1所示的连接位置。
如下所述，装置100可在自动模式下操作。在自动模式下，在检测 到故障时，装置100在不从配电系统断开的情况下操作而断开以隔离故 障。然后装置100可尝试一次或多次重新闭合。如果重新闭合之后不再 检测到故障，则装置100保持闭合。然而，如果故障是持续性的，则装 置100将再次断开。在尝试预定次数的重新闭合之后，释放机构作用以 将装置100从安装件110释放，允许装置从图1所示的连接状态脱离而 进入非连接状态。
在某些应用中，可能需要禁用重新闭合功能。在这种情况下，在首 次检测到故障时，装置将释放或从安装件“脱离”到非连接位置。设置 选择器136(图2)以允许技术人员设置操作模式：自动(AUTO)或非重 新闭合(NR)。例如，选择器136可包括环136，使得可从地面或起重机 车利用带电操作杆或其它合适的工具来致动选择器136。还可设置循环计 数器138。该循环计数器138提供总中断循环数的指示，并因此提供装置 何时可能需要维护或更换的指示、故障活动记录、以及装置和/或系统性 能统计分析所用的数据。
参照图3，装置100包括电路中断装置140。该电路中断装置140可 以是任意合适的装置，其示例包括真空中断器和旋转型电弧中断器。电 路中断器140可通过绝缘联接件142联接至螺线管144。该螺线管144可 被构造有传导线路至负载的电流的第一主线圈146，该第一主线圈146用 来在故障电流的作用下在联接件142上产生断开力，以致动电路中断装 置140，例如在真空中断器的触头上施加断开力。如果该电路中断装置为 如图2所示的示例性实施方式所描述的真空中断器，则其可包括轴向磁 场线圈141，以允许真空中断器140在故障电路超过其额定电流时使故障 电流中断。
螺线管144还可包括次级线圈绕组148，该次级线圈绕组148可被 用作变压器源，该变压器源用于向诸如电容之类的存储装置(未示出) 提供电能，以操作螺线管144、释放闩锁和电子控制设备(图3中未示出)。 螺线管144还可包括弹簧149。该弹簧149在联接件142上提供闭合力以 例如通过推动触头闭合而使电路中断器恢复到闭合或连接状态。可设置 多个弹簧。例如第一弹簧可用来提供闭合力，而第二弹簧用来提供维持 触头接触的偏压力。因此，装置100包括可操作而提供断开力(激励线 圈)和闭合力(弹簧)的螺线管144。
一销或其它合适的联接件152将螺线管插棒式铁心150联接至杠杆 154。该杠杆154安装在托架(未示出)内以围绕枢轴点156枢转。螺线 管插棒式铁心150与杠杆154的联接导致杠杆154在螺线管插棒式铁心 150相对于螺线管144伸缩时进行枢转运动。
参照图3和图4，装置100还可包括闩锁组件160。该闩锁组件160 被固定在壳体102中，并具有包括第一闩锁部分162和第二闩锁部分163 的大致“C”形或爪形结构。闩锁组件160主要由一对可电控的“马蹄形” 磁体164和165(磁体定子件)组成，其相应的端部位置限定了第一闩锁 部分162和第二闩锁部分163。磁体164和165被间隔开从而限定槽缝 167，杠杆154的电枢168被布置在该槽缝167中。电枢168本身可以是 磁性的或由磁性材料制成，或者如图所示，端部可包括磁体插件169。
磁体定子164和165通过组合“C”形或“马蹄”形的导磁部件170 和172形成，在导磁部件170和172之间的特定位置处布置有磁性材料 174。线圈176与磁性材料174相组合。该线圈176联接至电子控制设备 (未示出)以接收电流，该电流的作用是抵消磁性材料174的磁场。在 该线圈中不存在电流时，磁性材料174作用而产生被第一和第二闩锁部 分162和164中的部件170和172共享的磁场，以根据致动器和电路中 断器的状态而将杠杆154保持在第一闩锁部分162或第二闩锁部分164 处。该磁性材料可布置成相比于“C”形的一端更接近另一端，使得通过 其相对位置而使施加到磁体插件(电枢)169上的磁力在一个闩锁部分(例 如162)比在另一个闩锁部分(例如164)大。在线圈中施加电流的作用 是抵消第一和第二闩锁部分162和164中的磁场，使得在螺线管144的 作用下，可将该电路中断装置从闭合或连接状态驱动到断开或非连接状 态，或者在恢复弹簧149的作用下，可将该电路中断装置从断开或非连 接状态驱动到闭合或连接状态。下面将对此进行详细说明。
在螺线管144处于电路闭合位置或连接状态的情况下，端部168被 布置成邻近第一闩锁部分162。在线圈176中没有电流时，在第一闩锁部 分162中出现磁场，该第一闩锁部分162根据具体情况而在端部168和/ 或磁体插件169上施加保持力。该保持力阻止端部168的运动，并因此 阻止杠杆154的运动，将杠杆154和螺线管144闩锁在电路闭合位置。 在检测到故障电流时，螺线管144在螺线管插棒式铁心150上产生力以 断开电路中断装置140。与此同时，电子控制设备向线圈176施加电流以 抵消磁场从而释放杠杆154。螺线管插棒式铁心150的轴向运动连同电路 中断器的断开导致杠杆154转动而使得端部168被布置成邻近第二闩锁 部分164。将电流从线圈176取消而恢复磁场，使得第二闩锁部分164在 端部168上施加力，该力阻止端部168的运动，并将杠杆154且因此将 螺线管144闩锁在电路断开位置或非连接状态。可在杠杆154移动过程 中的任意时刻从线圈176取消电流，以使从能量存储装置吸取的能量最 少。磁体的力与通过相对于枢轴156在端部168上的磁性作用所提供的 的机械增益的结合，提供了足够的力来抵抗由弹簧施加的闭合力。当然， 应当理解的是，在其它实施方式中，可以采用连杆、齿轮或其它增力装 置的各种组合。
为了使电路中断装置闭合，再次向线圈176施加电流以抵消磁场。 通过抵消磁场，杠杆154自由运动，并且弹簧具有足够的强度迫使电路 中断装置140到达闭合位置或连接状态。一旦端部168与第二闩锁部分 164充分地分离，则终止线圈176中的电流，从而恢复磁场和磁保持力。 杠杆154在接触第一闩锁部分162时被再次闩锁。因而，闩锁组件160 设置成既用于将螺线管144闩锁在电路断开位置/非连接状态又用于将螺 线管144闩锁在电路闭合位置/连接状态。所需要的机械增益和磁体强度 针对特定应用来确定。例如，与机械增益相结合的闩锁组件160可提供 比螺线管作用力大的保持力，例如是螺线管作用力的两倍或更多倍。
一柔性导电条带(未示出)可从电路中断器140的运动触头172联 接到螺线管144，以向第一线圈146和第二线圈148提供电能。该柔性条 带还可将故障电流联接至螺线管144。当存在故障电流时，流过螺线管线 圈146的该故障电流产生足以将电路中断器驱动至断开/非连接状态的轴 向力。一旦断开，电路中断器140就通过作用在杠杆154上的闩锁160 的闩锁力而保持断开。
一控制器(图3未示出)可在检测到故障时操作，以为线圈176通 电以抵消磁性材料174的磁场，从而允许螺线管144将电路中断器140 驱动至断开状态。该控制器还可操作来使线圈176通电以抵消磁性材料 174的磁场，从而允许电路中断器140在弹簧149的作用下闭合。一旦这 些触头被闭合，电路中断器140再次导电，且电流通过所述条带而联接 至螺线管线圈。如果故障电流持续，则装置100再次作用而断开电路。
该控制器可操作来提供并管理重新闭合尝试，例如可操作来提供重 新闭合尝试之间的延迟，以及对重新闭合尝试的次数进行计数。如果重 新闭合尝试的次数超过阀值，则可以使装置100脱离。该控制器可进一 步抑制螺线管，直到其释放使中断器触头的起弧时间最小但仍确保成功 闩锁在电路断开位置为止。
释放机构128包括通过一臂180联接至致动器182的滑动触头/枢转 部件126。如图所示，该部件126布置在耳轴124内，并且装置100在触 头104与触头122不接合时能够围绕耳轴124枢转。所述控制器可操作 而使致动器182驱动耳轴124内的部件126以例如通过使装置100围绕 耳轴124枢转而将装置100从安装件110释放。一旦装置100脱离，则 在持续故障被修正后，技术人员需要使用带电操作杆或其它合适的工具 来接合钩环132并使装置100运动回连接状态而再次连接装置100。
为了防止在电路中断器140处于闭合/连接状态时装置100从安装件 110释放，释放机构128包括闩锁184，该闩锁184安装到装置100上并 通过夹子186而联接至释放部件188。夹子186可以是如图所示的半刚性 联接件或其它装置，以在释放部件188行程的某一位置与其接合。释放 部件188联接至螺线管插棒式铁心150以与其一起运动。在电路中断器 140处于闭合状态时，闩锁184与部件126接合，从而防止部件126运动， 部件126的运动会使装置100从安装件110释放。如上所述，闩锁184 通过插棒式铁心150的闩锁作用以及部件188而保持在适当位置。在电 路中断器140由于插棒式铁心150的运动而处于断开/非连接状态下时， 部件188与插棒式铁心150一起运动，从而将闩锁184从部件126释放。
图5的框图示出了机械联接至电路中断器140的螺线管144。该螺 线管144还联接至能量存储装置190，如电容器、电容器组、电池或燃料 电池。控制器192联接至螺线管以监测中断操作次数以及为线圈176通 电以释放闩锁160。如果必要，控制器192还联接至致动器182以实现脱 离。最后，控制器192联接至计数器138。
根据一个可行操作逻辑，装置100名义上可传导给定的连续电流 (A)，并可被构造成提供5到40倍的连续额定电流故障清除能力。故障 阀值以上的故障电流导致螺线管144操作而断开电路中断器140。故障阀 值以下的电流不会引起螺线管144使电路中断器140断开的操作。
在检测到故障电流时，装置100操作以清除第一次检测到的故障电 流。然后控制器可执行重新闭合策略。例如，可以相对较快地进行重新 闭合。如果仍然存在故障，则在第二次重新闭合尝试之前可以执行时间 延迟。如果在第二次重新闭合尝试之后故障持续存在，则可以使装置100 释放或“脱离”。重新闭合策略、尝试次数和延迟间隔可以预先设置。可 选的是，可为控制器192设置接口以允许对重新闭合策略进行编程。在 识别到电路中断器140已经完成预设操作次数，或者控制器192已经检 测到某些其它“寿命终止”条件时，控制器192可阻止重新闭合策略， 并使单元在断开后脱离或不连接。这样，装置100提供明确指示，指示 其能力受损且需要补救措施或完全替换。
装置100可被构造成重量小于25磅(10千克)，使其可由技术人员 从起重机车安装，然而可以根据预期应用而设想更大或更小的装置100。 装置100的故障中断及重新闭合能力可以很大程度上降低扩展中断次数 或使扩展中断次数最少。可以使瞬时中断的影响最小，并且装置100可 保护下游设备，例如变压器熔断器。
图6示出了故障中断重新闭合装置200。相同的附图标记指代与针 对图1所示的装置100所描述的相同或类似元件。装置200的操作方式 与装置100基本上相同，然而，其结合有机械闩锁机构202代替装置100 的永磁体结构160。
螺线管144响应故障电流而操作以断开电路中断器140的触头。闩 锁系统200包括防止螺线管144由于弹簧149提供的力而使触头闭合的 主闩锁204和副闩锁206。闩锁204和206联接至驱动器208，该驱动器 208可响应螺线管轴152的轴向运动而操作。在驱动器208通过轴152远 离螺线管144的轴向运动而逆时针转动时，一组双作用片簧210通过固 定到驱动器208上的转动分离器(spreader)212而被充电。这些片簧 210产生的力使臂214逆时针转动。臂214的转动被阻尼器216抵抗。阻 尼器216被用作在拉出方向上作用的定时器。因为片簧210平衡了阻尼 器216的力，因此杆220使副闩锁206运动，副闩锁206又释放主闩锁 204。存储在弹簧149中的能量使电路中断器140闭合，且机构200恢复 到其行程位置的顶点。可以采用快速恢复机构，该快速恢复机构只有在 真空中断器通过弹簧149而闭合时才被接合，以重新设置机构200。
如果故障持续发生，则被弹簧质量系统226操作的转动凸轮224运 动到致动器182和驱使部件228之间的位置。凸轮224使驱动部件228 与致动器182接合以驱动部件126。通过使闩锁184释放，驱动部件228 与致动器182的接合使装置200从安装件110释放。装置200从安装件 110的释放提供了电路断开的视觉指示。然而，如果在弹簧145使电路中 断器140完全闭合时没有发生故障，则电路中断器140闭合且装置200 被重新设置。也可以提供单步(one-shot)锁定特征。
如上所述，诸如装置100的故障中断及重新闭合装置可包括循环计 数器138。该循环计数器138提供总中断循环数的指示，并因此提供装置 何时可能需要维护或更换的指示、故障活动记录、以及装置和/或系统性 能的统计分析所用的数据。对于真空故障中断器来说公知的是，每个中 断循环都导致触头材料侵蚀并重新分配到真空故障中断器的其它内表面 造成侵蚀。而且，中断故障电流的各种特性和/或故障中断及重新闭合装 置的操作可能影响材料侵蚀和相应触头退化的程度。然而，作为设置装 置操作循环固定次数的替换方案，可利用故障中断及重新闭合装置(如 装置100)的操作参数监测及处理能力来适应性地预测真空中断器的寿命 终止/剩余使用寿命。
如上进一步所述，并且再次参考图5，故障中断及重新闭合装置(如 装置100)可包括控制器192。该控制器192除了在其存储器中包含用于 执行装置100的操作以进行故障中断及电路重新闭合的控制程序之外， 还可包含并执行用于监测中断故障电流的各种特性和/或参数以及装置 100的相关操作的特性和/或参数以清除故障的控制程序。控制程序可作 为存储的软件、固件、专用硬件或通过任何合适的装置而存储在存储器 中，所述任何合适的装置允许进行如本文所描述的操作控制，以实现装 置操作、使用寿命确定和/或其它功能。
在这种控制程序的一个可行实施方式中，控制器192依赖至少一个 预测参数，并且可能依赖若干个预测参数(如故障电流特性和装置操作 特性)来提供寿命终止计算。对于这样的示例性实施方式来说，控制器 192可测量、跟踪或监测系统频率故障电流大小和刚好在故障电流中断之 前的电流循环的电流峰值的不对称比率。除了这些故障电流特性之外， 控制器192可监测一个或多个装置操作特性，如故障电流中断操作的清 除时间。然后，可以根据这些参数确定适应性预测的寿命终止(EOL)。 可以按照故障大小和故障电流中断的清除时间来确定预测的EOL，并且该 值可以通过控制器192的存储器来保持，或以永久方式保持在装置100 中。
在公式(1)中阐述了先前的故障电流中断的故障电流大小、不对称 比率和清除时间的乘积的总和与根据用于预测EOL的试验确定模型获得 的阈值的关系：

其中：i＝消除直流偏移的中断前RMS故障电流(A)
i1＝故障前的电流循环的最大正峰值的不对称值(A)
i2＝故障前的电流循环的最大负峰值的不对称值(A)
t＝故障电流中断清除时间(s)
k＝操作次数
n＝执行操作的次数
K＝实验确定的寿命常数
在一替代实施方式中，可以累积地收集信息并利用迭代方法进行处 理。公式(2)以迭代方式阐述了先前的故障电流中断的故障电流大小、 不对称比率和清除时间的乘积之间的关系：

其中该公式数值如上所示。
可考虑附加因素来确定各种值，例如单次操作消耗百分比寿命、最 大单次事件消耗百分比寿命、累积消耗百分比寿命等。例如，这些因素 可包括电流中断时电流出现的不对称度。不对称度的量化可通过将直流 电流大小归一化到60Hz电流的峰值来进行。可选的是，可产生总的不对 称RMS值。这些因素还可包括故障清除时间。估计在真空中断器断开之 后电流持续流动的时间并将该时间与规定的最大时间作比较，这样可提 供真空中断器达到其有效电流中断使用寿命终点的指示。在这样的实施 方式中，可以将用来进行这种确定的清除时间阀值设置为小于为该装置 所规定的最大清除时间以提供适当的余量。也可以考虑其他的数学模型 和计算来限定各种因素与真空中断器有效电流中断使用寿命之间的关 系，包括幂定律公式或以e为底的指数公式。
控制器192可被操作而保持最近若干故障电流终端事件中的最大单 次故障寿命百分数的记录，即由一次故障所消耗的最大百分比寿命。例 如，该控制器192可保持关于最近N个事件的数据，其中N为整数。N值 是任意的，但是应该足够大以在统计学上有意义。在一个可行实施方式 中，N值可以为16，但是需要注意，其可以为任意在统计上有意义的值。 该值应该足够大以允许系统变化(例如，可用故障电流增加或改变故障 不对称性的变化负载特性)或允许装置100本身再定位至系统的另一部 分。
然后，控制器192可确定对于装置100来说真空中断器是否具有足 够的剩余寿命来承受预定次数的类似大小的附加事件。例如，控制器192 可计算再多两次的操作是否将超过真空中断器的有效剩余寿命，但是可 以根据应用而使用任意次数的操作。如果真空中断器不具有足够的寿命 来操作以清除两个附加事件，装置100将在下一个故障事件发出其EOL 信号。装置100可以利用相关的通讯能力而发出其EOL信号。如上所述， 也可以或可选地使该装置脱离，从而发出需要更换装置的信号。
图7示出了用于确定故障中断及重新闭合装置的剩余使用寿命(即 EOL)的示例性操作序列。在框图200处，将装置安装在安装件中并使其 可操作，即通电。在框图202处，故障电流被检测到，从而该装置操作， 也就是说，使真空中断器的触头断开以清除故障。在框图204处，确定 单次操作耗费的百分比寿命。该单次操作耗费的百分比寿命可基于公式 (3)来确定：
单次操作耗费的百分比寿命＝ik2tk    (3)
由于统计或其它系统监测原因而可为最近N次操作保持单次操作耗 费的百分比寿命值，但是也可以像如下所说明的那样使用。在框图204 处还确定累积消耗百分比寿命，该累积消耗百分比寿命可根据上述公式 (1)或公式(2)来确定。
接下来，确定装置是否具有足够的剩余寿命来保持正常服务。一种 方法可以是进行比较以确定累积消耗百分比寿命(例如，公式(1)或(2) 的值)是否超过阀值。可选的是，可以进行比较以确定装置是否具有足 够的剩余寿命来中断一个或多个具体特征的故障。例如，可以设定一个 试验来确定装置是否具有足够的寿命来中断发生预定次数的最大单次操 作耗费百分比寿命。最大单次操作耗费百分比寿命可为预设值，例如用 实验确定的值，或者可以被动态地确定。在一个示例性实施方式中，最 大单次操作耗费百分比寿命可以通过从前N次操作中选出例如根据公式 (3)计算的单次操作耗费百分比寿命并选择这些值中的最大值而设定。 然后，可确定装置是否具有足够的寿命来中断发生设定次数(例如两次) 的最大单次操作耗费百分比寿命。当然还可以使用其他适当措施来确定 装置是否几乎达到其有效寿命终止。
在图7所示的示例性方法中，在框图206处，可以通过采用为前16 次故障中断所计算的最大单次操作耗费百分比寿命值来确定最大单次操 作耗费百分比寿命。然后，在框图208处，例如根据如下公式将装置剩 余寿命与两倍的最大单次操作耗费百分比寿命值进行比较：
100％-累计耗费百分比寿命＞2*最大单次操作耗费百分比寿命
(4)
如果框图208处的结果为真，则给出装置剩余寿命大于最大单次操 作耗费百分比寿命的两倍的信号。装置可保持正常操作，并且该方法重 复。然而，如果结果为假，则将装置置于EOL操作模式。在该模式下， 在发生下一次故障电流时，在框图210处，装置将操作以清除故障，但 是其随后例如通过脱离原位而又被致使发出其EOL信号(框图212)。
除了简单预测装置EOL(其例如导致在清除下一次发生的故障清除 时永久脱离状态)之外，可以利用各种确定的值(例如，单次操作消耗 百分比寿命、最大单次事件消耗百分比寿命、累积消耗百分比寿命，等 等)来进行触发，从而使若干适配装置中的任一个响应事件并且甚至在 这些事件正在发生时也可以响应。如果单次中断事件的清除时间已经过 了表示真空断路器内损坏的预定时限，则一个这样的响应可以是触发真 空中断器闭合。保持装置闭合，即保持装置内的真空中断器闭合会导致 上游系统保护装置操作从而清除故障。
第二个可行响应可以是，在产生足够电流和/或经过足够长的清除时 间从而导致超过EOL时限的故障电流中断事件之后引发EOL信号，例如 从装置脱离。在真空中断器断开而不脱离之后的脱离动作可能需要使真 空中断器首先闭合以设置用于脱离操作的操作机构。在不包括脱离操作 的真空中断器断开之后的脱离动作可以利用电容存储的能量来驱动操作 机构产生所需的脱离力来进行。可选的是，小电荷的爆震或另一合适机 构的操作可提供所需的力。
尽管本公开容易进行各种修改和替代形式，然而在附图及这里所描 述的实施方式以举例说明的方式示出了一些实施方式。但是应理解的是， 本公开并不旨在将本发明限于所描述的具体形式，相反，本发明旨在覆 盖由所附权利要求所限定的全部修改、替代以及等价物。
还应该理解的是，在本专利中，除非使用了语句“如这里所使用的， 术语“”因而被限定为指……”或类似语句来明确限定术语，否则绝 非旨在明确地或隐含地将术语的意思限制为超出其一般或通常的含义， 并且这样的术语也不应用来解释为限于根据该专利的任何段落进行的任 何陈述的范围内(除了权利要求的语言)。至于在该专利末尾的权利要求 中引用的任何术语，其都是以与单个意思一致的方式在该专利中进行引 用，这样作是为了清晰而不至于使读者混淆，而绝不旨在使这些权利要 求术语由于限制、暗含等而限于单一意思。除非一个权利要求的元素通 过引用词语“手段”或“功能”而没有引用任何结构来限定，否则任何 权利要求要素都不应基于35U.S.C.§112第六段来进行解释。