Method for measuring turbulence intensity of horizontal axis wind turbine |
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申请号 | JP2008083727 | 申请日 | 2008-03-27 | 公开(公告)号 | JP2009236025A | 公开(公告)日 | 2009-10-15 |
申请人 | Fuji Heavy Ind Ltd; 富士重工業株式会社; | 发明人 | YOSHIDA SHIGEO; KIYOKI SOICHIRO; | ||||
摘要 | PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for measuring turbulence intensity of a horizontal axis wind turbine for obtaining an absolute value of a turbulence intensity by considering the effect of movement of a nacelle with little effect of a rotor. SOLUTION: In measuring turbulence intensity of the horizontal axis wind turbine 10, the nacelle 2 is placed upstream of the rotor 1 of the horizontal axis wind turbine; in that state, respectively measured values are obtained simultaneously from an anemometer 4 mounted on the nacelle and an acceleration sensor 5 fixed to the nacelle. An absolute value of turbine intensity is calculated on the basis of the measured values of the anemometer and the acceleration sensor. Thus, the absolute value of turbulence intensity is calculated in consideration of the effect of movement of the nacelle. COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT |
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权利要求 | 水平軸風車の乱流強度を計測方法するにあたり、 前記水平軸風車のロータの風上側に風速計を配置した状態で、前記風速計及び前記風速計の運動を計測するセンサから同時にそれぞれ測定値を取得し、 前記風速計による風速の測定値に基づき乱流強度を算出する過程において、前記センサの測定値に基づいて前記風速計の運動に起因する前記風速計による風速の測定値の変化分を除去して乱流強度の値を算出する水平軸風車の乱流強度計測方法。 前記水平軸風車はロータの風上側にナセルを配置したダウンウィンド型風車であり、前記風速計は、前記ナセルに設置されていることを特徴とする請求項1に記載の水平軸風車の乱流強度計測方法。 前記風速計の運動を計測するセンサは、前記ナセルに設置された加速度センサであることを特徴とする請求項2に記載の水平軸風車の乱流強度計測方法。 前記水平軸風車はロータの風下側にナセルを配置したアップウィンド型風車であることを特徴とする請求項1に記載の水平軸風車の乱流強度計測方法。 前記風速計から風速データを、前記加速度センサから加速度データを、同時に所定のサンプリングレートで一定期間分得て、 連続した所定の時間毎の前記風速データの平均値及び標準偏差を算出し、 前記加速度データに基づき、前記所定の時間と同じ時間を対象にして前記風速計の速度の標準偏差を算出し、 次に、前記風速データの標準偏差から前記風速計の速度の標準偏差を引くことで補正を行い、補正標準偏差を得、 次に、前記補正標準偏差を前記風速データの平均値で除して前記乱流強度の値とする請求項1に記載の水平軸風車の乱流強度計測方法。 |
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说明书全文 | 本発明は、水平軸風車の乱流強度計測方法に関する。 周知のように、いわゆる水平軸風車が風力発電等の商業用に広く実用化されている。 一般的な水平軸風車は、少なくとも2枚以上のブレードがハブから放射状に取付けられてなるロータと、ハブに接続されるとともに略水平方向に延在された主軸を介してこのロータを軸支するナセルと、略鉛直方向に設置されるとともにナセルをヨー回転自在に支持するタワーとを有して構成される。 加えて、ナセルのヨー回転を自在に駆動制御可能なヨー駆動手段、ヨー回転を制動するヨーブレーキ、ロータの回転を制動する主軸ブレーキ等の制御手段を水平軸風車に設けることも従来行われている。 また、ブレードのピッチ角を制御する手段を有した水平軸風車も利用されている。 この水平軸風車の一つであるダウンウィンド型の水平軸風車は、ブレードに受ける風力によってロータを回転させるとき、タワーよりも風下側にロータを配置する形態をとる。 逆に、アップウィンド型の水平軸風車は、ブレードに受ける風力によってロータを回転させるとき、タワーよりも風上側にロータを配置する形態をとる。 特許文献1、2には、ダウンウィンド型でナセルに風速計を設置した水平軸風車が記載されている。 風力発電の発電量ならびにコストは規模と風速に強く依存するため、風車は年々大型化し、高風速の広大な敷地にウィンドファームとして集合設置される傾向にある。 日本などは山岳性の狭い国土に人口が密集しており、風力発電適地は、丘陵地などの複雑地形に広く分布している。 また、風車の耐久性ならびに性能は乱流強度の影響を強く受ける。 乱流強度が設計以上に高い場合は、疲労荷重が増加し、疲労ダメージを増加させ、耐久性を低下させる傾向がある。 通常、ナセル上に設置されたナセル風速計は、風車の制御においては起動・停止に使用するのみであるが、性能評価に使用されることも多い。 乱流強度についても、運転試験時のナセル上の風速計により計測される風速と、参照マスト上の風速計により計測される風速との相関を取ることにより、ロータへ流入する気流の乱流強度相当に補正することが考えられる。 本発明は以上の従来技術における問題に鑑みてなされたものであって、ロータの影響が少なく、ナセルの運動による影響が考慮されてより正確に絶対的な乱流強度の値を得ることができる水平軸風車の乱流強度計測方法を提供することを課題とする。 以上の課題を解決するための請求項1記載の発明は、水平軸風車の乱流強度を計測方法するにあたり、 請求項2記載の発明は、前記水平軸風車はロータの風上側にナセルを配置したダウンウィンド型風車であり、前記風速計は、前記ナセルに設置されていることを特徴とする請求項1に記載の水平軸風車の乱流強度計測方法である。 請求項3記載の発明は、前記風速計の運動を計測するセンサは、前記ナセルに設置された加速度センサであることを特徴とする請求項2に記載の水平軸風車の乱流強度計測方法である。 請求項4記載の発明は、前記水平軸風車はロータの風下側にナセルを配置したアップウィンド型風車であることを特徴とする請求項1に記載の水平軸風車の乱流強度計測方法である。 請求項5記載の発明は、前記風速計から風速データを、前記加速度センサから加速度データを、同時に所定のサンプリングレートで一定期間分得て、 本発明によれば、ロータの風上側に配置された風速計により風速値を得るので、ロータの影響が少なく、かかる風速値と同時に測定した加速度センサの値に基づき乱流強度を補正して、ナセルの運動分の影響が加味された絶対的な乱流強度の値を正確に算出することができるという効果がある。 以下に本発明の一実施形態につき図面を参照して説明する。 以下は本発明の一実施形態であって本発明を限定するものではない。 図1は本発明の一実施形態に係る水平軸風車の模式的構成図である。 図1に示すように、本水平軸風車10は、2枚以上のブレード6,6,・・・がハブ7から放射状に取付けられてなるロータ1と、ハブ7に接続されるとともに略水平方向に延在された主軸(図示せず)を介してこのロータ1を軸支するナセル2と、略鉛直方向に設置されるとともにナセル2をヨー回転自在に支持するタワー3とを有して構成される。 図2は、本実施形態に係る乱流強度計測方法のフローチャートである。 このフローチャートを参照して本方法の流れを概して示すと以下のようになる。 以下に、本方法の試験的実施を開示する。 以下においては、参照マストを利用した変換、及び加速度センサ5を利用した補正を行って、ロータへ流入する気流の絶対的な乱流強度の値を算出する。 陸地も起伏は少なく、大きな障害物もない海岸にロータ径80mの本水平軸風車10を設置するとともに、本水平軸風車10から海岸線に沿って174m離れた地点に参照マスト(図示せず)を設置した。 参照マストでは、本水平軸風車10のハブ7の高さにほぼ等しい、地上60mで風向・風速を計測する。 本試験で使用したデータは、本風車10のナセル風速、ヨー角、ナセル方位角、出力、参照マストの60mにおける風向・風速で、サンプリング周期は2Hzである。 次に、計測結果を示す。 〔乱流強度の計測〕 図5においては、ナセル風速計4による風速に対する乱流強度を、マスト計測値のbin90%度数値と併せて示している。 横軸は図3,図4の相関よりマスト風速に変換している。 海風、陸風ともに、両者は概ね一致しているが、ナセル基準の乱流強度の値が若干高めの値を示している。 次に、ナセル風速計4による乱流強度をナセル振動により補正した。 ナセル2の加速度センサ5によって計測された加速度データを周波数分解し、乱れに影響が少ないと思われる1分以上の長周波成分を除去した。 そして、周波数成分毎に加速度から速度を導出し、速度のパワースペクトル密度を全周波数領域にわたって積分することでナセル速度の標準偏差を求めた。 ナセルの乱流強度を求める際に、ナセル風速の標準偏差をナセル速度の標準偏差により補正を行った。 解析結果を図6に、解析のフローを図2に従うものである。 図6の横軸は図3、図4の相関よりマスト風速に変換している。 ナセル振動の影響を除去したことにより、マスト計測値により近い値となった。 以上の処理により、ナセル風速計4と加速度センサ5とによって乱流強度が計測可能であることが示された。 なお、図3,図4の相関はほぼ水平風とみなせる地点では有効である。 しかし。 風の三次元性が顕著な場合には、特にナセルとの干渉が変化することが予想されるため、上記相関をそのまま適用することはできない点に注意を要する。 次に、以上の試験的実施に適用した一例の計算過程につき、数式を用いて説明する。 vを数5により求める。 以上のようにして得られたナセル速度の標準偏差σ vを図7に示すように適用する。 なお、加速度センサを利用した補正を行わず、参照マストを利用した変換を行う乱流強度の計算フロー例を図8に示す。 以上のように本発明を適用することにより、ロータの影響が少なく、ナセルの運動による影響が考慮されて、より正確に乱流強度を得ることができる。 1 ロータ2 ナセル3 タワー4 風速計5 加速度センサ6 ブレード7 ハブ8 風10 水平軸風車 |