Operation method of power plant system and power plant system

本発明は、電気を生成するための発電プラント、殊に、化石燃料を用いて動作する蒸気発電プラントまたは複合サイクル発電プラントと、外部熱サイクルシステムと、ＣＯ ₂回収プラントと、ＣＯ ₂圧縮ユニットとを含む発電プラントシステムの作動方法に関する。 さらに本発明は、この作動方法を実施する発電プラントシステムに関する。

従来の化石燃料を燃焼させる発電プラントは、ガスタービンを使用する場合には、このガスタービンと組み合わされた、いわゆる複合サイクル発電プラントにおいて、発電のために蒸気サイクルを使用する。 また蒸気サイクルは、石炭ガス化複合発電（ＩＧＣＣ；Integrated Gasification Combined Cycle）プラントまたは天然ガス複合発電（ＮＧＣＣ；Natural Gas Combined Cycle）プラントなどの最近の発電プラントにも使用されている。 石炭燃焼蒸気発電プラントにおいては、化石燃料に含まれる熱エネルギの約４０％が電気に変換される。 これによって消費されるエネルギの大部分が冷却塔または他の冷却設備内に残ることになる。 冷却設備は冷却水を気化することによって、低圧の排気中の全ての廃熱を周囲環境へと伝達させる。 複合発電プラントは総合効率は幾らか高く、５９％にまで上る。

他方では、燃焼後の煙道ガスからのＣＯ ₂の分離には（蒸気の形態の）大量の熱が必要とされる。 例えば、現時点において最新のモノエタノールアミン（ＭＥＡ）吸収処理は、回収されたＣＯ ₂の１キロ毎に約４ＭＪの総熱量を必要とする。

したがってＣＯ ₂分離処理は非常に多くのエネルギを必要とする。 必要とされるエネルギは発電プラント内の蒸気によって提供される。 蒸気タービンからの蒸気の抽出によって生成される電気（出力、総合効率）が低下する。 同一の蒸気量であれば、抽出された蒸気の圧力（したがって温度）が高ければ高いほど、電気の損失は一層高くなる。 最新のアミンベースの吸収処理は電気生産量を低下させる。

このエネルギコスト、また関連する財務的なコストはＣＯ ₂分離の採用を抑制する。 従来のＭＥＡベースの吸収処理では、燃焼後の煙道ガスからのＣＯ ₂分離のコストは、著しく高い総ＣＯ ₂貯留コストを必要とする。 分離コストの高さがＣＯ ₂排出規制の遅れの主たる理由である。 高いＣＯ ₂分離コストは増進回収法（Enhanced Oil Recovery）技術を基礎としたＣＯ ₂の回収も妨げている。

複合サイクル発電プラントまたは蒸気発電プラントにおけるＣＯ ₂回収・圧縮システムの実現はシステムの総合効率の低下をもたらす。 ＣＯ ₂回収処理は加熱機能および冷却機能を必要とし、それらの機能はそれぞれ、蒸気抽出源および主冷却源または他の冷却源によって提供される。 ＣＯ ₂圧縮器は、電気モータによって駆動される場合には電気を必要とし、補助的な蒸気タービンによって駆動される場合には蒸気を必要とする。 さらにＣＯ ₂圧縮器はＣＯ ₂を冷却するための能力を必要とする。 以下の刊行物に記載されているように、ＣＯ ₂の回収に関する分野において広範な研究が行われた：
US2007/0256559，US2007/0213415およびUS2006/0032377にはＣＯ ₂回収処理が開示されている。 殊に、US2007/0256559には、アミンリボイラからの復水が直接的に主復水配管に送り戻されることが開示されている。 US2006/0032377においては、アミンリボイラから供給される復水を急速に気化させ、「セミリーン熱交換器」における蒸気相を使用することが提案されている。

従来技術からは、ＣＯ ₂回収・圧縮システムから熱を排出するために、冷却塔または他の冷却源からの主冷却水を使用することが公知である。 また空気も代替的な冷却媒体となりうる。 この冷却コンセプトは、圧縮器への入口温度が低いことに基づき、ＣＯ ₂圧縮ユニットの効率を高める。 発電プラント、ＣＯ ₂回収システムおよび地域熱供給システムを備えた発電プラントシステムについての公知のコンセプトは、図１に概略的に示されているように、発電プラント蒸気タービンまたはボイラから抽出された蒸気を利用する。

図１は発電プラント６を備えた発電プラントシステムを示す。 発電プラント６は蒸気発電プラントまたは複合サイクル発電プラントで良く、またＣＯ ₂を含む排気ガスを配管２７を介してＣＯ ₂回収プラント５へと供給する。 このＣＯ ₂回収プラント５においてはアミン溶液が吸収液として循環している。 第１のサイクルステージにおいては、この吸収液が排気ガスと接触し、ＣＯ ₂を吸収する。 吸収液は続いてポンプ１６を用いて配管２６に供給され、さらにはアミンリボイラ４へと供給され、このアミンリボイラ４において加熱され、非常に濃縮された形態でＣＯ ₂が解放される。 濃縮されたＣＯ ₂は続いて配管２０を介して圧縮・冷却ユニット１３へと供給される。 圧縮されたＣＯ ₂は最終的に貯留設備１０に蓄えられる。 この例においては、モータＭによって駆動される連続的な圧縮器１５を備えた連続的な圧縮システムが設けられている。 この圧縮システムにおいて、中間冷却器７は圧縮器１５の間に配置されており、また予冷却器１２は第１の圧縮器の上流側に配置されている。 中間冷却器７のための冷却媒体は冷却水配管８を介して冷却塔９へと供給されており、この冷却塔９において冷却媒体の熱が大気中に放散される。

アミンリボイラ４における加熱は、発電プラント６の水蒸気サイクルにおいて生じる蒸気によって促進される。 発電プラント６の水蒸気サイクルからの第１の蒸気抽出配管２３は、ＣＯ ₂吸収液を加熱するために、熱交換器またはアミンリボイラ４へと案内されている。 リボイラ４からの復水は配管２５および２４を介して発電プラント６へと供給される。 復水配管は通常の場合、給水タンク、種々の予熱器およびポンプ１６を有する。

別の蒸気抽出配管１７は発電プラント６の水蒸気サイクルから慣例の熱交換器ＣＨＥＸへと案内されている。 この熱交換器ＣＨＥＸにおいては、蒸気抽出に由来する熱が地域熱供給システムのような外部熱サイクルシステムまたはクライアントネットワークの循環配管２８内の加熱媒体へと伝達される。 システムはユニット１１からの流入およびユニット１９への流出も含む。

本発明の課題は、発電プラントシステムの改善された作動方法、殊により効率的な作動方法、またこの作動方法を実施するための発電プラントシステムを提供することである。

作動方法に関する課題は、ＣＯ ₂回収プラントおよびＣＯ ₂圧縮ユニットを有するＣＯ ₂回収・圧縮システムからの熱を、少なくとも１つの付加的な熱交換器を用いて、外部熱サイクルシステムの流動媒体へと伝達させ、少なくとも１つの付加的な熱交換器からの復水を、二酸化炭素の回収および圧縮のために発電プラントまたはＣＯ ₂回収・圧縮システムへと供給することによって解決される。

発電プラントシステムに関する課題は、少なくとも１つの付加的な熱交換器が、ＣＯ ₂回収・圧縮システムによって形成された少なくとも１つの熱流によって、外部熱サイクルシステムの流動媒体を加熱するよう構成および配置されており、少なくとも１つの付加的な熱交換器が復水を発電プラントまたはＣＯ ₂回収・圧縮システムへと供給するよう構成および配置されていることによって解決される。

より詳細には、本発明は、電気を生成するための発電プラント、殊に、化石燃料を用いて動作する蒸気発電プラント、またはガスタービンおよび蒸気タービンを備えた複合サイクル発電プラントの作動方法に関する。 発電プラントシステムには外部熱サイクルシステムが統合されている。 発電プラントシステムはさらに、ＣＯ ₂回収プラントおよびＣＯ ₂圧縮ユニットを備えたシステムを含む。

ＣＯ ₂回収システムはＣＯ ₂回収プラントを有し、このＣＯ ₂回収プラントにおいては、ＣＯ ₂が発電プラントの排気ガスから吸収液を用いて吸収され、また吸収液をリボイラに供給し吸収液の温度を高めることによって吸収液からＣＯ ₂が解放される。 ＣＯ ₂回収・圧縮システムを有する発電プラントシステムの運転には、慣例の主熱交換器を用いた発電プラントの蒸気流から、外部熱サイクルシステム、例えば地域熱供給システムまたは熱流を必要とする公益システムまたは工業システムの流動媒体への熱の伝達が含まれる。 外部熱サイクルシステムは、発電プラントまたはＣＯ ₂回収・圧縮システムの一部ではないシステムと解される。 これに関して、発電プラントの蒸気タービンから抽出された蒸気の質量流量は主熱交換を介して案内され、この主熱交換器において蒸気の質量流量の熱が外部熱サイクルシステムの流動媒体へと伝達される。 主熱交換器からの戻り流または復水は、発電プラントの水蒸気サイクルへと再び供給される。

本発明によれば、ＣＯ ₂回収・圧縮システムからの熱は、少なくとも１つの付加的な熱交換器によって外部熱サイクルシステムの流動媒体へと伝達され、またこの少なくとも１つの付加的な熱交換器からの戻り流は発電プラントまたはＣＯ ₂回収・圧縮システムへと供給される。

ＣＯ ₂回収・圧縮システムに由来し、熱および外部熱サイクルシステムへと伝達される熱は余剰的な熱であり、この余剰的な熱は外部熱サイクルシステムに伝達されなければ、例えば冷却塔のような冷却設備を用いて発電プラントシステム外の周囲へと放熱される熱である。

本発明による発電プラントシステムの作動方法によって、蒸気タービンから抽出される蒸気の質量流量が低減され、その結果、発電プラントの効率が高まる。 一般的に、本発明における主熱交換器のような熱交換器は、外部熱サイクルシステムの加熱媒体に所定の温度および熱負荷を供給することができるように制御されなければならない。 ＣＯ ₂回収・圧縮システムから伝達された熱は、主熱交換器によって提供された熱に加えて、外部熱サイクルシステムの加熱媒体へと熱を提供する。 したがって、主熱交換器において交換される熱を低減することができ、必要とされる蒸気抽出も同様に低減することができる。

本発明による第１の実施形態においては、ＣＯ ₂吸収液のためのリボイラからの復水は、外部熱サイクルシステムの流動媒体との熱交換のために第１の熱交換器へと供給される。 リボイラは、ＨＲＳＧ（ガスタービン用排熱回収ボイラ）または発電プラントの水蒸気サイクルのボイラから抽出された蒸気と、ＣＯ ₂回収プラントのＣＯ ₂吸収液との間で熱を交換する熱交換器である。 第１の熱交換器から戻される流体は、復水として発電プラントの水蒸気サイクルへと供給される。

この動作によって、発電プラントの水蒸気サイクルへと戻される第１の熱交換器からの復水は、ＨＲＳＧまたはボイラにおいて利用可能な熱が最も効果的に使用される温度に、発電プラントの給水タンクへの給水温度を維持することを促進する。 より詳細には、ＣＯ ₂回収プラントおよび第１の熱交換器が運転していない場合に給水タンク内の給水が有する温度に給水温度を維持することができる。 したがって、本発明による発電プラントの作動方法によって、ＣＯ ₂回収プラントからの熱の効率的な利用も、ＨＲＳＧまたは発電プラントのボイラの最適で効率的な運転も達成される。

本発明の第２の実施形態によれば、ＣＯ ₂圧縮ユニットにおいてＣＯ ₂を冷却するために１つまたは複数の熱交換器が運転され、この１つまたは複数の熱交換器からの復水が第２の熱交換器へと供給され、この第２の熱交換器は外部熱サイクルシステムの流動媒体に熱を伝達するよう動作する。 第２の熱交換器からの復水は、ＣＯ ₂回収システムのＣＯ ₂圧縮ユニットに機能的に接続されている冷却サイクルへと供給される。

この動作によって、本発明の第１の実施形態の場合と同様に、発電プラントの総合効率が高まる。 ＣＯ ₂圧縮ユニットの（１つまたは複数の）熱交換器または（１つまたは複数の）冷却器からの復水から取り出される熱は余剰的な熱であり、この余剰的な熱は復水から取り出されなければ周囲環境に放熱される熱である。 本発明による方法によって、放熱される代わりに、この熱は外部熱サイクルシステムの流動媒体を加熱するために使用される。 主熱交換器による加熱の他に、流動質量媒体の加熱によって、この外部加熱システムのための主熱交換器を比較的低い負荷で運転させることができ、したがって発電プラントの水蒸気サイクルからの抽出された蒸気の質量流量を低減することができる。 これによって発電プラントにおいて、より多くの蒸気の質量流量をタービンの駆動に使用することができ、したがって発電プラントの効率が高まる。

本発明の第３の実施形態においては、ＣＯ ₂回収・圧縮システムからの熱は、第３の熱交換器を用いて、ＣＯ ₂回収プラントによって形成されたＣＯ ₂流を第３の熱交換器へと供給することによって、外部熱サイクルシステムの流動媒体に伝達される。 第３の熱交換器はＣＯ ₂流からの熱を外部熱サイクルシステムの流動媒体へと伝達するよう動作する。 第３の熱交換器から戻されるＣＯ ₂流はＣＯ ₂圧縮ユニットへと供給される。

この動作によって、外部熱サイクルシステムの加熱媒体は、ＣＯ ₂回収プラントによって形成されたＣＯ ₂流によって提供される余剰的な熱を用いて加熱される。 ここでもまた、外部熱サイクルシステムのための主熱交換器を比較的低い負荷で運転させることができるので、発電プラントの水蒸気サイクルから抽出される蒸気を低減することができ、したがって発電プラントの効率は高まる。 第１、第２および／または第３の熱交換器が主熱交換器と直列に配置されている場合には、それらの熱交換器は有利には（外部熱サイクルシステムにおける流れ方向に関して）主熱交換器の上流側に配置される。 そのような配置構成により、主熱交換器は（固定された温度での）純粋な圧縮処理を基礎として機能し、他方では第１、第２および第３の熱交換器は（温度を低下させる）サブ冷却処理を基礎として運転されるので、主熱交換器におけるエクセルギー損失の低減が促進される。

本発明の別の実施形態は、ＣＯ ₂回収・圧縮システムからの余剰的な熱である熱を外部熱サイクルシステムの加熱媒体へと伝達するための上記の構成のうちの２つまたはそれ以上を組み合わせることによる発電プラントの作動方法に関する。 上記の構成のうちの２つまたはそれ以上を用いることによる外部熱サイクルシステムの流動媒体への熱の伝達を、第１の熱交換器と第２の熱交換器、または、第１の熱交換器と第３の熱交換器、または、第２の熱交換器と第３の熱交換器、または、第１の熱交換器と第２の熱交換器と第３の熱交換器の運転によって実施することができる。 熱交換器を、外部熱サイクルシステムの流れに関して直列的な配置構成で運転させることができ、この場合には種々の熱交換器を特定の順序で配置することができる。 この順序を、例えば熱伝達媒体の温度および個々の熱交換器の運転負荷、または空間およびコストを含めた、プラントの運転および設計の種々のパラメータに基づき決定することができる。 ２つまたはそれ以上の熱交換器を並列的に配置して運転させることができるか、並列的な配置構成と直列的な配置構成を組み合わせて運転させることができる。

それらの実施例を図面と関連させて説明する。

第１、第２および第３の熱交換器の組み合わせによって、発電プラント、ＣＯ ₂回収プラントおよび外部熱サイクルシステムのそれぞれの運転方式が異なる場合には、発電プラントと、ＣＯ ₂回収・圧縮システムと、外部熱サイクルシステムとの間での殊に多様的な熱交換が実現される。

本発明による作動方法の別の実施例には、第１、第２および／または第３の熱交換のそれぞれの位置における種々の熱交換器の運転が含まれる。 種々の熱交換器を並列的な配置構成および／または直列的な配置構成で運転させることができる。 そのような作動方法によって、プラントの各運転方式に関して、統合された発電プラントの最適化された運転を実現することができる。

本発明の実施例によれば、発電プラントシステムの作動方法は、第３の熱交換器を使用する実施形態の他に、抽出されたＣＯ ₂流からの熱をＣＯ ₂の圧縮の前にＣＯ ₂冷却媒体へと伝達するバックアップ熱交換器または冷却器を用いた熱の伝達を含む。 これによって、外部熱サイクルシステムが運転していない場合、または第３の熱交換器におけるＣＯ ₂流を用いた加熱が要求されない場合であっても、ＣＯ ₂流の冷却が保証される。

上述のように、一般的に吸収液はアミン溶液であり、有利にはモノエタノールアミン処理において使用されるようなアミン溶液である。

さらに本発明は、上記の方法を使用し、実現するための発電プラントシステムに関する。 殊に本発明は、電気を生成するための発電プラント、殊に、化石燃料を用いて動作する蒸気発電プラントまたは複合サイクル発電プラントを含む発電プラントシステムに関する。 システムはさらにＣＯ ₂回収・圧縮システムを有する。 ＣＯ ₂回収・圧縮システムは、発電プラントの排気ガスからのＣＯ ₂を吸収するための吸収液の循環を用いるＣＯ ₂回収プラントと、吸収されたＣＯ ₂を解放するための吸収液の温度を高めるためのリボイラとを有する。 ＣＯ ₂回収・圧縮システムはさらに、吸収液から解放されたＣＯ ₂を圧縮および冷却するためのＣＯ ₂圧縮ユニットを有する。 発電プラントシステムはさらに、外部熱サイクルシステムの流動媒体を加熱するための主熱交換器を有する。 主熱交換器は、発電プラントの水蒸気サイクルから抽出された蒸気を用いて、外部熱サイクルシステムの流動媒体を加熱するために構成および配置されている。

外部熱サイクルシステムは地域熱供給システムまたは、熱を必要とする何らかの公益システムまたは工業システムでよい。

殊に、本発明により提案される発電プラントは以下の特徴を有する。 すなわち、少なくとも１つの熱交換器がＣＯ ₂回収・圧縮システムによって形成された少なくとも１つの熱流を用いて外部熱サイクルシステムの流動媒体を加熱するために構成および配置されており、またさらには少なくとも１つの熱交換器が発電プラントまたはＣＯ ₂回収・圧縮システムに復水を供給するために構成および配置されている。 このために、熱のための適切な１つまたは複数の配管がＣＯ ₂回収・圧縮システムから少なくとも１つの熱交換器へと案内されており、また別の配管が少なくとも１つの熱交換器から発電プラントまたはＣＯ ₂回収・圧縮システムへと案内されている。

第１の実施形態においては、第１の熱交換器は、リボイラの復水を用いる外部熱サイクルシステムの流動媒体を加熱するために構成および配置されている。 このために、ＣＯ ₂吸収液のためのリボイラからの復水を供給するための複数の配管はリボイラから第１の熱交換器へと案内されている。 さらには、第１の熱交換器の復水を戻すための配管が第１の熱交換器から発電プラントの水蒸気サイクルへと案内されている。

本発明による発電プラントシステムの第２の実施形態は、ＣＯ ₂圧縮ユニットからの熱を用いることにより、外部熱サイクルシステムの流動媒体を加熱するために構成および配置されている。 このために、ＣＯ ₂を圧縮および冷却するユニットの冷却媒体を供給するための配管が第２の熱交換器へと案内されている。 第２の熱交換器の復水のための配管は、第２の熱交換器から、ＣＯ ₂圧縮ユニットに機能的に接続されている冷却サイクルへと案内されている。

本発明による発電プラントシステムの第３の実施形態は、ＣＯ ₂回収プラントによって生成されたＣＯ ₂流を用いることにより、外部熱サイクルシステムの流動媒体を加熱するために構成および配置されている第３の熱交換器を有する。 このために第３の熱交換器は、ＣＯ ₂回収プラントによって煙道ガスから抽出されたＣＯ ₂を第３の熱交換器へと供給するための配管と、第３の熱交換器から戻されるＣＯ ₂流をＣＯ ₂圧縮ユニットへと供給するための別の配管とを有する。

本発明による第１、第２および第３の熱交換器のうちの２つまたは３つの熱交換器を直列または並列に配置することができる。 もしくは、それらの熱交換器を、外部熱サイクルシステムの流動媒体を加熱するために直列的な配置構成と並列的な配置構成とを組み合わせて配置することができる。

有利には、３つの熱交換器のうちの１つまたは複数の熱交換器は、主熱交換器の上流側において外部熱サイクルシステムの流れ内に配置されている。

さらには、ＣＯ ₂回収・圧縮システムおよび冷却ユニットからの利用可能な熱の最適化された使用の観点において、第１の熱交換器は有利には、第２の熱交換器および第３の熱交換器の下流側において、外部熱サイクルシステムの流動媒体の流れ内に配置されており、また第３の熱交換器は第２の熱交換器の下流側に配置されている。 択一的に、第１の熱交換器は、第３の熱交換器および第２の熱交換器の上流側において、外部熱サイクルシステムの流動媒体の流れ内に配置されており、また第３の熱交換器は第２の熱交換器の上流側に配置されている。

外部熱サイクルシステムは一般的に上述したような局所的な加熱システムでよい。 有利には、外部熱サイクルシステムまたはクライアントネットワークとして、発電プラントおよび／またはＣＯ ₂回収・圧縮システムとは独立した、液体または流体の加熱媒体の閉じられた、または開かれた循環系を備えた、地域熱供給システム、温室暖房システム、または、工業的な用途のための加熱システムが考えられる。

さらに本発明は、外部熱サイクルシステム、有利には局所的な加熱システム、有利には地域熱供給システム、温室暖房システムまたは工業的な用途のためのＣＯ ₂回収プラントからの余剰的な熱の使用に関する。

本発明のさらなる実施形態は従属請求項に記載されている。

以下では、本発明の有利な実施形態を添付の図面を参照しながら説明する。 図面には本発明の実施例が示されているが、それらの実施例は本願の権利範囲を限定することを意図したものではない。

蒸気発電プラントまたは複合サイクル発電プラント、ＣＯ

₂回収・圧縮プラントおよび外部熱サイクルシステムを含む、従来技術による発電プラントシステムを示す。

第１の熱交換器によって外部熱サイクルシステムが熱的に統合されている、ＣＯ

₂回収・圧縮システムを備えた、蒸気発電プラントまたは複合サイクル発電プラントを含む、本発明の第１の実施形態による発電プラントシステムを示す。

第２の熱交換器によって外部熱サイクルシステムが熱的に統合されている、ＣＯ

₂回収・圧縮システムを備えた、蒸気発電プラントまたは複合サイクル発電プラントを含む、本発明の第２の実施形態による発電プラントシステムを示す。

第３の熱交換器によって外部熱サイクルシステムが熱的に統合されている、ＣＯ

₂回収・圧縮システムを備えた、蒸気発電プラントまたは複合サイクル発電プラントを含む、本発明の第３の実施形態による発電プラントシステムを示す。

複数の熱交換器の組み合わせによって外部熱サイクルシステムが熱的に統合されている、ＣＯ

₂回収・圧縮システムを備えた、蒸気発電プラントまたは複合サイクル発電プラントを含む、本発明の別の実施形態による発電プラントシステムを示す。

複数の熱交換器の別の組み合わせによって外部熱サイクルシステムが熱的に統合されている、ＣＯ

₂回収・圧縮システムを備えた、蒸気発電プラントまたは複合サイクル発電プラントを含む、本発明の別の実施形態による発電プラントシステムを示す。

図面において同一の参照番号を付した構成要素は同一の構成要素を表し、別の記載が無い限り同一の機能を実行するものである。

図２は、ＣＯ ₂回収プラント５を備えた発電プラント６を示す。 ＣＯ ₂回収プラント５は、発電プラント６からＣＯ ₂回収プラント５へと煙道ガスを案内するための配管２７と、ＣＯ ₂回収プラント５によって除去され抽出されたＣＯ ₂を案内する配管２０と、ＣＯ ₂を含まない煙道ガスを解放するための配管２９とを有する。 吸収液循環部は、ＣＯ ₂回収プラント５から吸収液のためのリボイラ４へと吸収液を案内するための配管２６を有する。 蒸気抽出配管２３は、発電プラント６の水蒸気循環部、例えば排熱回収ボイラに由来する、リボイラ４の運転用の蒸気を供給し、また配管２５はリボイラ４からの復水を案内する。 抽出されたＣＯ ₂を案内するための配管２０はＣＯ ₂回収プラント５から、ＣＯ ₂圧縮ユニット１３の上流側に配置されている予冷却器１２へと延びている。 本発明によれば、図２に示した発電プラントシステムでは、発電プラントと、ＣＯ ₂回収・圧縮システムと、外部熱サイクルシステムを備えた冷却システムとが統合されている。 外部熱サイクルシステムは、加熱されるべき媒体、例えば水のための循環用配管２８と、ソースユニット１１と、ユーザ１９とを含み、ユーザ１９には循環配管２８の加熱された流出媒体が供給される。 図２による実施形態は、復水をアミンリボイラ４から第１の熱交換器１へと供給する配管２５'を有する。 第１の熱交換器１は外部熱サイクルシステムの配管２８内の流動媒体を加熱するために構成および配置されている。 熱交換器１において、復水に含まれる熱を配管２８内の流動媒体に伝達することができる。 熱交換器１の復水は配管２５''を介して配管２４へと供給され、この配管２４は発電プラント６へと水を再び供給する。

アミンリボイラ４から得られる復水の一般的な温度範囲として１６０℃〜１００℃の温度範囲が考えられる。

本発明の実施形態による構成は、発電プラントの総合効率に多岐にわたり寄与する。 図１に示した発電プラントシステムの構成に比べて、水蒸気サイクルに戻される復水の温度レベルは低減されている。 その結果、ＨＲＳＧまたはボイラにおいて得られる熱をより効率的に利用することができ、また発電プラントおよび外部熱サイクルシステムの熱的な総合効率を高めることができる。 熱交換器１によってＣＯ ₂回収プラント５と外部熱サイクルシステムとが統合されているので、リボイラ４からの廃熱は外部熱サイクルシステムに寄与する熱として使用される。 外部熱サイクルシステムのユーザ１９への流出部における配管２８内の流体の温度は一般的に所望の温度レベルに設定される。 ユーザ１９への配管２８における所望の温度レベルを達成するために、図２における主熱交換器ＣＨＥＸは、図１に示した構成の熱交換器ＣＨＥＸほどに寄与する必要はない。 これによって、主熱交換器ＣＨＥＸのための蒸気抽出配管１７の質量流量を低減することができる。 したがって、発電プラント６のエネルギ損失は低減され、発電プラント６はより高い効率で作動することができる。

図３は、ＣＯ ₂回収・圧縮システムを有し、また外部熱サイクルシステムが統合されている、別の発電プラントシステムを示す。 外部熱サイクルシステムの流動媒体は熱交換器ＣＨＥＸによって加熱され、熱交換のための蒸気は発電プラント６の水蒸気サイクルの蒸気抽出配管１７によって提供される。 さらに、流動媒体は、主熱交換器の上流側における熱サイクル内に配置されている熱交換器２によって加熱される。 熱交換器２にはＣＯ ₂回収システム５によって抽出されたＣＯ ₂を冷却するための流体からの熱が供給される。 予冷却器１２のための冷却媒体の復水、また種々のＣＯ ₂圧縮器１５の間に配置されている種々の中間冷却器７からの復水は配管８を介して熱交換器２へと供給される。 配管８内の流体の温度は約１００℃にもなる可能性がある。 したがってＣＯ ₂圧縮ユニット１３の冷却サイクルはクライアントネットワーク１１への熱伝達のために能動的に使用される。 このことは、図３に示されているように、冷却塔９の直近の上流側における冷却水配管８を使用することによって最も効率的に行われる。 つまり、その位置においてサイクル８内の冷却媒体は、熱交換器２におけるクライアントネットワークの配管２８への水との熱交換に関して最も高い温度を有する。 熱交換器２はサイクル８における冷却媒体の流れを考慮して、有利には、従来の熱交換器ＣＨＥＸの上流側に配置されている。

この熱交換器２からの復水は続いて冷却設備９へと供給される。 ＣＯ ₂の冷却により生じた熱は熱サイクルシステムにおいて使用される。 熱交換器２は熱をサイクルシステムへと伝達し、主熱交換器ＣＨＥＸを支援する。 ユーザ１９のための配管２８内の流動媒体の所望の温度を達成するためには、図３における主熱交換器ＣＨＥＸは、図１に示した発電プラントシステムにおける主熱交換器よりも少ない熱しか必要としない。 この熱交換器２の配置構成によって、蒸気抽出配管１７内の質量流量を低減することができ、また発電プラントの効率を高めることができる。

図４は本発明による発電プラントシステムの別の実施形態を示す。 この実施形態では、熱交換器３が主熱交換器ＣＨＥＸの上流側において外部熱サイクルシステム内に配置されている。 ＣＯ ₂回収プラント５によって抽出されたＣＯ ₂流からの熱は外部熱サイクルシステムにおける加熱のために使用される。 このために、ＣＯ ₂回収プラント５とＣＯ ₂圧縮ユニット１３との間にはＣＯ ₂を案内する配管２０が設けられている。 この配管２０は、予冷却器１２およびＣＯ ₂圧縮ユニット１３にＣＯ ₂を供給する前に、熱交換器３に高温でＣＯ ₂を供給する。 熱交換器３においては、ＣＯ ₂流からの熱がクライアントネットワークの配管２８への流体に伝達される。 熱交換器３の下流側には、種々の運転仕様を実現するために、ＣＯ ₂圧縮器１５の最初のステージへの配管２２の手前側において、配管２１が予冷却器１２に接続されている。 予冷却器１２はＣＯ ₂のバックアップ冷却器として使用される。 バックアップ冷却器１２における熱交換は、ＣＯ ₂圧縮ユニット１３の冷却循環路８を接続することによって行われる。

したがって、図４に示されている実施形態による着想はここでもまた、発電プラントの総合効率を高めるためにＣＯ ₂回収・圧縮システム（ＣＣＳ）からの熱を使用することが要となる。 発電プラントとＣＣＳの熱的な統合は、ＣＯ ₂回収プラント５（より正確には再生塔の下流側）とＣＯ ₂圧縮ユニット１３（第１の圧縮ステージの手前）との間に設けられている熱交換器３またはＣＯ ₂圧縮器を用いて熱を要求するクライアントネットワーク１１へのＣＣＳからの熱を直接的または間接的に集めて伝達することを含む。 クライアントネットワーク１１は熱を必要とする発電プラントの外部コンシューマであり、例えば、地域熱供給システム、温室暖房、バイオマスまたは他の工業的な用途である。 熱交換器ＣＨＥＸはＣＯ ₂圧縮器または熱交換器３の下流側において必要とされる。 熱交換器ＣＨＥＸには基本的に、一般的な熱輸送に関して、主蒸気タービンから抽出された配管１７内の蒸気が供給される。 連続する種々の熱交換器によって要求される種々の圧力レベルで蒸気を抽出することができる。 この熱交換器ＣＨＥＸは、ＣＯ ₂圧縮器３による熱結合がクライアントネットワーク１１の（温度および／または熱負荷に関する）要求を満たすには十分でない場合、またはＣＯ ₂回収・圧縮ユニットが全く運転していない場合には加熱器として使用される。 熱交換器ＣＨＥＸは、統合されたＣＯ ₂圧縮器３が運転しないときにクライアントネットワーク１１の要求を満たすよう設計されるべきである。 クライアントネットワークによって要求される熱負荷およびクライアントネットワークに供給される水の温度は、低圧蒸気タービン、中間圧力と低圧力が重畳するパイプ、または廃熱回収ボイラの低圧蒸気からの蒸気抽出によって制御される。 この蒸気は１ｂａｒ〜５ｂａｒの圧力レベルを有することが考えられる。

熱交換器ＣＨＥＸは１つの蒸気供給圧力レベルを有する１つの熱交換器であるか、２つの異なる蒸気供給圧力レベルを有する、連続する２つの熱交換器である。 後者の場合には、２つの加熱器の負荷分配を、クライアントネットワークによって要求される熱、また、例えば部分負荷動作中のプラント運転に応じて制御することができる。

主冷却水循環系８を備えた別のバックアップ冷却器１２を熱交換器３とＣＯ ₂圧縮器１３との間に配置することができる。 この付加的な冷却器１２は、クライアントネットワークが運転していない場合、または、ＣＯ ₂圧縮ユニット１３の温度要求を満たすにはＣＯ ₂が少ないことを保証するにはその最低水温が高すぎる場合には、ＣＯ ₂の冷却を保証する。

ＣＯ ₂圧縮器３を含めたＣＣＳの上流側におけるＣＯ ₂の典型的な温度範囲は８０℃〜１５０℃になる。 ＣＯ ₂圧縮器３の下流側における外部熱サイクルシステムまたはクライアントネットワークの典型的な温度範囲は７０℃〜１４０℃になる。

ＣＯ ₂圧縮器３の熱負荷は冷却水８の温度、発電プラント６の負荷およびＣＯ ₂回収プラント５の負荷に依存する。 負荷は一般的に、複合サイクル発電プラントに関しては約５ＭＷｔｈ〜８０ＭＷｔｈであり、蒸気発電プラントに関しては５ＭＷｔｈ〜３５０ＭＷｔｈである。

熱交換器３と主熱交換器ＣＨＥＸと熱交換器１２の組み合わせにより、ＣＯ ₂回収プラントを有する発電プラントの運転における広範な多様性が実現される。 すなわち、発電プラント６、ＣＯ ₂回収プラント５およびクライアントネットワーク１１それぞれの種々の負荷条件下での動作の種々のモードに関して、広範な多様性が実現される。

ＣＯ ₂圧縮器３を含むＣＣＳおよび（１つまたは複数の）主熱交換器ＣＨＥＸに関する下記の運転コンセプトは、図４による構成によって、また非常に一般的には、熱交換器３、主熱交換器ＣＨＥＸおよび熱交換器または予冷却器１２の使用のコンテクストにおいて促進される。

ａ）全負荷での発電プラント６およびＣＯ ₂回収プラント５の運転、全負荷または部分負荷でのクライアントネットワーク１１の運転：
クライアントネットワーク１１の加熱負荷要求に依存して、全負荷または部分負荷（例えば抽出された蒸気の質量流量を低下させる）の状態で、クライアントネットワークの熱交換器に関する全負荷で運転されるＣＯ ₂圧縮器または熱交換器３が機能し、ＣＯ ₂圧縮器３を含むＣＣＳの下流側においてバックアップ圧縮器１２を用いて回収されたＣＯ ₂流がさらに冷却され、また蒸気が供給される加熱器ＣＨＥＸが機能する。

ｂ）部分負荷での発電プラント６およびＣＯ ₂回収プラント５の運転、および全負荷または部分負荷でのクライアントネットワーク１１の運転：
外部熱サイクルシステム１１の加熱負荷要求に依存して、全負荷または部分負荷（例えば抽出された蒸気の質量流量を低下させる）の状態で、全負荷で運転されるＣＯ ₂圧縮器または熱交換器が機能し、バックアップ熱交換器として機能する熱交換器または予冷却器１２を用いて回収された熱交換器３の下流側におけるＣＯ ₂流がさらに冷却され、また蒸気が供給される熱交換器ＣＨＥＸが機能する。

Ｃ）ＣＯ ₂回収プラント５を停止した状態での全負荷または部分負荷での発電プラント６の運転、および全負荷または部分負荷でのクライアントネットワーク１１の運転：
外部熱サイクルシステムの負荷は熱交換器ＣＨＥＸによって満たされる。 熱交換器ＣＨＥＸが２つの異なる蒸気圧力レベルを有する２段階の熱交換器システムである場合には、２つの加熱器間の熱負荷の分配は、発電プラント６の負荷および外部熱サイクルシステム１１の熱負荷、また発電プラントからの蒸気抽出に起因する最小化されたエクセルギー損失に依存する。

ｄ）クライアントネットワーク１１を停止した状態での全負荷または部分負荷での発電プラント６およびＣＯ ₂回収プラント５の運転：
ＣＯ ₂圧縮器または熱交換器３は迂回され、バックアップ圧縮器または予冷却器１２は、ユニット１３における圧縮に先行してＣＯ ₂の完全な予冷却を提供するために全負荷で運転される。

外部熱サイクルシステムを有する、ＣＯ ₂回収プラントと発電プラントとの熱的な統合の別の例が図５に示されている。 この別の実施例は、発電プラントからの蒸気抽出部を用いて運転される従来の熱交換器ＣＨＥＸと予冷却器１２と共に、第１の熱交換器１と第３の熱交換器またはＣＯ ₂圧縮器３との組み合わせを含む。

４つの熱交換器１，３，１２およびＣＨＥＸのこの特定の組み合わせは、発電プラントからの熱およびＣＯ ₂回収・圧縮処理によって生じた熱のクライアントネットワーク１１へのより効果的でより多様的な伝達を提供する。 外部熱サイクルシステムの配管２８内の流体を加熱するために必要とされる熱は、アミンリボイラ４から生じる復水からの熱を伝達する熱交換器１およびＣＯ ₂圧縮器３によって提供される。 これにより温度に関する要求、また慣例の熱交換器ＣＨＥＸのための発電プラントから抽出された蒸気の圧力に関する要求はさらに低くなる。 アミンリボイラ４において形成される復水はサブ冷却熱交換器２へと供給される。 熱交換器２からの復水は、慣例の熱交換器ＣＨＥＸからの復水と共に、ＨＲＳＧまたは発電プラントのボイラへと戻る配管１８を介して供給される場合には、さらに低い温度レベルを有することになる。 これにより、ＨＲＳＧにおいて利用可能な熱は、配管１８の流体の再加熱により効果的に再利用される。

熱交換器ＣＨＥＸ、１および３を連続的に直列に配置することができ、この場合には、図５に示されているように、熱交換１および３が熱交換器ＣＨＥＸの上流側に配置される。 これらの熱交換器を並列に配置することもできる。 また直列的な配置と並列的な配置を組み合わせることもできる。

例えば図５による発電プラントシステムのように配置されているか、またはその他の考えられるいずれかの配置構成で配置されている、ＣＯ ₂圧縮器３、熱交換器１および慣例の熱交換器ＣＨＥＸの種々の運転コンセプトが考えられる。

ａ）全負荷での発電プラント６およびＣＯ ₂回収プラント５の運転、全負荷または部分負荷でのクライアントネットワーク１１の運転：
ＣＯ ₂圧縮器または熱交換器３は全負荷で運転され、ＣＯ ₂圧縮器３の下流側において回収されたＣＯ ₂流のさらなる冷却がバックアップ熱交換器または予冷却器１２によって提供される。 クライアントネットワーク１１の熱負荷が低下すると、先ず、慣例の熱交換器ＣＨＥＸの熱負荷は熱交換機ＣＨＥＸが停止するまで低減される；クライアントネットワーク１１の熱負荷がさらに低下すると、熱交換１からの熱負荷が低減される。

ｂ）部分負荷での発電プラント６およびＣＯ ₂回収プラント５の運転、全負荷または部分負荷でのクライアントネットワーク１１の運転：
熱交換器３はクライアントネットワーク１１のために全負荷で運転される。 ＣＯ ₂回収プラント５からのＣＯ ₂流はバックアップ圧縮器または予冷却器１２によってさらに冷却される。 クライアントネットワーク１１の熱負荷が低下すると、先ず、慣例の熱交換器ＣＨＥＸの熱負荷は熱交換器ＣＨＥＸが停止するまで低減される；クライアントネットワーク１１の熱負荷がさらに低下すると、熱交換１からの熱負荷が低減される。

Ｃ）ＣＯ ₂回収プラント５を停止した状態での全負荷または部分負荷での発電プラント６の運転、全負荷または部分負荷でのクライアントネットワーク１１の運転：
クライアントネットワークの熱負荷は慣例の（１つまたは複数の）加熱器ＣＨＥＸによって提供される。 熱交換器ＣＨＥＸが２つの異なる蒸気圧力を有する２段階の熱交換器として設計されている場合には、熱負荷は、発電プラント６の負荷、クライアントネットワーク１１の熱負荷、また発電プラントからの蒸気抽出に起因する最小化されたエクセルギー損失に依存して、ＣＨＥＸの２つの加熱器間で分配される。

ｄ）クライアントネットワーク１１を停止した状態での全負荷または部分負荷での発電プラント６およびＣＯ ₂回収プラント５の運転：
熱交換器３および熱交換器１は迂回され、ＣＯ ₂は１００％バックアップ熱交換器または予冷却器１２によって冷却される。 アミンリボイラ４からの復水は発電プラント６へと直接的に戻される。

ＣＯ ₂回収プラント５と発電プラント６および外部熱サイクルシステムとの統合の別の実施形態が図６に概略的に示されている。 この発電プラントシステムは、慣例の熱交換器ＣＨＥＸの他に第１の熱交換器１、第２の熱交換器２および第３の熱交換器３の全ての熱交換器を有し、これらの熱交換器は外部熱サイクルシステムの流体を加熱するために配置されており、したがって、ＣＯ ₂回収・圧縮システムおよび外部熱サイクルシステムにおける冷却システムから得られる熱を集めるためのあらゆる可能性を使用することができる。 したがって、図２、図３および図４に示した配置構成が１つの発電プラントシステムに統合されている。 この統合によって、アミンリボイラ４の復水からの熱はＣＯ ₂圧縮器３からの熱およびＣＯ ₂予冷却器１２ならびにＣＯ ₂中間冷却器７の冷却媒体配管８からの熱と共に、熱サイクルシステム１１の流動媒体を加熱するために全て使用される。 したがって、配管１７内の抽出された蒸気の質量流量を低減することによる利点はさらに高まり、またＨＲＳＧの運転はより効率的になる。

個々の熱交換器間での最も効率的な熱伝達を実現するために、クライアントネットワークの配管２８の流動媒体の特定の相対温度レベルに依存して、図２から図６に示したような熱交換器をクライアントネットワークの配管２８内に配置することができる。 図２から図６においては、熱交換器を種々の直列的な配置構成においても、種々の並列的な配置構成においても配置することができる。 また熱交換器ＣＨＥＸ，１，２，３も、並列または直列に配置された種々の個々の熱交換装置によって実現することができる。

熱交換器３のみの統合の代わりに、熱交換器２および冷却水の中間冷却水循環系８を用いることによって、ＣＯ ₂インタークーラーおよびアフタークーラー７も直接的または間接的にクライアントネットワーク１１に統合させることができる。 中間冷却水循環系８は、ＣＯ ₂インタークーラーまたはアフタークーラーにおけるＣＯ ₂漏れからの主復水の保護を保証するために必要とされる。 クライアントネットワーク１１からの入口温度が過度に高い場合、または地域熱供給システムが運転していない場合には、冷却を終了させるために、冷却塔９（または他の冷却装置）も必要とされる。 これによって、ＣＯ ₂圧縮ユニット１３の高い効率が保証されることになる。 熱交換器２および３を直列または並列に配置することができる。 ＣＯ ₂インタークーラーおよびアフタークーラー７の上流側におけるＣＯ ₂の典型的な温度範囲は、入口温度および冷却器の配置構成に依存して、１００℃〜２３０℃の範囲にある。

図３による構成における熱交換器２に関して以下の運転コンセプトが考えられる：
ａ）全負荷または部分負荷での発電プラント６およびＣＯ ₂回収プラント５の運転、全負荷または部分負荷でのクライアントネットワーク１１の運転：
効率のある程度の割合は熱交換器２によって集められ、残りの効率はバックアップ冷却装置９によって集められる。
ｂ）全負荷または部分負荷での発電プラント６およびＣＯ ₂回収プラント５の運転、クライアントネットワーク１１は停止：
熱交換器２は迂回され、効率は１００％バックアップ冷却装置９に拠る。

図６に示したような構成に関するＣＯ ₂圧縮器３および（１つまたは複数の）加熱器ＣＨＥＸの運転コンセプトもその他の図面に関連させて説明した運転コンセプトに類似する。

ＣＨＥＸ 外部熱サイクルシステムのための蒸気発電プラントから抽出された蒸気を使用する慣例の熱交換器、 １ ＣＯ ₂回収プラントのアミンリボイラからの熱を使用する第１の熱交換器、 ２ ＣＯ ₂圧縮および冷却ユニットからの熱を使用する第２の熱交換器、 ３ ＣＯ ₂回収プラントからの熱を使用する第３の熱交換器、 ４ アミンリボイラ、 ５ ＣＯ ₂回収プラント、 ６ 発電プラント、 ７ ＣＯ ₂圧縮ユニットにおけるインタークーラー、 ８ ＣＯ ₂圧縮および冷却ユニットのための冷却水配管、 ９ 冷却塔、 １０ ＣＯ ₂貯留設備、 １１ クライアントネットワーク、 １２ バックアップ冷却器、 １３ ＣＯ ₂圧縮および冷却ユニット、 １５ 圧縮器、 １６ ポンプ、 １７ 発電プラントの蒸気タービンからの蒸気抽出部、 １８ 再循環用の配管、復水、 １９ ユーザ、コンシューマ、 ２０ ＣＯ ₂回収プラントからＣＯ ₂圧縮ユニットへのＣＯ ₂流のための配管、 ２１ ＣＯ ₂予冷却器へのＣＯ ₂流のための配管、 ２２ ＣＯ ₂予冷却器からＣＯ ₂圧縮器へのＣＯ ₂流のための配管、 ２３ アミンリボイラへの蒸気抽出配管、 ２４，２５ アミンリボイラからの復水のための配管、 ２５' 第１の熱交換器への復水のための配管、 ２５'' 第１の熱交換器から給水ポンプへの配管、 ２６ アミン溶液のための配管、 ２７ 煙道ガスのための配管、 ２８ 外部熱サイクルシステムへの配管、 ２９ ＣＯ ₂を含まない煙道ガス、 Ｍ モータ