에어백용 제직 폴리에스테르 직물{WOVEN POLYESTER FABRIC FOR AIRBAGS}
본 발명은 감소된 가장자리 코밍(combing)을 갖는 에어백을 제공하는 제직된 폴리에스테르 직물에 관한 것이다. 더 구체적으로 말하면, 본 발명은 승온에서 낮은 크리프(creep)를 갖는 폴리에스테르 필라멘트 원사를 포함하는 제직 직물, 및 이 제직 직물로부터 제조된 에어백에 관한 것이다.
폴리아미드 필라멘트 원사의 높은 에너지 흡수 성능 때문에 폴리아미드 필라멘트 원사로부터 제직된 직물이 에어백 제조에 주로 이용된다. 이 에너지 흡수 성능은 보통 가장 쉽게는 하중-신장 곡선 하의 면적으로 정의되고, 대부분 보통은 원사 인장 지수(원사 비강도(cN/tex) × 파단 신장률(％)의 제곱근으로 정의됨)로 특징짓는다. 에너지 흡수 성능은 에어백 전개 사건의 동적 성질 때문에 특히 중요하고, 이전의 연구는 폴리에스테르 원사의 에너지 흡수를 최대화하여 그것을 폴리아미드 성질에 더 가깝게 하는 것을 목표로 하였다. 폴리에스테르 에어백의 에너지 흡수 성능을 개선하는 문제는 에어백에 사용되는 직물을 제직하는 데 이용되는 폴리에스테르 필라멘트 원사의 인장 지수를 증가시킴으로써 역점을 두어 다루어 왔다. 원사 신장률 및 따라서 인성을 증가시키기 위해 고비강도 원사를 연신한 후 높은 이완비를 이용하는 이러한 더 높은 인성 을 갖는 원사를 제조하는 데 이용되는 공정 조건은 밝혀져 있다. 이러한 폴리에스테르 필라멘트 원사로부터 제직된 에어백 직물은 모의 전개 조건에서 고장이 난다. 폴리에스테르 필라멘트로부터 제직된 이러한 직물을 함유하는 에어백 모듈이 약 80 ℃ 이상으로 예비가열된 후 전개될 때, 에어백 솔기가 찢어져서 직물 솔기 코밍 또는 직물 가장자리 코밍으로 알려진 현상인 제어되지 않는 팽창 가스 누출을 일으킨다. 이러한 고장은 폴리아미드 필라멘트 원사로부터 제직된 직물을 포함하는 에어백에서는 발견되지 않는다. 솔기 코밍 문제를 해결하려는 시도에도 불구하고, 폴리에스테르 에어백은 고온 모듈 전개시에 여전히 고장이 날 수 있다. 고온 모듈 전개의 다른 시험에서는, 팽창기(inflator) 및 접힌 에어백을 포함하는 에어백 모듈을 전개 전에 약 4 시간 동안 90 ℃로 가열하였고, 전개할 때 에어백이 고장이 났다. 이들 시험에서의 고장 메카니즘에 대한 철저한 분석은 고장이 솔기 코밍 때문이라는 것을 알려주었다. 팽창력, 고온 팽창 가스 및 고온 예비컨디셔닝의 복합적 영향 때문에 직물 솔기에서 폴리에스테르 원사가 늘어나서 갭을 생성하였고 그 갭을 통해서 가스가 제어되지 않는 속도로 빠져나갔다. 따라서, 에어백에서 솔기 코밍의 정도를 감소시키고, 최고 100 ℃까지 예비컨디셔닝되어 급속 가열 및 하중 조건 하에서 팽창될 때 폴리아미드 원사와 유사한 특성을 나타내는 제직된 폴리에스테르 직물이 필요하다.
발명의 요약 본 발명에 따르면, 이제, 폴리에스테르 필라멘트 원사로부터 제직된 직물이 고온 모듈 전개 동안의 솔기 코밍의 정도를 감소시킬 수 있다는 것을 발견하였다. 본 발명은 약 65 cN/tex 이상의 비강도 및 약 0.5％ 이하의 100 ℃에서의 순간 열 크리프(Instantaneous Thermal Creep; ITC)를 포함하는 폴리에스테르 필라멘트 원사를 포함하는 제직 직물을 포함한다. 본 발명의 추가의 실시태양은 약 2 이하의 고온 솔기 코밍 지수(Hot Seam Combing Index; HSCI)를 포함하는 제직 직물, 및 이들 제직 직물들 중 어느 하나로 제조된 에어백을 포함한다.
도 1은 HSCI를 측정하는 데 이용되는 솔기의 재봉 패턴을 도시하는 도면. 도 2는 HSCI를 측정하는 데 이용되는 직물 시험편의 단면을 도시하는 도면. 발명의 상세한 설명 일반적으로, 본 발명은 약 65 cN/tex 이상의 비강도 및 약 0.5％ 이하의 100 ℃에서의 순간 열 크리프(ITC)를 포함하는 폴리에스테르 필라멘트 원사를 포함하는 제직 직물을 특징으로 할 수 있다. 본 발명의 추가의 실시태양은 약 2 이하의 고온 솔기 코밍 지수(HSCI)를 포함하는 제직 직물, 및 이들 제직 직물들 중 어느 하나로 제조된 에어백을 포함한다. 본 발명의 제직 직물에 이용되는 폴리에스테르 필라멘트 원사는 약 0.5％ 이하, 예를 들어 약 0.01％ 내지 약 0.5％의 100 ℃에서의 순간 열 크리프(ITC)를 가질 수 있다. 폴리에스테르 필라멘트의 ITC가 0.5％ 초과이면, 전개시, 이 폴리에스테르 원사로 제직된 에어백의 솔기에 있는 원사의 크리프가 폴리아미드 필라멘트 원사로 제직된 대등한 에어백의 솔기에서 관찰되는 것보다 더 클 것이다. 본 발명의 제직 직물에 이용되는 폴리에스테르 필라멘트 원사는 약 65 cN/tex 이상의 비강도, 예를 들어 약 65 cN/tex 내지 약 100 cN/tex의 비강도; 약 75 cN/tex의 비강도, 예를 들어 약 75 cN/tex 내지 약 100 cN/tex의 비강도; 또는 약 85 cN/tex 이상, 예를 들어 약 85 cN/tex 내지 약 100 cN/tex의 비강도를 가질 수 있다. 비강도가 낮은 원사는 제직된 에어백 직물에 요구되는 터짐 강도를 달성하기 위해 높은 데니어를 요구하고, 이 결과, 직물이 두꺼워져서 접기 어렵다. 본 발명의 제직 직물에 사용된 폴리에스테르 필라멘트 원사의 신장률은 약 12％ 이상, 예를 들어 약 12％ 내지 약 20％, 또는 약 12％ 내지 약 15％일 수 있다. 원사의 인장 지수는 약 240 이상, 예를 들어 약 240 내지 약 450, 또는 약 240 내지 약 350일 수 있다. 보다 높은 원사 신장률은 제직된 에어백 직물의 에너지 흡수 성능을 개선할 것이다. 그러나, 보다 높은 신장률을 갖는 필라멘트 원사를 제공하는 방법들은 약 0.5％ 이하의 100 ℃에서의 ITC를 갖는 원사를 제공하는 것을 의도한다. 폴리에스테르 필라멘트 원사의 177 ℃에서의 고온 공기 수축률은 폴리에스테르 산업용 원사에 대해 3 내지 20％의 전형적인 범위일 수 있다. 본 발명의 제직 직물에 이용되는 폴리에스테르 필라멘트 원사를 제조하는 데 이용되는 폴리에스테르 수지의 고유 점도(IV)는 약 0.8 dl/g 이상일 수 있다. 0.8 dl/g 미만의 IV를 갖는 폴리에스테르 원사는 충분한 인성을 갖는 원사를 제공하지 않는다. 원사 선밀도는 어떤 유형의 에어백이 요구되는지에 따라서 약 250 dtex 내지 약 700 dtex일 수 있다. 낮은 dtex를 갖는 원사는 사이드 커튼용으로 제직되는 것에 비해, 높은 dtex를 갖는 원사는 큰 승객용 에어백용 직물로 제직된다. 직물의 원사의 필라멘트는 비원형이고 더 편평한 유형의 필라멘트일 수 있다. 전형적으로, 필라멘트의 편평도는 종횡비로 결정된다. 종횡비는 필라멘트의 폭에 대한 길이의 비이다(원형 단면은 1.0의 종횡비를 갖는다). 적당한 종횡비는 약 1 내지 약 6의 범위이다. 더 편평한 유형의 필라멘트는 직물이 더 적은 공기 투과성을 갖게 한다. 그러나, 약 6 초과의 종횡비를 갖는 필라멘트는 유의한 개선을 제공하지 못하고 제직하기가 더 어렵다는 실용상의 제한이 있다. 개별 필라멘트의 데시텍스는 전형적으로 2 내지 7의 범위이다. 필라멘트 당 데시텍스가 약 2 미만이면, 제조시 필라멘트 다발을 제어하기가 더 어렵다. 필라멘트 당 데시텍스가 약 7 초과이면, 에어백 직물이 뻣뻣하여 접기 어려운 경향이 있다. 폴리에스테르 멀티필라멘트 원사를 생성하기 위한 폴리에스테르 수지는 폴리에틸렌 테레프탈레이트, 폴리부틸렌 테레프탈레이트, 폴리에틸렌 나프탈레이트, 폴리부틸렌 나프탈레이트, 폴리에틸렌-1,2-비스(페녹시)에탄-4,4'-디카르복실레이트, 폴리(1,4-시클로헥실렌-디메틸렌 테레프탈레이트) 및 상기 중합체의 1 종 이상의 반복 단위를 포함하는 공중합체, 예를 들어 폴리에틸렌 테레프탈레이트/이소프탈레이트 코폴리에스테르, 폴리부틸렌 테레프탈레이트/나프탈레이트 코폴리에스테르, 폴리부틸렌 테레프탈레이트/데칸디카르복실레이트 코폴리에스테르, 및 상기 중합체 및 공중합체 중 둘 이상의 혼합물로 이루어지는 군으로부터 선택될 수 있다. 이들 중에서, 폴리에틸렌 테레프탈레이트 수지가 기계적 성질 및 섬유 형성 성질이 균형을 잘 이루기 때문에 본 발명에 특히 적당하다. 폴리에스테르 수지는 당업계 숙련자에게 알려진 표준 방법에 의해 제조될 수 있다. 예를 들어, 약 0.6의 IV를 갖는 비결정성 폴리에스테르를 제공하는 용융 중합 공정 후에 요구되는 수지 IV에 이르는 고상 중합 공정이 이용된다. 또, TiO 2 같은 공정 보조제, 예를 들어 그의 마찰 계수를 감소시키거나, 또는 예를 들어 고무 같은 다른 물질에 대한 그의 부착성을 증가시키거나, 또는 그것이 더 높은 UV 안정성 및 더 낮은 취성을 갖게 하는 영구 원사 코팅 같은 소량의 다른 성분요소들도 존재할 수 있고, 일반적으로 폴리에스테르 단일중합체의 중량을 기준으로 2 중량％ 이하를 포함한다. 본 발명의 폴리에스테르 필라멘트 원사를 제조하는 제조 방법은 연속 방사-연신 방법을 포함할 수 있다. 예를 들어, 연속 방사-연신 방법에서는, 방사구로부터의 용융된 필라멘트를 공기로 급랭시키고 윤활시키고 공급 롤 둘레에 감는다. 이어서, 원사는 제 1 및 제 2 연신 대역을 통과하고 이완 롤 위를 통과해서 마지막으로 권취기로 보내어진다. 급랭 대역 앞에 방사구 아래에서 가열된 대역이 이용될 수 있고, 400 내지 1000 m/분의 범위의 공급 롤 속도가 이용될 수 있다. 이어서, 이 저배향 비결정성 방사 원사를 5 배 이상 연신하여 이완 전에 강도를 최대화한다. 공급 롤 및 연신 롤은 가열되고, 이완 롤은 임의로 가열될 수 있다. 제 2 연신 롤과 이완 롤 사이의 이완 대역에서의 원사의 온도, 및 이 대역에서의 이완 양이 최종 폴리에스테르 필라멘트 원사의 ITC에 큰 영향을 준다. 본 발명의 폴리에스테르 필라멘트 원사를 제조하는 것에 관한 정확한 공정 세부 사항은 중합체 수지 IV, 특정 방사 조건, 공급 롤 속도, 연신비 등에 의존할 것이다. 에어백 모듈은 전형적으로 하우징, 및 하우징 내에 배열되고 팽창기로부터의 가스에 의해 팽창되도록 적합화된 접힌 에어백을 포함한다. 하우징은 에어백의 전개를 위한 개구부를 갖는다. 제직된 에어백 전개시의 조건을 모의하기 위해, 고온 솔기 시험이 개발되었다. 그것은 제직 직물이 하중 하에서 가열될 때의 제직 직물의 솔기를 연구하는 것을 의도한다. 선 1 ㎝ 당 100 N의 최대 에어백 팽창 압력에서 전형적인 제직된 에어백(20/㎝의 직물 실 갯수(fabric thread count)를 갖는 제직된 470 dtex 원사)의 원사에 대한 응력은 약 10 cN/tex인 것으로 계산되었다. 경사 및 위사가 정렬된 제직 직물 두 조각을 겹쳐 놓고, 2 개의 평행한 솔기를 미가공 가장자리를 따라서 바느질한다(5 개의 바늘땀/㎝). 제 1 솔기는 미가공 가장자리로부터 12.5 ㎜ 이격되었고, 제 2 솔기는 동일 가장자리로부터 19 ㎜ 이격되었다. 도 1은 바느질 패턴을 도시한다. 고온 직물 변형만을 관찰할 수 있도록 하기 위해 유리 재봉사(3300 dtex)가 이용된다. 재봉된 직물들이 여전히 서로 위아래로 놓이는 동안에, 재봉된 직물의 미가공 가장자리에 맞대어 주형을 놓고, 다음 치수에 따라 시험 스트립에 표시하고 절단한다: 미가공 가장자리에서 시작하여 59 ㎜ 길이(위사 방향) 및 75 ㎜ 폭; 이어서, 그 다음 10 ㎜ 길이에 걸쳐서 스트립의 폭이 75 ㎜에서 50 ㎜로 좁아짐; 최종 적으로, 마지막 150 ㎜ 길이에 대해서는 스트립 폭이 50 ㎜임. 이어서, 절단된 직물을 펼친다. 도 2는 함께 재봉되고 주형으로 표시되고 시험편으로 절단된 후 펼친 제직 직물의 정면 단면 (200) 및 측면 단면 (201)을 도시한다. 재봉된 스트립의 상부 말단을 고정 빔에 클램프로 죄고, 하부 말단에 10 cN/tex의 필라멘트 원사 응력에 상응하는 하중을 적용한다. 솔기에 열전쌍을 놓는다. 작업 온도의 고온 공기 건(gun)을 솔기로부터 10 ㎝ 이격되게 회전시킨다. 솔기를 20 초 이내에 100 ℃로 가열하고, 이때, 고온 공기 건을 솔기로부터 멀어지게 회전시키고, 직물이 실온으로 냉각되게 둔다. 시험 전 및 시험 후에, 솔기의 현미경 사진을 찍고 분석한다. 이들 시험 전 및 후의 현미경 사진으로부터, 솔기의 각 면에서 솔기와 제 2 수평 원사 사이의 평균 거리를 측정한다. 고온 솔기 코밍 지수(HSCI)는 솔기와 시험 후의 제 2 원사 사이의 평균 거리를 솔기와 시험 전의 제 2 원사 사이의 평균 거리로 나눈 것으로 정의된다. 인비스타(INVISTA)(미국 델라웨어주 윌밍톤) T749 상업용 470 dtex 나일론 66 필라멘트 경사를 하나의 직물은 동일한 T749 나일론 66 원사 위사와 함께, 다른 하나의 직물은 인비스타 T791 490 dtex 상업용 폴리에스테르 필라멘트 원사 위사와 함께 이용하여 2 개의 직물을 제직한다. 나일론 및 폴리에스테르 필라멘트 원사 둘 모두는 에어백 응용으로 판매된다. 상기 시험 절차를 이용할 때, T749 나일론 필라멘트 원사를 함유하는 직물의 HSCI는 1.7이고, T791 폴리에스테르 위사를 함유하는 직물의 HSCI는 3.3이다. 게다가, 솔기 콤(comb) 영역 및 가열되지 않은 재봉된 스트립의 하부로부터 필라멘트를 뽑는다. 이들 필라멘트의 평균 직경을 측정한다. 나일론 직물에서의 필라멘트의 직경은 가열된 솔기 영역에서 약간 감소하고(20.1 ㎛에서 19.7 ㎛로), 이에 비해 폴리에스테르 직물에서는 훨씬 더 크게 감소한다(16.3 ㎛에서 14.0 ㎛로). 따라서, 폴리에스테르 에어백의 고장은 솔기에서의 폴리에스테르 원사의 고온 신장(크리프) 때문이라는 것이 명백하다. 필라멘트 원사는 순간 열 크리프(ITC)로 특징짓는다. 원사의 ITC는 고온 모듈 전개 동안 마주치는 가열 및 응력을 모의하는 방식으로 결정한다. 제어된 가열 속도 하에서 필라멘트 길이의 치수 변화를 기록하는 데는 열 기계 분석기(TA Instruments, 모델 2940)가 이용된다. 필라멘트 원사로부터 많은 필라멘트를 무작위 선택하여 약 65의 데시텍스를 갖는 다발로 합친다. 약 10 ㎜의 샘플 길이를 이용하여 이 필라멘트 다발을 기기에 탑재하고, 하중을 가하여 필라멘트 다발에 8.83 cN/tex의 응력을 제공한다. 다발을 133.3 ℃/분으로 100 ℃로 가열한다. 온도가 100 ℃에 이르렀을 때, 다발의 길이 증가를 기록하고, ITC를 원래 길이에 대한 백분율로서의 길이 증가로 정의한다. 시험 방법 1. 원사의 물리적 성질 ASTM D885-02 : 254 ㎝의 게이지 길이 및 120％의 변형률을 이용한 비강도 및 신장률. 177 ℃에서 30분 동안 자유 수축률(데니어 당 0.05 g 하중)을 측정한다. 선밀도(dtex)는 시험 방법 D1907의 선택 1을 이용하여 측정한다. 2. 원사의 고유 점도(IV) 오르토클로로페놀 중의 폴리에스테르의 3％ 용액의 상대 점도(RV)를 우벨로드(Ubbelhode) 점도계를 이용하여 25 ℃에서 측정한다. 고유 점도 (IV)는 다음 관계식으로부터 계산한다: RV = 1 + IV × C + 0.305 × IV 2 × C 2 + 1.83 × 10 -5 × exp (4.5×IV) × C 4 여기서, C는 용액의 농도(gm/100 ㎖)이다. 3. 제직 직물 제조 달리 언급되지 않는다면, 필라멘트 원사를 경사 방향 및 위사 방향 둘 모두에서 약 18.5 개의 실/㎝의 동일한 원사 밀도로 꼬임 없이 평직으로 제직한다. 생지를 지그(jig)에서 80 ℃에서 40분 동안 정련하고, 185 ℃에서 2 분 동안 열 고정한다. 이것은 통상의 에어백 직물 제조에서 이용되는 다른 공정의 전형적인 특성을 갖는 직물을 생성한다.
비교예 1 경사 방향으로는 인비스타 T749 470 dtex 나일론 필라멘트 원사를 이용하고, 위사 방향으로는 특정 응용을 위해 개발된 다양한 산업용 폴리에스테르 필라멘트 원사 및 산업용 직물로 설계된 나일론 원사를 이용하여 직물을 제조하였다. 시험편 필라멘트 원사의 ITC 및 시험편 원사를 함유하는 직물의 HSCI를 측정하였다. 원사의 일반 응용 분야(이들 원사는 현재 이들 산업 응용에서 이용됨) 및 물리적 성질을 하기 표 1에 나타내었다. 상응하는 원사의 ITC 및 직물의 HSCI를 표 2에 나타내었다.
| 중합체/유형 | 응용 | 선밀도
(dtex) | 비강도
( cN / tex ) | 파단 신장률
(％) | 인장 지수 | 고온 공기 수축률
(％) | | 나일론 66/725 | 산업용 직물 | 470 | 73 | 24.5 | 361 | 5.6 | | 나일론 66/749 | 에어백 | 470 | 81 | 25.3 | 407 | 6.4 | | 폴리에스테르/781 | 에어백 | 490 | 73 | 16.5 | 297 | 7 | | 폴리에스테르/785 | 산업용 웨빙 | 550 | 76 | 15 | 294 | 16 | | 폴리에스테르/791 | 에어백 | 490 | 70 | 24 | 343 | 3 |
| 중합체 | 유형 번호 | HSCI | ITC(100 ℃), ％ | | 나일론 66 | 725 | 1.9 | 0.3 | | 나일론 66 | 749 | 1.7 | nm | | 폴리에스테르 | 781 | 2.3 | 1.3 | | 폴리에스테르 | 785 | 2.3 | 0.8 | | 폴리에스테르 | 791 | 3.3 | 2.0 |
nm - 측정하지 않음 나일론 직물에 비해 폴리에스테르 직물에서는 허용되지 않을 정도의 솔기 코밍이 발생함이 명백하였다. 실시예 2 공칭 dtex 550 및 100 필라멘트 및 1.0의 종횡비를 갖는 일련의 폴리에스테르 필라멘트 원사를 하기 표 3에 나타낸 공정 조건에 따라서 제조하였다. 매 시험마다 제 2 연신 롤 온도 및 이완비만 변화시켰다. 이 원사(IV 0.90)의 물리적 성질도 또한 표 3에 나타내었다.
| 시험 번호 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | | 공정 성질 | | 공급 롤, mpm | 643 | 643 | 643 | 643 | 643 | 643 | | 연신비 | 5.53 | 5.53 | 5.53 | 5.53 | 5.53 | 5.53 | | 제 2 연신 롤 온도, ℃ | 210 | 210 | 225 | 225 | 240 | 240 | | 이완 롤 온도, ℃ | 175 | 175 | 175 | 175 | 175 | 175 | | 이완비, ％ | 2 | 4 | 2 | 4 | 2 | 4 | | 원사 성질 | | 비강도, cN/tex | 80.3 | 82.1 | 79.4 | 80.3 | 80.3 | 75.9 | | 신장률, ％ | 12.6 | 14.5 | 12.8 | 15.1 | 14.4 | 15.8 | | 인장 지수 | 285 | 313 | 284 | 312 | 305 | 302 | | HAS (177 ℃), ％ | 14.8 | 12.4 | 11.3 | 9.4 | 9.2 | 10.0 | | ITC (100 ℃), ％ | 0.31 | 0.83 | 0.49 | 0.70 | 0.63 | 0.93 |
실시예 2는 폴리에스테르 필라멘트 원사의 ITC가 공정 조건에 매우 의존한다는 것을 예시한다. 시험 번호 1 및 시험 번호 3의 공정 조건은 100 ℃에서의 ITC가 약 0.5 ％ 이하인 폴리에스테르 필라멘트 원사를 생성하였다. ITC가 0.31％인 시험 번호 1의 원사는 낮은 HSCI를 갖는 제직 직물을 생성하는 타입 725 나일론 66 필라멘트 원사(표 2)와 대등하였다. ITC가 약 0.5％ 미만인 본 발명의 원사의 놀라운 점은 그것이 가장 높은 에너지 흡수 성능(인장 지수)을 갖는 생성물이 아니라는 점이다. 실시예 3 실시예 2의 방법에 따라서 490 데시텍스 폴리에스테르 원사를 제조하였다. 공정 조건 및 원사의 물리적 성질을 하기 표 4에 나타내었다.
| 공정 조건 | | 연신비 | 5.37 | | 제 2 연신 롤 온도, ℃ | 230 | | 이완비, ％ | 0.5 | | 원사의 물리적 성질 | | 비강도, cN/tex | 77.2 | | 신장률, ％ | 14.1 | | 인장 지수 | 285 | | HAS(177℃), ％ | 9.4 | | ITC(100℃) | 0.5 |
이들 필라멘트 원사를 경사 및 위사 방향 둘 모두에서 약 20 개의 실/㎝의 원사 밀도로 꼬임 없이 평직으로 제직하였다. 생지를 지그에서 80 ℃에서 40분 동안 정련하고, 185 ℃에서 2 분 동안 열 고정하였다. 폴리에스테르 직물 및 상업용 나일론 66(인비스타 타입 725, 467 dtex) 직물의 성질을 하기 표 5에 나타내었다.
| 성질 | 폴리에스테르, 실시예 3 | 나일론 | | 직물 중량, g/㎡ | 215 | 214 | | 실 갯수, 실/㎝ | 20 × 20 | 21 × 21 | | 그랩 인장 강도, ㎏ | 227 | 234 | | 그랩 인장 신장률, ％ | 24 | 42 | | 스트립(2.54 ㎝) 인장 강도, ㎏ | 172 | 158 | | 스트립(2.54 ㎝) 인장 신장률, ％ | 25 | 35 | | 정적 공기 투과율, ㎤·s -1 /㎠ | 178 | 211 | | 트랩 인열, ㎏ | 31 | 39 | | 텅 인열(Tongue Tear), ㎏ | 10.9 | 12.4 | | 뮬렌 파열 강도(Mullen Burst Strength), MPa | 5.3 | 5.7 |
폴리에스테르 직물의 양면에 40 g/㎡의 실리콘 엘라스토머 하도 및 20 g/㎡의 실리콘 엘라스토머 상도를 코팅하였다. 하도는 제너럴 일렉트릭(General Electric) SLE 5401이고, 상도는 다우 코닝(Dow Corning) 3714이었다. 코팅을 약 190 ℃에서 경화시켰다. 코팅 후, 직물 샘플을 절단하여, 고온 솔기 코밍 지수를 측정하였고, 그 값은 1.1이었다. 솔기는 가스 누출에 이를 수 있는 변형의 징후를 전혀 보이지 않았다. 본 발명을 그의 특정 실시태양과 함께 기술하였지만, 상기 설명에 비추어서 당업계 숙련자에게는 많은 대안, 변경 및 변화가 명백할 것이라는 점이 분명하다. 따라서, 본 발명은 특허 청구 범위의 정신 및 범위 내에 드는 이러한 모든 대안, 변경 및 변화를 포함하는 것을 의도한다. |
