织物及其制造方法 |
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| 申请号 | CN201380049389.2 | 申请日 | 2013-09-27 | 公开(公告)号 | CN104641029B | 公开(公告)日 | 2016-03-16 |
| 申请人 | 东丽株式会社; | 发明人 | 古庭裕树; 小原彻也; | ||||
| 摘要 | 本 发明 提供一种通过抑制高 密度 织物织造时的布边端部的织造 梭口 回缩而使 松边 减小、在精练、定形、进而涂布步骤中的加工通过性、均一涂布性优异，进而裁剪性和缝制性也优异的作为安全气囊用底布最佳的织物及其制造方法。织物，其是将合成 纤维 复丝作为地纱的织物，其中，在位于该织物端部的织边部包含：由细度33dtex以下的长丝构成的纱罗丝、由细度33dtex以下的长丝构成的附加丝、以及由具有相对于上述地纱的总细度为80%以上的总细度的复丝构成的 紧边 丝。其制造方法是，为了形成位于织物端部的织边部，使用细度33dtex以下的长丝作为纱罗丝和附加丝，进而将具有相对于上述地纱的总细度为80%以上的总细度的复丝作为紧边丝插入到上述织边部，同时进行织造。 | ||||||
| 权利要求 | 1.织物，其是将合成纤维复丝作为地纱的织物，其特征在于，在位于该织物端部的织边部包含：由细度33dtex以下的长丝构成的纱罗丝、由细度33dtex以下的长丝构成的附加丝、以及由具有相对于上述地纱的总细度为80%以上的总细度的复丝构成的紧边丝。 |
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| 说明书全文 | 织物及其制造方法技术领域[0001] 本发明涉及织物及其制造方法。更详细地涉及适合作为安全气囊用底布的织物及其制造方法。 背景技术[0002] 汽车上装备用来确保乘员安全的安全气囊。 [0004] 安全气囊通常如下制作：在由使用了100～1000dtex的尼龙6长丝纱或尼龙6/6长丝纱的平纹织物形成的织物布上，为了提高耐热性、阻燃性、空气切断性(空気遮断性)等特性，制造涂布或叠层了有机硅等树脂的底布，进行裁剪，缝制成袋体。 [0006] 这里，安全气囊用的织物，在汽车的碰撞事故时，安全气囊瞬间膨胀，在碰撞时保护乘员的脸部、前额部，因此是要求高强度且低透气性的织物。 [0007] 因此，安全气囊用的织物，与通常的衣料用的织物相比，需要使用了更高强度的纱且高密度的织物。 [0008] 通常，在织造该高密度织物时，织物设计上，例如，经纱和纬纱为470dtex，经纱和纬纱的织物密度，经、纬均为每1英寸(2.54cm)55根的平织组织的情况下等，纬纱密度变得越高，则织口(織り前)的织造梭口(織り口)从筘的最前进位置向经纱的送出侧移动的量变得越大。 [0009] 藉此，发生如以下的(a)～(d)记载的织造时的不理想状况： [0010] (a)打纬时，织口附近的织物产生拱起(bumping)现象，变得难以得到所需的纬纱密度的织物； [0011] (b)在打纬后，在织口的左右各端部用切刀切断纬纱。此时被切断的纬纱失去握持物而变得自由(free)，底布的两方的布边端部(耳端部)的纬纱卷曲变大，藉此布边端部的经纱卷曲反而变小，两方的布边部(耳部)的经纱张力降低。藉此，由经纱带来的纬纱的握持力降低，因此织口的两布边部的织造梭口回缩(後退)。其结果是，诱发起因于布边部的经纱松弛的起毛，所以无法稳定地进行织造； [0012] (c)如果将织机转速高速化，则布边端部的织造梭口回缩的现象表现得更加显著。由于底布布边部的经纱松弛，产生布边部与中央部的布长差异，布边端部形成波纹状态，这样的松边(耳たぶり)作为本质问题点发生。安全气囊用底布，进行裁剪、缝制而制成袋体，但为了最大限度有效利用安全气囊用底布，设计裁剪样板(裁断パターン)，通常甚至布边端部或其附近都被使用。裁片的末端容易解开，因此若布边端部附近部发生松边则产生裁剪不良，因而无法获得作为安全气囊的所需的正确形状，也变得无法具有必要的功能； [0013] (d)坯布(生機)中的松边，另外不仅对卷筒时、以及之后的精练、定形(セット)步骤中的加工通过性产生障碍，而且还成为产生折皱的原因。在涂布树脂的情况下，由于松边，不仅对涂布步骤的加工通过性产生障碍，而且存在涂布树脂的涂布量不均、产生折皱的问题。 [0014] 与上述(a)～(d)的不理想状况相关，特别是为了防止因织造引起的布边松弛而进行了各种尝试，提出了在由合成纤维织物制成的安全气囊用底布中，使该织物布边部的经纱细度比底布的本体的经纱细度更细的方法(专利文献1)。此外，提出了在纱罗丝之外插入附加丝、或改变纱罗丝的组织的方法(专利文献2～4)。 [0015] 但是，在谋求成本竞争力的现在，为了适应织机的运转高速化、目标织物的广宽度化，在织造高密度织物时，这些专利文献中提出的那样的手段中，伴随着织机运转的高速化，若纬纱运行(飛走)时的张力变大，则无法充分地压紧纬纱，导致布边部的经纱张力降低。于是，由于经纱的单纱断裂而产生起毛，存在导致织机的停止次数增加、织造性降低的问题。此外，存在松边也变大的问题。 [0016] 现有技术文献 [0017] 专利文献 [0018] 专利文献1 : 日本国特开平10－236253号公报 [0019] 专利文献2 : 日本国特开2001－355143号公报 [0020] 专利文献3 : 日本国特开2002－212856号公报 [0021] 专利文献4 : 日本国特开2002－69790号公报。 发明内容[0022] 发明要解决的技术问题 [0023] 本发明鉴于上述以往的织物及其制造方法的缺点，其课题在于提供一种织物及其制造方法，其中，在高速织造高密度织物时，抑制布边端部的织造梭口的回缩，进而在必要时使松边减小。 [0024] 解决技术问题用的手段 [0025] 为了解决上述技术问题，本发明的织物具有下述(1)的构成： [0026] (1) 织物，其是将合成纤维复丝作为地纱的织物，其特征在于，在位于该织物端部的织边部包含：由细度33dtex以下的长丝构成的纱罗丝(絡み糸)、由细度33dtex以下的长丝构成的附加丝(増糸)、以及由具有相对于上述地纱的总细度为80%以上的总细度的复丝构成的紧边丝(耳締め糸)。 [0027] 上述本发明的织物中，优选具有以下的(2)～(6)中任一项的构成： [0028] (2) 上述(1)所述的织物，其特征在于，构成上述纱罗丝和上述附加丝的33dtex以下的长丝均为单丝； [0029] (3) 上述(1)或(2)所述的织物，其特征在于，上述织物是安全气囊底布用织物； [0030] (4) 上述(1)～(3)中任一项所述的织物，其特征在于，上述织物的宽度为160cm以上； [0031] (5) 上述(1)～(4)中任一项所述的织物，其特征在于，上述织物的覆盖系数在1800～2500的范围内； [0032] (6) 上述(1)～(5)中任一项所述的织物，其特征在于，构成上述紧边丝的复丝是具有卷曲的复丝。 [0033] 此外，为了解决上述技术问题，本发明的织物的制造方法具有下述(7)的构成： [0034] (7) 上述(1)～(6)中任一项所述的织物的制造方法，其是将合成纤维复丝作为地纱的织物的制造方法，其特征在于，为了形成位于织物端部的织边部，使用细度33dtex以下的长丝作为纱罗丝和附加丝，进而将具有相对于上述地纱的总细度为80%以上的总细度的复丝作为紧边丝插入到上述织边部，同时进行织造。 [0035] 上述本发明的织物的制造方法中，优选具有以下的(8)～(11)中任一项的构成： [0036] (8) 上述(7)所述的织物的制造方法，其特征在于，构成上述纱罗丝和上述附加丝的33dtex以下的长丝均为单丝； [0037] (9) 上述(7)或(8)所述的织物的制造方法，其特征在于，上述紧边丝是具有1.0～7.0cN/dtex的抗拉强度的复丝，以每单位总细度为0.1～0.7cN/dtex的供给张力向两织边部进行上述插入； [0038] (10) 上述(7)～(9)中任一项所述的织物的制造方法，其特征在于，使用喷水织机作为织机进行织造； [0039] (11) 上述(7)～(10)中任一项所述的织物的制造方法，其特征在于，将织机的转速设为700转/分钟以上进行织造。 [0040] 发明的效果 [0041] 根据权利要求1的本发明，可以抑制高密度织物织造时的布边端部的织造梭口回缩。此外，根据条件，可以减小松边。特别地，作为用途，在用作安全气囊用底布的情况下，在织造后进行的精练、定形、进而涂布步骤中的加工通过性、均一涂布性优异，进而可提供裁剪性和缝制性也优异的安全气囊用底布用织物。 [0042] 根据权利要求2～6中任一项的本发明，提供更加明确且可靠地具有上述权利要求1的本发明织物的效果的织物。 [0043] 根据权利要求7的本发明，提供可以织造那样优异的安全气囊用底布用织物的织物的制造方法。 [0044] 根据权利要求8～11中任一项的本发明，提供更加明确且可靠地具有上述权利要求7的本发明织物的制造方法的效果的织物的制造方法。 具体实施方式[0045] 本发明中制造的织物，其地部由合成纤维复丝形成。作为该合成纤维的原材料，例如可使用聚酰胺系纤维、聚酯系纤维、芳香族聚酰胺系纤维、人造丝系纤维、聚砜系纤维、或超高分子量聚乙烯系纤维等。 [0046] 其中优选大量生产性和经济性优异的聚酰胺系纤维、聚酯系纤维。 [0047] 作为聚酰胺系纤维，例如可列举由尼龙6、尼龙66、尼龙12、尼龙46、或尼龙6与尼龙66的共聚合聚酰胺、使尼龙6与聚亚烷基二醇、二羧酸、胺等共聚合而得的共聚合聚酰胺等形成的纤维。尼龙6纤维、尼龙66纤维强度特别优异，故优选。 [0048] 此外，作为聚酯系纤维，例如可列举由聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯等形成的纤维。还可以是由共聚合聚酯形成的纤维，所述共聚合聚酯是使聚对苯二甲酸乙二醇酯或聚对苯二甲酸丁二醇酯与作为酸成分的间苯二甲酸、5－钠磺基间苯二甲酸、或己二酸等脂肪族二羧酸共聚合而得的共聚合聚酯。 [0049] 此外，为了改善纺丝、拉伸步骤和加工步骤中的生产性、或者特性，在这些合成纤维中可以含有热稳定剂、抗氧化剂、光稳定剂、增滑剂、抗静电剂、增塑剂、增稠剂、颜料、阻燃剂等添加剂。此外，作为合成纤维的单纤维的截面形状，除了可以使用圆形截面之外，还可以使用扁平截面的形状。通过使用扁平截面的纤维，在制成织物时能以高密度填充纤维，在织物中的单纤维间存在的空隙变小，如果为相同的织物组织，则与使用同等细度的圆形截面丝的情形相比，更能够实现安全气囊用途中所要求的、将透气量抑制至较小水平。 [0050] 对于扁平截面的形状，在使单纤维的截面形状接近椭圆时，由其长径(D1)与短径(D2)之比(D1/D2)定义的扁平率优选为1.5～4、更优选为2.0～3.5。作为该扁平截面形状，除了可以是几何学上的正楕圆形之外，例如还可以是长方形、菱形或茧形，除了可以是左右对称之外，还可以是左右非对称型的形状。此外还可以是将它们组合而成的形状。进而，还可以是将上述形状作为基本形，具有突起或凹处或者部分具有中空部的形状。 [0051] 本发明中制造的织物，通常优选将相同的合成纤维丝作为经纱和纬纱。将相同的合成纤维丝作为经纱和纬纱是指，经纱/纬纱均由同种的聚合物形成、经纱/纬纱均具有相同的单纤维细度、且经纱/纬纱均具有相同的总细度。同种的聚合物是指，尼龙66、聚对苯二甲酸乙二醇酯等、聚合物的主要重复单元共通的聚合物。例如，均聚物和共聚物的组合也优选用作本发明中所说的同种的聚合物。进而，共聚成分的有无、以及如果在进行共聚合时共聚成分的种类、量也相同地组合，则没有必要去区别经纱和纬纱，因此在生产管理上也是优选的。 [0052] 本发明中，作为织物的地纱使用的合成纤维丝，优选使用单纤维细度1～7dtex的合成纤维长丝。通过使单纤维细度为7dtex以下，从而在织物中的单纤维间存在的空隙变小，纤维的填充效应进一步提高，因此可使透气量降低，故优选。此外，还可以获得使合成纤维长丝的刚性降低的效果，因此可提高安全气囊的收纳性，故优选。 [0053] 作为用作织物的地纱的合成纤维丝的总细度，优选为100～1000dtex。这里，总细度是指构成织物的组织的1根织丝的细度。例如，如后述的实施例，将2根334dtex、96长丝的丝进行并丝而作为1根织丝(经纱)使用时，总细度是668dtex。应予说明，本发明中，细度是按照JIS L 1013：2010 8.3.1 A法，用规定荷重0.045cN/dtex测定公量细度而得的值。 [0054] 本发明中，通过使用作该地纱的合成纤维丝的总细度达到100dtex以上，从而可维持织物的强度。此外，不足100dtex时，后述的经纱的弯曲结构的形成中纬纱成为低刚性，因此经纱的弯曲结构不能变大，经纱与纬纱的接触长度不能变大，经向纤维的滑溜抵抗力(滑脱抵抗力)趋于变得不充分，而且有时不能得到所期望的低透气度。此外，通过将用作该地纱的合成纤维丝的总细度形成为1000dtex以下，可维持收纳时的紧密性、低透气性。总细度更优选为200～700dtex、进一步优选为300～500dtex。通过形成为该范围内的总细度，能以良好的平衡提高织物的强力、滑溜抵抗力、低透气性、柔软性、紧密收纳性。 [0055] 本发明的织物是安全气囊底布用织物时，作为构成该织物的纤维的抗拉强度，为了满足作为安全气囊底布用织物所要求的机械特性、及从缫丝操作方面考虑，经纱和纬纱均优选为8.0～9.0cN/dtex、更优选为8.3～8.7cN/dtex。 [0056] 本发明中制造的织物是由经纱和纬纱制成的织物，所述经纱和纬纱由上述的相同的合成纤维丝形成，该织物的组织没有特别的限制，在用于安全气囊时，从作为必要特性的能紧密地收纳这样的要求的观点考虑，特别优选平纹的织物。织造密度可以根据是经树脂加工的织物或未经树脂加工的织物、或根据织丝的细度等而发生变化，但覆盖系数为1800以上且2500以下时能兼顾低透气性和高滑溜抵抗力，故优选。通常，如果覆盖系数增大至1800以上且2500以下等，则织造时成为问题的布边部的织造梭口回缩变大，而且松边也变得显著，特别地，使用本发明中采用的紧边丝进行织造，能有效地制造织物。即，具有上述范围以外的覆盖系数的织物的制造中也可有效地采用本发明的织物的制造方法，但是特别地在覆盖系数为1800以上且2500以下的织物的制造中采用本发明的织物的制造方法时，其效果显著，故优选。 [0057] 目标覆盖系数在织物设计和织造上达到打纬(緯糸打ち込み)界限，织机打纬部、尤其是布边部的织造梭口回缩变大，因此由经纱松弛而导致发生起毛，由此而无法进行织造。上述织物的覆盖系数是指，对于经纱和纬纱分别算出丝条细度的平方根与每1英寸的丝条数的乘积的值，将它们相加而得的总和。即，将经纱总细度设为Dw(dtex)、纬纱总细度设为Df(dtex)、经纱的织造密度设为Nw(根/2.54cm)、纬纱的织造密度设为Nf(根/2.54cm)时，织物的覆盖系数(CF)由下式表示， [0058] CF＝(Dw×0.9)1/2 ×Nw＋(Df×0.9)1/2 ×Nf。 [0059] 由本发明的方法织造的织物，优选的是，将织物沿长度方向每1m进行取样，各地点共10处平均的弧形量为12mm以下。弧形量较大时，底布的松边变大，有时发生涂布树脂的涂布量不均。此外，由于底布布边部和中央部的透气量差异变大，因此超出底布标准值之外。应予说明，“弧形量”是指，从连接一根纬纱所具有的两端部的直线到沿纬纱的曲线的距离。应予说明，表示该距离的是连接两端部的直线的垂线的长度。 [0060] 本发明中，除了纱罗丝、附加丝之外，进而在织造时将紧边丝打入布边部。纱罗丝、附加丝用来形成织物的布边，进而紧边丝插入到该织物的两布边端部附近的的布边端部。本发明中，织物的“布边端部”是指处于形成布边部的左右的最外端部分，进而“织边部”是指形成将纱罗丝和附加丝作为经纱的织物组织的部分。 [0061] “纱罗丝”也称为纱罗(leno)，为了防止布边解开，在经纱两端部压紧纬纱，形成布边。形成布边时，通常使用行星齿轮，进而优选采用行星齿轮加捻方式。当然也有其它的方法。纱罗丝的原材料、种类、细度根据地纱的种类、织造密度而适当选择来使用。使用根数优选的是，在两端部分别使用2根以上、优选使用各2根。通常，可以使用紧边性能优异的单丝，也可以使用复丝。作为纱罗丝的材质，优选与地纱材质相同的尼龙，也可使用聚酯。 [0062] 作为纱罗丝的细度，使用33dtex以下的细度是很重要的。其原因是，如果大于33dtex，则底布的布边部中有时发生解开，而且将很长的底布卷取在1根辊上时，形成边凸起(耳高)而成为折皱的原因。优选的是22dtex以下且5dtex以上的细度。 [0063] “附加丝”也与纱罗丝同样，使用目的是形成底布的布边，防止布边解开、破边，配置于经纱的两侧面部，是作为纱罗丝的辅助使用的丝。但是，不使用行星装置，对于附加丝的原材料、种类、细度，也可根据地纱的种类、织造密度而适当选择来使用，与上述的纱罗丝同样，优选使用紧边优异的单丝。使用时的根数，在两端部可以各使用2根至10根。作为附加丝的细度，使用33dtex以下的细度是很重要的。其原因是，如果大于33dtex，则底布的布边部中有时发生解开，而且将很长的底布卷取在1根辊上时，形成边凸起而成为折皱的原因。优选的是22dtex以下且5dtex以上的细度。 [0064] 作为这些纱罗丝、附加丝使用单丝时，如果使用具有卷曲的变形丝，则在将织造的底布卷取在辊上时，辊的卷绕直径变大，随之有时成为边凸起、边缩、折皱的发生原因，故不优选；可以将不具有卷曲的丝、即非变形丝用于纱罗丝、附加丝，但是如果不发生边凸起、边缩、折皱，那么也可以使用具有卷曲的变形丝。应予说明，作为纱罗丝、附加丝使用复丝时，优选使用卷曲丝等变形丝。 [0065] 作为附加丝的材质，优选使用与地纱的材质相同的材质，特别地，在用于安全气囊时，地纱大多为尼龙，可以说优选尼龙，但也可以使用聚酯。 [0066] 本发明中的紧边丝利用不同于纱罗丝、附加丝的其它供给装置穿过综丝、筘。紧边丝优选的是，将具有卷曲的聚酯或尼龙的变形丝以10根以下、优选2根以上且10根以下的根数插入经纱的两布边端部。其结果是，紧边丝以抑制织口的织造梭口的回缩、使底布的弧形量极小化为目的，一边插入该织物的两布边端部的织边部一边进行织造。 [0067] 本发明中，织物的组织优选为平纹组织，但根据对底布的要求特性等，也可以为斜纹组织、缎纹组织等，根据织物组织来适当决定穿过综丝的顺序、穿过筘的根数。紧边丝使得穿过综丝的丝与经纱同样进行开口运动，握持纬纱。紧边丝从织机后方的经轴附近供给，以弹簧式张力器施与荷重，穿入开口综丝。对于穿筘而言，与地纱的布边端部一起穿入。利用高压水、压缩空气使纬纱运行(飛走)，利用筘打纬之后，用切刀切断纬纱，此时纬纱变得自由。该纬纱的端部的边缘(耳房)欲返回底侧，但通过将其由紧边丝握持而得到抑制。于是，布边部的纬纱卷曲变小，经纱的卷曲变大。从而经纱张力变大，纬纱的握持力提高，布边部的织口回缩变小。因此，由于底布的布边端部与中央部的布长差异变小，因而弧形量变小，还可改善松边。 [0068] 通常，如从前那样不使用紧边丝而进行织造时，织口的织造梭口，由从边撑末端到织造梭口的距离表示，在利用高压水或压缩空气使纬纱运行时，如果对纬纱施加高张力，因此在利用筘的打纬之后，用切刀将纬纱切断，则成为自由的纬纱端部向底侧返回，由于底布布边部的纬纱张力降低而使纬纱的卷曲变大，反之布边部的经纱卷曲变小，因此布边部的经纱张力降低。藉此，由经纱带来的纬纱的握持力消失，织造梭口的回缩变大，因而底布的弧形量变大，导致松边、底布的物性变差。 [0070] 紧边丝的原材料为复丝是很重要的，其中，优选使用经卷曲加工的变形复丝。例如，进行了假捻加工的变形丝等是本发明中优选使用的丝。紧边丝的丝种类没有特别的限制，聚酯或尼龙通常容易获得、与地纱的丝特性接近，因而优选。特别地，优选紧边丝为复丝的卷曲变形丝，其原因是通过赋予适当的卷曲而使织造中的紧边丝的张力变动减小。这里，复丝是将2根以上的长丝合并而成为1根丝，单独卷绕到一个绕纱鼓上。紧边丝中所用的变形丝的单丝细度没有特别的限制。从能够最大限度地发挥本发明的效果的观点考虑，紧边丝中所用的丝的总细度为地纱总细度的80%以上是很重要的。理由是，如果不足80%，则发生布边部的经纱松弛而变得难以织造。进而，优选为地纱总细度的100%以上。此外，紧边丝中所用的丝的总细度为地纱总细度的300%以下、进而优选为200%以下。 [0071] 这里，地纱是指形成布边部以外的织物本体的织丝。此外，紧边丝的拉伸强度没有特别的限制，作为下限侧优选为1.0cN/dtex、即为1.0cN/dtex以上，作为上限侧优选为7.0cN/dtex、即为7.0cN/dtex以下。 [0072] 从能最大限度地发挥本发明的效果的观点考虑，紧边丝中所用的丝的根数，优选在两侧的布边端部分别为4～8根。 [0073] 对于紧边丝而言，优选的是，将1根紧边丝穿过1根使经纱开口的综丝。例如、经纱细度(地纱总细度)为470dtex、紧边丝的总细度为660dtex、根数为4根时，优选的是，将1根紧边丝穿过1根使经纱开口的综丝，将细度660dtex的丝各2根穿过一个筘隙(筬羽１羽)。 [0074] 作为紧边丝使用具有不足地纱总细度的80%的细度的复丝时，可以如下述那样将复数根复丝作为1根经纱使用，以使作为将该复数根复丝合并的总细度具有不足地纱总细度的80%的细度。 [0075] 例如、经纱细度(地纱总细度)为470dtex，作为紧边丝使用细度为330dtex的复丝时，优选的是，作为复丝的根数使用8根，对于1根使经纱开口的综丝，将2根紧边丝并丝而使总细度为660dtex，将660dtex的丝各2根穿过一个筘隙。将2根紧边丝穿过1根综丝(ヘルド１本)时，如上述那样，可以利用合丝等方法将2根并丝后穿过，即使不进行预先合并丝，也可以采用以复数根经纱并列的方式将复数根紧边丝穿过一根综丝。特别地，即使不进行合丝也能充分地压紧纬纱，因此可抑制布边部的经纱张力降低，抑制布边端部的织造梭口的回缩，减小松边。将2根紧边丝并丝穿过1根综丝，或者并列穿过1根综丝的情形的织物中，分解织物时，紧边丝2根、即复数根以并列的状态，同时与纬纱交织的情况下，将该复数根合并作为1根经纱，在本发明中进行操作。 [0076] 根据织造时的布边端部的织造梭口状态，可以在一个筘隙中穿过1根紧边丝。如果将4～8根紧边丝全部穿过1个筘隙，则将底布卷取而成为卷状卷绕体时，布边部可能会变高而成为布边折皱的原因。供给紧边丝时，经由弹簧式或垫圈式等的张力器来管理其供给张力是很重要的。紧边丝的供给张力优选为相对于紧边丝的细度为0.1～0.7cN/dtex来进行供给。应予说明，“紧边丝的细度”是指紧边丝中所用的各个复丝的细度，“紧边丝的总细度”是将织物分解时，与纬纱一起交织的紧边丝的总细度，在制造步骤中，通常相当于穿过1根综丝的复丝的总细度。例如，紧边丝的总细度为330dtex时，优选的供给张力为33～231cN。紧边丝的供给张力相对于总细度不足0.1cN/dtex时，握持纬纱的力量较弱，因此织造时的布边端部的织造梭口回缩较大，由于织造时的布边部经纱松弛而产生起毛，织造变得困难。紧边丝的供给张力相对于总细度大于0.7cN/dtex时，供给张力过高而发生破边，有时由于底布的边缩而导致品质变差，故不优选。 [0077] 紧边丝优选卷曲率为40%以下的紧边丝。卷曲率表示在15～25℃的常温水中的卷曲的形态复原性。如果紧边丝的卷曲率为40%以上，则在精练、定形加工后，由于地纱与紧边丝的收缩差异，在底布布边部有时发生边缩。优选的卷曲率是2%以上且40%以下。 [0078] 对于本发明的安全气囊底布用的织物，在其制造中，织机可以高速运转，因此优选采用喷射织机进行织造。特别优选喷水织机。喷水织机由于利用高压的压缩水使纬纱运行，因此与喷气织机、剑杆织机相比，纬纱的运行张力倾向于较高，进而由于要求布边部的纬纱握持力提高，因此在高速运转、广宽度的织物的情形，由于追加丝的使用而使得效果变得显著。 [0079] 利用本发明制造的织物用于安全气囊底布时，用喷水织机织造织物之后，为了使其干燥和/或除去附着于原丝的油剂、除去折皱，优选对底布进行精练、定形加工。对于利用本发明得到的安全气囊底布用织物，由于能使本发明的制造方法的效果变得显著，因此织造后的底布宽度优选为160cm以上。应予说明，考虑到织造安全气囊时的裁剪时损失，底布宽度进而优选为180cm以上。底布宽度的上限优选为240cm以下。应予说明，“底布宽度”是指除去布边部之外的织物的本体部的宽度。 [0080] 接着对于本发明中制造安全气囊底布用的织物的方法进行说明。 [0081] 本发明的安全气囊底布用织物的制造方法中，将合成纤维长丝纱用于经纱和纬纱，将基于织物设计的细度的经纱进行整经而供于织机，同样进行纬纱的准备。该经纱和纬纱中所用的合成纤维长丝纱条使用相同的物质，这在底布的品质上、后续步骤方面是优选的。作为织机，使用喷水织机时，减少织造时的经纱起毛的发生、而且比较容易进行高速织造而生产性较高，故优选。 [0082] 用喷水织机进行织造时，优选选择具备约束运行(拘束飛走)的纬纱测长装置。例如，优选使用具备如下装置的喷水织机：利用导纱器旋转(ガイド回転)将1根纬纱(１ピック分の緯糸)卷绕到测长鼓上的装置、或者利用测长装置的鼓轮(drum)旋转和鼓风机的送风将1根纬纱卷绕的装置。主要在喷气织机中使用的自由转鼓式的测长装置，如果1根纬纱运行结束，用锁销进行制动，因而施加于纬纱的张力较大、布边部的织造梭口回缩变大，因此即使使用也在效果方面不足。约束运行是指，利用导纱器旋转或鼓轮旋转、鼓风机的送风将1根纬纱卷绕在测长装置的鼓轮上，该卷绕的纬纱在从测长装置的解舒结束时，发生纬纱制动时的时刻。如果具有约束运行，则与自由转鼓式的没有约束运行的情形相比，布边部的织造梭口回缩减少。 [0083] 作为本发明的安全气囊底布用织物的制造方法，优选将经纱张力调节为50～250cN/根来进行，更优选为100～200cN/根。通过将经纱张力调节到该范围内，可以减少构成织物的复丝的丝束中的单纤维间空隙，因此可以减少透气量。此外，在打纬后，承受上述张力的经纱将纬纱挤压弯曲，从而提高纬向的织物的组织约束力，提高织物的防滑移性，能够抑制因形成作为安全气囊的袋体时的缝制部分的滑移导致的漏气。如果经纱张力较小，则经纱和纬纱在织物中的接触面积无法增加，滑溜抵抗力难以达到所期望的程度，而且使单纤维间空隙减小的效果较小，因而难以得到低透气性。 [0084] 如果经纱张力过大，则经纱由于在综眼的擦过而趋于容易产生起毛。作为将经纱张力调节到上述范围内的具体方法，可列举调节织机的送经速度，还可列举调节打纬速度的方法。经纱张力在织造中实际上是否达到上述范围内，可如下确认：例如织机运转中在经轴和后罗拉的中间，用张力测定器测量每一根经纱上施加的张力。此外，优选的是使经纱开口中的上层纱片张力与下层纱片张力具有差异。 [0085] 作为调节方法，例如有如下方法：将后罗拉高度设置于比通常水平位置例如提高10～30mm的位置等，使得上层纱(上糸)的移动线长(走行線長)与下层纱(下糸)的 移动线长具有差异。此外，作为使上层纱的张力与下层纱的张力具有差异的其它方法，例如还有如下方法：在开口装置采用凸轮传动方式，将上层纱/下层纱的一侧的静止角(dwell angle)设为比另一方大100度以上。将静止角设为较大的一方的张力变大。作为织机的边撑，由于覆盖系数为2000以上，为高密度织物，因此优选使用杆(bar)边撑。覆盖系数为 1700以下时，也可以选择刺环式边撑。如果使用杆边撑，则可以一边握持织口整体、也握持底布的两端部一边进行打纬，因此与刺环式边撑相比，经纱布边部的松弛得到改善。此外，可以减小合成纤维长丝之间的空隙，结果提高低透气量和防滑移性。 [0086] 接着，根据需要，在织造步骤后，实施精练、热定形等加工。特别是在要求低透气量时，可以在底布表面上涂布树脂等、或者贴附薄膜，作为涂层布。使用本发明的安全气囊底布用织物制造的安全气囊是，将上述安全气囊底布用织物缝制成袋状，并且安装有充气机等辅助设备的安全气囊。使用本发明的安全气囊底布用的织物制造的安全气囊可以在下列的安全气囊等中使用：驾驶座用、副驾驶座用以及后座用、侧面用、膝用、顶棚用安全气囊等。特别地适合用作要求较大约束力的驾驶座用、副驾驶座用安全气囊。 [0087] 利用本发明得到的织物，可以通过设计裁剪样板，进行裁剪、缝制而制成袋体，来形成安全气囊。应予说明，经树脂加工的织物的裁剪通常如下进行：将经树脂加工的织物多片叠层，利用刀片进行冲压。此外，非涂层底布的情形，对于利用刀片的冲压裁剪而言，裁片的末端容易解开，因此通常利用激光切刀每次裁剪1片，但是本发明的织物，布边端部附近部分没有松边，因此可以裁剪成如设计那样的形状，也容易缝制。因此，使用本发明的织物得到的安全气囊，作为安全气囊的形态可以是如设计那样，而且可以作成精确的形态，可以提供具有高顶破强度等功能性优异的安全气囊，而且由于松边较小，该织物的废弃损失少,可以最大限度地有效利用织物，因此在成本方面也是有利的。实施例 [0088] 以下基于实施例对本发明的织物及其制造方法进行具体说明。 [0089] 应予说明，本发明的说明中使用的各种物性值，利用以下记载的测定法测得。 [0090] [测定方法] [0091] (1)弧形量 [0092] 在长度方向每隔1m的10点，测定从连接一根纬纱所具有的两端部的直线到沿纬纱的曲线的距离。应予说明，表示该距离的是连接两端部的直线的垂线的长度。如果该值较大，则表示布边端部的回缩较大。 [0093] (2)织物厚度 [0094] 根据JIS L 1096：(1999) 8.5，对于试料不同的5处，使用厚度测定机，在23.5kPa的加压下，为使厚度稳定而等待10秒钟后测定厚度，计算平均值。 [0095] (3)经纱/纬纱的织造密度 [0096] 基于JIS L 1096：(1999) 8.6.1进行测定。将试料放置在平坦的台上，除去不自然的折皱和张力，对于不同的5处，计数2.54cm的区间的经纱和纬纱的根数，计算各自的平均值。 [0097] (4)织物单位面积重量 [0099] (5)拉伸强力 [0100] 按照JIS K 6404－3 6.试验方法B(织物强力试验的条样法，strip method)，对于经向和纬向分别采取5片试验片，从宽度的两侧拆除丝使得宽度为30mm，使用等速牵引强力试验仪，以夹具(つかみ)间隔150mm、拉伸速度200mm/min的条件拉伸试验片直至断裂。测定达到该断裂为止的最大荷重，对于经向和纬向分别计算平均值。 [0101] (6)断裂伸长率 [0102] 按照JIS K 6404－3 6.试验方法B(织物强力试验的条样法)，对于经向和纬向分别采取5片试验片，从宽度的两侧拆除丝使得宽度为30mm，在这些试验片的中央部标记100mm间隔的标线，使用等速牵引强力试验仪，以夹具间隔150mm、拉伸速度200mm/min的条件拉伸试验片直至断裂，读取达到断裂时的标线间的距离，利用下式计算断裂伸长率，对于经向和纬向分别计算平均值； [0103] E＝[(L－100)/100]×100 [0104] 其中，E：断裂伸长率(%)、L：断裂时的标线间的距离(mm)。 [0105] (7)撕破强力 [0106] 基于JIS K 6404－4 6.试验方法B(单舌式撕破强力试验法)，在经向、纬向的两方分别采取5片长边200mm、短边76mm的试验片，在试验片短边的中央与边呈直角切开75mm的切口，使用等速牵引强力试验仪，以夹具间隔75mm、拉伸速度200mm/min的条件撕开试验片直至拉断，测定此时的撕破荷重。利用所得的撕破荷重的图谱记录线，从除去了最初的峰的极大点中按照从大到小的顺序选择3点，取其平均值。最后对于经向和纬向分别计算平均值。 [0107] (8)透气量 [0108] 基于JIS L 1096：1999 8.27.1 A法(弗雷泽型法)，测定在试验差压19.6kPa下试验时的透气量。从试料的不同的5处采取约20cm×20cm的试验片，将试验片装配在口径100mm的圆筒的一端，进行固定，使得从装配处没有漏气，使用调节装置将试验差压调节为 19.6kPa，用流量计计测此时通过试验片的空气量，对于5片试验片计算平均值。 [0109] (9)滑溜抵抗力 [0110] 按照ASTM D6479－02进行测定。 [0111] (10)经纱张力 [0112] 使用日本金井工机(株)制チェックマスター(注册商标)(型式：CM－200FR)，织机运转中在经轴和后罗拉的中央部分，测定在每一根经纱上施加的张力； [0113] 经纱开口中的上层纱的张力/下层纱的张力 [0114] 以经纱为开口的状态使织机停止，在后罗拉与综片(heddle)之间(在后罗拉与综片之间配置有导辊时，是导辊与综片之间)，用张力测定机测定位于上侧的每一根经纱上施加的张力，作为上层纱的张力。同样操作，测定位于下侧的每一根经纱上施加的张力，作为下层纱的张力。 [0115] (11)卷曲率 [0116] 以初始荷重0.088cN/dtex来制作卷绕10次的绞丝(カセ)。将该绞丝拆下来放置24小时。施加相当于0.088cN/dtex的荷重，浸渍于15～25℃的常温水中，测定2分钟后的绞丝长度L0。接着，在水中解除相当于0.088cN/dtex的绞丝，换成相当于0.0018cN/dtex的荷重，测定2分钟后的绞丝长度L1，由下式计算卷曲率； [0117] 卷曲率(%)＝｛(L0－L1)/L0｝×100。 [0118] (12)底布有无发生松边 [0119] 将机织底布在机上展开，将两端部的高度以每1mm (不足1mm的量四舍五入) 进行测定。如下进行评价：将松边高度作为尺寸来判断，评价为如下4个阶段，不足8mm为“优秀”、8mm以上且10mm以下为“良好”、11mm以上且12mm以下为“合格”、13mm以上为“不好”，分别在表1中，“优秀”表示为“◎”、“良好”表示为“○”、“合格”表示为“△”、“不好”表示为“×”。 [0120] 实施例1 [0121] 〔经纱、纬纱〕 [0122] 准备由尼龙6/6形成、具有圆形的截面形状、单纤维细度6.52dtex、长丝数72、总细度470dtex、无捻、强度8.5cN/dtex、伸长率23.5%的合成纤维复丝。 [0123] 〔织造〕 [0124] 将上述的丝作为地纱，用于经纱、纬纱，使用喷水织机，织造织物，条件是筘幅为227cm、覆盖系数2213、织造时的经纱张力为180cN/根、织机转速为800rpm、经纱密度54根/2.54cm、纬纱密度54根/2.54cm。 [0125] 这时，作为插入两布边部的紧边丝，从纸筒管供给，为了管理供给时的张力，使用弹簧垫圈，以左右各4根的构成，从织机后方的经轴附近，将具有卷曲率30%的334dtex、96长丝的聚酯假捻变形丝各2根进行并丝而成为总细度668dtex的丝4根，将该聚酯假捻变形丝各2根顺穿过一个筘隙，进行穿综。 [0126] 紧边丝的供给张力调节为100cN，使得相对于紧边丝的总细度为0.15cN/dtex。 [0127] 作为纱罗丝，使用22dtex的尼龙单丝，从行星装置沿经纱两端部将各2根纱罗丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。附加丝也使用与纱罗丝同样的22dtex的尼龙单丝，沿经纱两端部将各6根附加丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。在打纬部与摩擦辊之间使用杆边撑。筘与织造梭口的接触时刻(接触タイミング)如表1所示。 [0128] 织造中，可将布边部的织口回缩抑制到较小水平。即可知，能够以800rpm制造筘幅200cm以上、覆盖系数2000以上的高密度安全气囊底布，而且布边端部的织造梭口的回缩得到抑制、松边也少，进而紧边(耳締まり)状态也均匀良好。 [0129] 〔热定形〕 [0130] 接着，对于该织物，继而使用拉幅干燥机，在扩幅率(幅入れ率)0%、超喂率0%的尺寸控制下，在180℃实施1分钟的热定形加工。 [0131] 所得的安全气囊用织物，底布的弧形量为8mm，而且底布物性的拉伸强力(经/纬)为766/784N、断裂伸长率(经/纬)为35.5/25.6%、撕破强力(经/纬)为271/268N、2 底布的透气量为95.6L/m 、滑溜抵抗值(经/纬)为329/319N。 [0132] 实施例2 [0133] 〔经纱、纬纱〕 [0134] 使用由尼龙6/6形成、具有圆形的截面形状、单纤维细度6.52dtex、长丝数72根、总细度470dtex、无捻、强度8.5cN/dtex、伸长率23.5%的合成纤维复丝作为经纱和纬纱。 [0135] 〔织造〕 [0136] 将上述的丝用于经纱、纬纱，使用喷水织机，织造织物，条件是筘幅为227cm、覆盖系数2213、织造时的经纱张力为180cN/根、织机转速为800rpm、经纱密度54根/2.54cm、纬纱密度54根/2.54cm。 [0137] 这时，作为插入两布边部的紧边丝，从纸筒管供给，为了管理供给时的张力，使用弹簧垫圈，以左右各4根的构成，从织机后方的经轴附近，将具有卷曲率30%的334dtex、96长丝的聚酯假捻变形丝各2根进行并丝而成为总细度668dtex的丝，将该聚酯假捻变形丝各2根顺穿过一个筘隙，进行穿综。紧边丝的供给张力调节为100cN，使得相对于紧边丝的总细度为0.15cN/dtex。 [0138] 作为纱罗丝，使用33dtex的复丝，从行星装置沿经纱两端部将各2根纱罗丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。附加丝也使用33dtex的复丝，沿经纱两端部将各6根附加丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。 [0139] 在打纬部与摩擦辊之间使用杆边撑。筘与织造梭口的接触时刻如表1所示。因为能够将布边部的织口回缩抑制为较小水平，因此可知能够以800rpm织造以往不能织造的筘幅200cm以上、覆盖系数2000以上的高密度安全气囊底布，而且布边端部的织造梭口的回缩得到抑制、松边也少。作为紧边状态，观察到微小的解开，但这是在实用上没有问题的水平。 [0140] 〔热定形〕 [0141] 接着，在与实施例1同样的条件下实施热定形加工。 [0142] 所得的安全气囊用织物，底布的弧形量为8mm，而且底布物性的拉伸强力(经/纬)为753/771N、断裂伸长率(经/纬)为34.4/24.1%、撕破强力(经/纬)为260/255N、2 底布的透气量为88.3L/m 、滑溜抵抗值(经/纬)为338/331N，具有良好的物性。 [0143] 实施例3 [0144] 〔经纱、纬纱〕 [0145] 使用由尼龙6/6形成、具有圆形的截面形状、单纤维细度3.45dtex、长丝数136根、总细度470dtex、无捻、强度8.6cN/dtex、伸长率24.7%的合成纤维复丝作为经纱和纬纱。 [0146] 〔织造〕 [0147] 将上述的丝用于经纱、纬纱，使用喷水织机，织造织物，条件是筘幅为227cm、覆盖系数2213、织造时的经纱张力为180cN/根、织机转速为800rpm、经纱密度54根/2.54cm、纬纱密度54根/2.54cm。 [0148] 这时，作为插入两布边部的紧边丝，从纸筒管供给，为了管理供给时的张力，使用弹簧垫圈，以左右各4根的构成，从织机后方的经轴附近，将具有卷曲率30%的334dtex、96长丝的聚酯假捻变形丝各2根进行并丝而成为总细度668dtex的丝，将该聚酯假捻变形丝各2根顺穿过一个筘隙，进行穿综。紧边丝的供给张力调节为100cN，使得相对于紧边丝的总细度为0.15cN/dtex。 [0149] 作为纱罗丝，使用22dtex的尼龙单丝，从行星装置沿经纱两端部将各2根纱罗丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。附加丝也使用22dtex的尼龙单丝，沿经纱两端部将各6根附加丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。 [0150] 在打纬部与摩擦辊之间使用杆边撑。筘与织造梭口的接触时刻如表1所示。因为能够将布边部的织口回缩抑制为较小水平，因此可知能够以800rpm织造以往不能织造的筘幅200cm以上、覆盖系数2000以上的高密度安全气囊底布，而且布边端部的织造梭口的回缩得到抑制、松边也少，紧边状态也均匀良好。 [0151] 〔热定形〕 [0152] 在与实施例1同样的条件下实施热定形加工。 [0153] 所得的安全气囊用织物，底布的弧形量为8mm，而且底布物性的拉伸强力(经/纬)为744/773N、断裂伸长率(经/纬)为34.8/24.7%、撕破强力(经/纬)为266/257N、2 底布的透气量为89.7L/m 、滑溜抵抗值(经/纬)为342/327N，具有良好的物性。 [0154] 实施例4 [0155] 〔经纱、纬纱〕 [0156] 使用由尼龙6/6形成、具有圆形的截面形状、单纤维细度2.57dtex、长丝数136根、总细度350dtex、无捻、强度8.5cN/dtex、伸长率23.5%的合成纤维复丝作为经纱和纬纱。 [0157] 〔织造〕 [0158] 将上述的丝用于经纱、纬纱，使用喷水织机，织造织物，条件是筘幅为227cm、覆盖系数2245、织造时的经纱张力为130cN/根、织机转速为800rpm、经纱密度59根/2.54cm、纬纱密度59根/2.54cm。 [0159] 这时，作为插入两布边部的紧边丝，从纸筒管供给，为了管理供给时的张力，使用弹簧垫圈，以左右各4根的构成，从织机后方的经轴附近，将具有卷曲率2.5%的334dtex、96长丝的聚酯假捻变形丝各2根进行并丝而成为总细度668dtex的丝，将该聚酯假捻变形丝各2根顺穿过一个筘隙，进行穿综。紧边丝的供给张力调节为100cN，使得相对于紧边丝的总细度为0.15cN/dtex。 [0160] 作为纱罗丝，使用22dtex的尼龙单丝，从行星装置沿经纱两端部将各2根纱罗丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。附加丝也使用22dtex的尼龙单丝，沿经纱两端部将各6根附加丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。 [0161] 在打纬部与摩擦辊之间使用杆边撑。筘与织造梭口的接触时刻如表1所示。因为能够将布边部的织口回缩抑制为较小水平，因此可知能够以800rpm织造以往不能织造的筘幅200cm以上、覆盖系数2000以上的高密度安全气囊底布，而且布边端部的织造梭口的回缩得到抑制、松边也少，紧边状态也均匀良好。 [0162] 〔热定形〕 [0163] 接着，对于该织物，继而使用拉幅干燥机，在扩幅率0%、超喂率0%的尺寸控制下，在180℃实施1分钟的热定形加工。所得的安全气囊用织物，底布的弧形量为10mm、并且底布物性的拉伸强力(经/纬)为710/721N、断裂伸长率(经/纬)为36.4/27.8%、撕破强2 力(经/纬)为228/231N、底布的透气量为96.9L/m 、滑溜抵抗值(经/纬)为287/272N，具有良好的物性。 [0164] 比较例1 [0165] 〔经纱、纬纱〕 [0166] 使用与实施例1中所用的同样的物质作为经纱、纬纱。 [0167] 〔织造〕 [0168] 将上述的丝用于经纱、纬纱，织机条件与实施例1同样，作为纱罗丝，使用22dtex的尼龙单丝，从行星装置沿经纱两端部将各2根纱罗丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。附加丝也使用22dtex的尼龙单丝，沿经纱两端部将各6根附加丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。 [0169] 不使用紧边丝。织造时的布边部经纱松弛，发生起毛，不能织造。 [0170] 比较例2 [0171] 〔经纱、纬纱〕 [0172] 使用与实施例1中所用的同样的物质作为经纱、纬纱。 [0173] 〔织造〕 [0174] 经纱的织造密度为54根/2.54cm、纬纱的织造密度为54根/2.54cm、作为织机使用喷水织机，以筘幅为227cm、覆盖系数2213、织造时的经纱张力为180cN/根、织机转速为800rpm进行织造。 [0175] 这时，作为插入两布边部的紧边丝，从纸筒管供给，为了管理供给时的张力，使用弹簧垫圈，以左右各4根的构成，从织机后方的经轴附近，将具有卷曲率2.5%的167dtex、48长丝的聚酯假捻变形丝各2根进行并丝而成为总细度334dtex的丝，将该聚酯假捻变形丝各2根顺穿过一个筘隙，进行穿综。紧边丝的供给张力调节为100cN，使得相对于紧边丝的总细度为0.3cN/dtex。 [0176] 作为纱罗丝，使用22dtex的尼龙单丝，从行星装置沿经纱两端部将各2根纱罗丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。附加丝也使用22dtex的尼龙单丝，沿经纱两端部将各6根附加丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。 [0177] 在打纬部与摩擦辊之间使用杆边撑。发现布边部的经纱松弛，因此在织造中发生起毛，无法以800rpm织造筘幅200cm以上、覆盖系数2000以上的高密度安全气囊底布。 [0178] 〔热定形〕 [0179] 接着，对该织物实施与实施例1同样的热定形加工。 [0180] 所得的安全气囊用织物，底布的弧形量为12mm，而且布边部与中央部的透气量差异较大，因而织物透气量未达到目标值，进而织口的织造梭口回缩较大，因此底布的松边也较大，所以无法用作安全气囊底布。 [0181] 比较例3 [0182] 〔经纱、纬纱〕 [0183] 将与实施例1中所用的同样的物质作为经纱、纬纱。 [0184] 〔织造〕 [0185] 使用上述经纱、纬纱，以经纱的织造密度为54根/2.54cm、纬纱的织造密度为54根/2.54cm、筘幅为140cm、织机转速800rpm、经纱张力为180cN/根的条件进行织造。作为纱罗丝，使用22dtex的尼龙单丝，从行星装置沿经纱两端部将各2根纱罗丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。附加丝也使用22dtex的尼龙单丝，沿经纱两端部将各6根附加丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。 [0186] 采用不使用插入布边部的紧边丝的构成，筘与织造梭口的接触时刻如表1所示。由于筘幅为140cm这样的较窄值，因此不使用插入布边部的紧边丝也能进行织造，但是布边部的回缩和松边较大。 [0187] 〔热定形〕 [0188] 接着，对该织物实施与实施例1同样的热定形加工。 [0189] 所得的安全气囊用织物，筘幅狭窄，纬纱的运行张力较低，因此喷射纬纱的喷嘴侧的筘与布边部的织造梭口的接触角度也达到目标的325度，因此底布的弧形量达到13mm。对于底布物性，拉伸强力(经/纬)为801/827N、断裂伸长率(经/纬)为35.3/26.2%、 2 撕破强力(经/纬)为281/277N、底布的透气量为86.4L/m 、滑溜抵抗值(经/纬)为 363/343N，也满足全部的目标值，但是筘幅(筬入れ幅)为140cm这样的较窄值，因此底布的生产量较差。 [0190] 比较例4 [0191] 〔经纱、纬纱〕 [0192] 将与实施例1中所用的同样的物质作为经纱、纬纱。 [0193] 〔织造〕 [0194] 使用上述经纱、纬纱，以经纱的织造密度为54根/2.54cm、纬纱的织造密度为54根/2.54cm、筘幅为227cm、织机转速600rpm、经纱张力为180cN/根的条件进行织造。作为纱罗丝，使用22dtex的尼龙单丝，从行星装置沿经纱两端部将各2根纱罗丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。附加丝也使用22dtex的尼龙单丝，沿经纱两端部将各6根附加丝穿过位于经纱端部的综丝、筘。 [0195] 采用不使用从经轴附近插入布边部的紧边丝的构成，筘与织造梭口的接触时刻如表1所示。由于织机转速为600rpm这样的较慢值，因此不使用插入布边部的紧边丝也能进行织造，但是布边部的回缩和松边较大。 [0196] 〔热定形〕 [0197] 接着，对该织物实施与实施例1同样的热定形加工。 [0198] 所得的安全气囊用织物，由于织机转速较慢，纬纱的运行张力较低，因此喷射纬纱的喷嘴侧的筘与布边部的织造梭口的接触角度也达到目标的328度，底布的弧形量达到14mm。对于底布物性，拉伸强力(经/纬)为724/756N、断裂伸长率(经/纬)为2 32.1/24.4%、撕破强力(经/纬)为274/261N、底布的透气量为99.7L/m 、滑溜抵抗值(经/纬)为334/296N，满足全部的目标值，但是织机转速慢，因此底布的生产量较差。 [0199] 将以上的实施例、比较例的各结果汇总示于表1、表2。 [0200] [表1] [0201] [0202] [表2] |
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