[0001] 本发明涉及作为交通工具的碰撞时乘客保护装置即气囊装置的袋体而使用的气囊，进一步详细而言，涉及用于得到高速展开且高耐压性的气囊的气囊用布帛。

[0002] 为了在汽车等交通工具的碰撞事故中缓和向人体的冲击，进行了向交通工具中安装气囊。作为在碰撞时利用气体发生膨胀、吸收缓和向人体的冲击的气囊，除了驾驶席用和副驾驶席用气囊之外，气帘、侧气囊、膝部气囊、后气囊等向车辆中的安装不断实用化以便保护乘客。进而，为了保护行人，也提出了以在车辆客舱外侧发生膨胀的方式安装的气囊。

[0003] 对于为了在侧部碰撞中保护人体头部而自车门上部的车顶展开膨胀的气帘、为了保护胸部、腰部而自座位展开膨胀的侧面碰撞气囊等而言，车辆的侧壁与人体的距离短，需要高速展开而挡住人体。另外，行人保护用的气囊覆盖宽大的区域，即使如此也需要以高速展开来应对碰撞。

[0004] 这些气囊在平时较小地折叠而收纳。传感器检测事故的冲击，气囊展开膨胀时，利用气体发生器所产生的气体一边推开折叠，一边压破车顶部的饰板盖的嵌入部、座位的缝合部等的收纳位置而使气囊飞出，充分膨胀，于是挡住人体。

[0005] 对于进一步要求高速展开的气囊而言，为了制成安全性更高的气囊，需要提高袋体的耐压性。所以，出现了在比以往更高的高压条件下抑制透气度的需要。进而，为了长期维持性能，需要抑制经热后的高压透气度。

[0006] 关于透气度的抑制，有在布帛上设置树脂覆膜的方法，为了高速展开，无树脂覆膜的轻量的布帛是有利的。

[0007] 例如，下述专利文献1中公开了：在包含105℃下100小时的高温以及冷温和高湿2
度的老化循环处理后，500Pa压差下的透气度也为120L/dm·分钟以下，老化循环处理后的透气度变化为15％以下的气囊用织物，作为该织物的制法，公开了：在60～140℃的温水中进行收缩处理，在150℃以下的温度下进行拉幅干燥后，缓慢冷却，并且以低张力卷取。

[0008] 下述专利文献2中公开了：利用在热水收缩后进行多级升温干燥的织物加工工2
序，在120℃下400小时的高温处理后，500Pa压差下的透气度也为120L/dm·分钟以下的织物。另外，下述专利文献3中公开了：对使用了单丝纤度为1～2dtex的复丝的织物进行
2
高温定型，在120℃下400小时的高温处理后，19.6kPa压差下的透气度也为0.50L/cm/分钟以下，且处理前后的变化率为150％以下的织物。但是，没有示出气囊展开时暴露于高压条件下的透气度、热经时后的高压透气度。另外，没有示出气囊在被折叠并紧实地收纳的状态下热经时后的高压透气度。

[0009] 现有技术文献

[0010] 专利文献

[0011] 专利文献1：日本特开平5-195419号公报

[0012] 专利文献2：日本特开2002-146646号公报

[0013] 专利文献3：日本特开2010-111958号公报

[0014] 发明要解决的问题

[0015] 本发明的目的是提供在以高速进行高压展开时维持作为气囊的低透气度、进而在热经时后也能维持低透气度的气囊用布帛以及使用其的气囊。

[0016] 用于解决问题的方案

[0017] 本发明人反复进行深入研究，结果发现，通过设为构成布帛的经纬的织纱(weaving yarn)互相接触的接触部分较多的布帛结构，从而抑制高压下的透气度，进而还抑制热经时后的高压透气度，由此完成了本发明。

[0018] 即，本发明提供以下的气囊用布帛。

[0019] (1)一种气囊用布帛，其特征在于，其为包含合成纤维的布帛，在布帛的截面中经纱与纬纱接触的交接部的接触角度在经纱方向和纬纱方向上分别为80°以上。

[0020] (2)根据上述1项所述的气囊用布帛，其特征在于，经纱与纬纱接触的交接部的曲率半径在经纱方向和纬纱方向上分别为400μm以下。

[0021] (3)根据上述1或2项所述的气囊用布帛，其特征在于，合成纤维包含实质上为圆截面的合成纤维单丝。

[0022] (4)根据上述1～3项中任一项所述的气囊用布帛，其特征在于，布帛为平纹织物。

[0023] (5)根据上述1～4项中任一项所述的气囊用布帛，其特征在于，构成布帛的合成纤维的纤度为300～720dtex。

[0024] (6)根据上述5项所述的气囊用布帛，其特征在于，构成布帛的合成纤维的纤度为380～550dtex，其单丝纤度超过2dtex且低于8dtex。

[0025] (7)根据上述1～6项中任一项所述的气囊用布帛，其特征在于，将布帛在140℃下热处理100小时后的透气度增加为6倍以下。

[0026] (8)根据上述1～7项中任一项所述的气囊用布帛，其特征在于，布帛含有0.03～0.3重量％的环己烷提取油分。

[0027] (9)根据上述1～8项中任一项所述的气囊用布帛，其特征在于，布帛在120℃下的尺寸稳定性为±4％以内。

[0028] (10)根据上述1～9项中任一项所述的气囊用布帛，其特征在于，其印有条形码。

[0029] (11)根据上述1～10项中任一项所述的气囊用布帛，其特征在于，合成纤维的交织数为5～30次/m。

[0030] (12)一种气囊，其使用了上述1～11项中任一项所述的气囊用布帛。

[0031] (13)根据上述12项所述的气囊，其不具有树脂涂层。

[0032] (14)一种气囊用布帛的制造方法，其特征在于，其为包含合成纤维的布帛的制造方法，其包括：1)以高张力用喷水织机织造经纱；2)接着，实施80℃以下的水洗处理工序，或不实施水洗工序；3)接着，在120℃以下的温度下干燥；4)接着，进行轧光加工。

[0033] 发明的效果

[0034] 本发明的布帛是在高压下透气度低、热经时后在高压下透气度也低的布帛，因此对于要求高压展开的气囊，能够提供轻量且高速展开优异的气囊。进而，能够提供用于标示产品的喷墨印刷清晰的气囊。附图说明

[0035] 图1为示出本发明的布帛截面中的织纱的弯曲形态的图，为说明外切圆曲率半径和接触角度的图。

[0036] 图2为示出使合成纤维漂浮在交织测定用水浴槽中的状态的图。

[0037] 图3为示出在布帛上制造折痕的装置的图。

[0038] 以下，具体说明本发明。

[0039] 构成布帛的经纬的织纱弯曲并相互接触，但沿布帛的织纱的中心线切断时，弯曲的纬纱的长度方向截面与经纱的横截面接触，或者弯曲的经纱的长度方向截面与纬纱的横截面接触，能够观察经纱纬纱相互的交接部即接触线部分达到最长的切断面。图1为沿经纱的中心线切断而得到的图，图中1为弯曲的经纱的长度方向截面，2为与经纱交接的纬纱的横截面。经纱纬纱相互的交接部即接触线部分在图中用弧ACB表示，A和B为接触线部分的两端，C为接触线部分的中央部。本发明中，由该接触线部分的两端和中央部的3点求出外切圆3，将交接部作为接触圆弧，将外切圆3中的接触圆弧ACB的中心角θ作为经纱与纬纱接触的交接部的接触角度。

[0040] 接触角度大时，成为经纬纱相互咬入的形状。逐渐提高织物密度时，织纱开始紧密啮合，接触角度暂时上升，但进一步提高织物密度而使布面覆盖系数逐渐达到2000左右以上时，低负荷的静态透气度降低，另一方面，织纱彼此混合，变得自布帛的中心平面向外侧偏移，接触角下降。然而发现，通过将接触角度设为80°以上，即使布帛在瞬时暴露于100kPa的高压而受到动态拉伸变形力，透气度也受到抑制。进而，即使在能促进合成纤维热变形的140℃下的100小时热处理后，也维持了布帛的织纱形态，抑制了透气度。另外，即使布帛被折叠，在折痕部由织物组织偏移导致的透气度增加也受到抑制，在进行热处理后也抑制了透气度增加。另一方面，接触角度从布帛的柔软性出发优选为150°以下。进而，从撕裂强度等机械特性出发优选为120°以下。

[0041] 另外，交接部的接触角度优选在布帛的表背实质上为同等。接触角度的表背之比优选超过0.95且低于1.05。

[0042] 本发明中，经纱与纬纱接触的交接部的曲率半径是指，在图1中上述布帛截面的织纱的接触圆弧的外切圆3的曲率半径r。交接部的曲率半径优选为200～400μm。交接部的曲率半径为400μm以下时，织纱的相互接触大，接触角度大。进一步优选为380μm以下。交接部的曲率半径为200μm以上时，接触角不会过大，不易产生机械特性的不良情况。

[0043] 另外，交接部的曲率半径优选在布帛的表背实质上为同等。交接部的曲率半径的表背之比优选超过0.95且低于1.05。

[0044] 本发明的气囊用布帛中，构成布帛的合成纤维为包含热塑性树脂的纤维，可以选自聚酰胺系纤维、聚酯系纤维等。

[0045] 作为构成布帛的聚酰胺系纤维，可列举出包含聚酰胺6、聚酰胺6·6、聚酰胺11、聚酰胺12、聚酰胺6·10、聚酰胺6·12、聚酰胺4·6、它们的共聚物以及它们的混合物的树脂的纤维。特别是作为聚酰胺6·6纤维，优选为主要包含聚己二酰己二胺树脂的纤维。聚己二酰己二胺树脂是指由100％的1,6-己二胺和己二酸构成的熔点为250℃以上的聚酰胺树脂，本发明中使用的包含聚酰胺6·6树脂的纤维也可以为包含在树脂的熔点不会低于250℃的范围内使聚己二酰己二胺与聚酰胺6、聚酰胺6·I、聚酰胺6·10、聚酰胺6·T等共聚或共混而成的树脂的纤维。

[0046] 作为聚酯系纤维，可列举出包含通过公知的方法将羧酸和/或其衍生物与二醇缩聚而成的树脂、含羟基羧酸的树脂、或者进一步将它们共聚或共混而成的树脂的纤维。作为构成聚酯系纤维的羧酸成分，可列举出对苯二甲酸、间苯二甲酸和2,6-萘二羧酸等芳香族二羧酸、草酸、琥珀酸、马来酸和富马酸等脂肪族二羧酸、1,4-环己烷二羧酸等环状脂肪族二羧酸等。作为二醇，可列举出乙二醇、1,2-丙二醇、1,3-丙二醇、1,3-丁二醇、三甲氧基二醇以及二乙二醇等脂肪族二醇、氢醌、间苯二酚以及双酚A等二元酚类。作为羟基羧酸，可列举出对羟基苯甲酸等芳香族羟基羧酸等。作为上述聚酯系纤维的具体例，可列举出聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维、聚对苯二甲酸丁二醇酯纤维、聚对苯二甲酸1,3-丙二醇酯纤维、聚对苯二甲酸亚环已基二亚甲酯纤维、聚萘二甲酸乙二醇酯纤维、聚萘二甲酸丁二醇酯纤维、聚间苯二甲酸乙二醇酯-聚对苯二甲酸乙二醇酯共聚纤维、聚间苯二甲酸丁二醇酯-聚对苯二甲酸丁二醇酯共聚纤维、聚间苯二甲酸亚环已基二亚甲酯-聚对苯二甲酸亚环已基二亚甲酯共聚纤维等。从强度和耐热性的观点出发，优选聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维、聚对苯二甲酸丁二醇酯纤维、聚对苯二甲酸1,3-丙二醇酯纤维、聚对苯二甲酸亚环已基二亚甲酯纤维以及聚萘二甲酸乙二醇酯纤维，进一步优选聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维、聚对苯二甲酸丁二醇酯纤维、聚对苯二甲酸1,3-丙二醇酯纤维以及聚萘二甲酸乙二醇酯纤维。特别优选聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维，从强度和耐热性的观点出发，优选为在分子链中含有90摩尔％以上、优选含有95摩尔％以上对苯二甲酸乙二醇酯重复单元的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维。上述聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维也可以以低于10摩尔％、优选低于5摩尔％的比率包含其他共聚成分。作为这种共聚成分，例如可列举出间苯二甲酸、2,6-萘二羧酸、2,5-萘二羧酸、2,7-萘二羧酸、1,5-萘二羧酸、己二酸、对羟基苯甲酸、二乙二醇、丙二醇、
1,4-丁二醇、偏苯三酸、季戊四醇等。

[0047] 需要说明的是，本发明的布帛中使用的合成纤维中，也可以为了改善原丝的制造工序、加工工序中的生产率或特性而包含通常所使用的各种添加剂。例如可以含有热稳定剂、抗氧化剂、光稳定剂、平滑剂、抗静电剂、增塑剂、阻燃剂等。

[0048] 关于本发明的布帛中使用的合成纤维，为了能够以在整经时不上浆的方式进行高8
密度织造，由长丝断裂造成的毛刺在每10m中为100个以下是优选的。

[0049] 本发明的布帛中使用的合成纤维优选以实质上无捻的状态使用。实质上无捻是指，不刻意加捻地使用，没有观察到超过自原丝筒取出丝时产生的少于10个/m的倒筒捻(rewinding twist)的捻度。通过以无捻的状态使用合成纤维，从而变得容易在织机上控制制成高密度织物时的经纬纱的咬入形态。

[0050] 另外，本发明的布帛中使用的合成纤维为复丝，空气交织为5～30次/m是优选的。空气交织为5次/m以上时，变得能够无浆地高密度织造。另一方面，空气交织为30次/m以下时，在织造时适度地解除交织，制成织物时的经纬的织纱的啮合良好，有助于减小织物截面的经纬织纱的交接部的外切圆的接触角。另外，由于热处理后的织纱的啮合形态维持也良好，因此有助于维持热处理后的透气度抑制。合成纤维的空气交织更优选为10～25次/m。

[0051] 另外，本发明的布帛中使用的合成纤维优选其沸水收缩率为3.0～12.0％。布帛中使用的合成纤维的沸水收缩率为3.0％以上时，利用合成纤维的收缩力将布帛的经纬的织纱的啮合形态热固定，有助于维持热处理后的透气度抑制。沸水收缩率为12.0％以下时，能够稳定地进行热加工工序。合成纤维的沸水收缩率更优选为3.5～10.5％。进一步优选为6.5～10.0％。

[0052] 构成布帛的合成纤维的纤度优选为300～720dtex、更优选为380～550dtex。另外，构成布帛的合成纤维为包含多个单丝的复丝纤维，单丝的纤度优选超过2dtex且低于8dtex。更优选超过2.5dtex且为4.5dtex以下。单丝纤度小至低于8dtex时，接触角度大，变得容易采取织纱彼此咬合的形态。另外，单丝纤度小至低于8dtex时，喷墨的保液性良好，不易发生渗出，喷墨印刷更清晰。另一方面，单丝纤度超过2dtex时，不会在加工工序中遭受长丝损伤，不会损害布帛的机械特性。另外，轧光加工等精加工后的处理中，容易维持布帛的表面形态即平滑性。单丝的截面形状优选实质上为圆截面。单丝截面形状越为扁平状，越难以抑制布帛的动态的高压透气度。实质上为圆截面是指，截面为圆形状而非扁平、无规则形状，例如，截面的长轴长度与短轴长度之比即长宽比优选为1.0～1.2。另外，单丝的截面形状优选为实心。单丝的截面形状为中空时，高密度织物中单丝截面被压坏而成为实质扁平形状，因此难以抑制布帛的动态的高压透气度。轧光加工优选对双面进行。

[0053] 布帛的布面覆盖系数优选为2000～2600。布面覆盖系数CF由以下的计算得到。

[0054] CF＝(√经纱纤度(dtex))×经纱密度(条/2.54cm)+(√纬纱纤度(dtex))×纬纱密度(条/2.54cm)

[0055] 此处，经纱纤度和纬纱纤度分别为构成布帛的合成纤维的纤度。

[0056] 布面覆盖系数为平面上的纤维的填充程度，为2000以上时，抑制了静态透气度。布面覆盖系数为2600以下时，能够避免织造工序中的困难。

[0057] 关于布帛的织物组织，基本上经纬均为同一纤维且由单一纤维形成的平纹织物是优选的。为了得到高密度的平纹织物，也可以以经纬均为2条的方平组织(mat weave)进行织造而得到平纹织物。

[0058] 动态高压透气度是指，使用自高压气罐瞬时开放阀门使向试样施加的施加压力瞬时变化而测量透气度的、依据ASTM D6476的TEXTEST公司的FX3350在100kPa时刻的透气度。动态高压透气度为1200mm/s以下、且尽可能地检测不到透气是优选的。

[0059] 另外，布帛在140℃下100小时的热风烘箱处理后的动态高压透气度优选为1500mm/s以下、进一步优选为1200mm/s以下，透气度尽可能地小，进而无法检测到透气是优选的。将热处理后的透气度与热处理前的透气度相比较而求出热处理后透气度比时，优选为热处理前的1倍～6倍、更优选为4.5倍以下、进一步优选为4倍以下、更进一步优选为3倍以下。

[0060] 进而，关于带有折痕的布帛的透气度，在140℃下400小时的热风烘箱处理后的动态高压透气度的增加分量优选为1000mm/s以下。更优选为500mm/s以下。

[0061] 关于本发明的气囊用布帛，用环己烷提取的油分相对于基布重量优选为0.03重量％～0.3重量％。更优选为0.03～0.2重量％。进一步优选为0.05～0.15重量％。环己烷提取油分为0.03重量％以上时，使织纱纤维的表面为低摩擦，能够防止布帛的撕裂强度的降低。因此，能够提高气囊的耐破袋性。另外，利用保留单丝间的喷墨液滴的效果，也有助于喷墨中的印刷质量清晰化。另一方面，通过设为0.3重量％以下，从而防止构成纱的跳纱，能够避免气囊的展开气体泄漏、或热气体集中通过所导致的破袋。为了使所提取的油分为0.03重量％以上且0.3重量％以下，可以将源自织纱的制造工序的纺纱油分、织纱的经纱整经工序中的整经油分在制作布帛的喷水织机工序中进行脱油，或者适当选择织造后的精炼工序中的条件，或者对织物赋予油分作为精加工。优选的是，利用喷水织机工序的水流将纺纱油分、整经油分减少至适宜的油分量，省略另行的精炼工序。

[0062] 本发明的布帛中，在120℃下放置30分钟后的织物经向和纬向的收缩率成为尺寸稳定性的指标，优选为±4％以内。更优选为±2％以内、进一步优选为±1％以内。本发明的布帛的高分子结构被热固定。

[0063] 构成本发明的布帛的织纱的沸水收缩率优选为-3.5～4.0％。更优选为-2.5～3.5％。构成布帛的织纱的沸水收缩率为4.0％以下时，有助于热后的尺寸稳定性。另一方面，呈现构成布帛的织纱的沸水收缩率通常表现出-3.5％以上的值的收缩状态。

[0064] 本发明的布帛的单舌的撕裂强度优选为120N以上。撕裂强度为120N以上时，可用于通用负荷下的气囊。进而，撕裂强度为150N以上时，可耐受气囊高压展开的破袋。

[0065] 包含合成纤维的织纱优选不进行上浆地送至整经工序，经过轴经整经后，作为经纱用而重绕成整经轴。另外，一部分作为纬纱被供给、织造。

[0066] 在织机上制作织纱充分啮合而成的弯曲形态是重要的，会提高接触角度。织纱充分啮合而成的弯曲形态通过首先将经纱张力设定得较高、制作有效的叩解条件而形成。经纱张力优选设为0.20～0.65cN/dtex。经纱张力为0.20cN/dtex以上时，接触角度变大。另一方面，经纱张力为0.65cN/dtex以下时，不会遇到经纱断裂等织造障碍。更优选为0.25～0.55cN/dtex。经纱张力可以测量整经轴与后辊(张紧辊)间的经纱张力来调整。应当在其以后的工序中维持通过织造而形成的织纱的弯曲形态，不使接触角度降低。织机可以使用喷水织机、喷气织机、剑杆织机等。其中，使用喷水织机时，能够在不进行后续精炼工序的条件下将油分附着量控制得较少，是优选的。

[0067] 精炼工序中，织造工序中形成的织纱充分啮合而成的弯曲形态具有因温水中的合成纤维的收缩作用而被解除的倾向，因此需要注意。应当优选在80℃以下、进一步优选在60℃以下的温度下，保持着拉幅状态，使用不施加揉捏等刺激的精炼方法。最优选的是省略精炼工序。

[0068] 干燥工序中也需要注意不要解除织造工序中形成的织纱充分啮合而成的形态。需要避免大幅表现出合成纤维的收缩。优选在110℃以下、进一步优选在80℃以下进行干燥处理。

[0069] 接着，所谓热定型加工的情况下，与热轧光加工相比，在厚度方向上限制布帛的压力不发挥作用，织纱充分啮合而成的弯曲形态有被解除的倾向，因此，不经过热定型处理，或者止于140℃以下、进一步优选为120℃以下的低温热定型处理是优选的。

[0070] 织造工序中形成的织纱充分啮合而成的弯曲形态下，利用热和压力增强固定经纬纱的交接部的接触角度大的织纱结构。换言之，利用能够较大地维持增强织造工序中形成的交接部的接触角度、固定为热稳定的结构的热处理工序进行精加工是优选的。

[0071] 即，布帛优选利用热轧光加工进行精加工。不进行热定型处理，或者止于140℃以下、进一步优选为120℃以下的低温热定型处理，然后进行轧光加工是优选的。直至前阶段为止的工序中，使由例如精炼工序等造成的温水收缩几乎不发生，对于纤维高分子结构中残留应变的分量、利用该热轧光加工进行高分子结构固定。基于轧光辊的加热温度为纤维材料的软化点温度附近以上，可以通过与施加压力的组合来确定，但可以在40～250℃中适当选择。为了进行布帛构成纤维的高分子结构固定，加热温度优选为120℃以上。另一方面，为了不使构成纤维的单丝截面清楚地变形而撕裂强度等机械特性大幅降低，加热温度优选为220℃以下。更优选加热温度为150～200℃。加工压力以线压力计优选为100～3000N/cm。加工线压力为100N/cm以上时，有助于布帛织纱的交接部的接触角大的结构，加工线压力为3000N/cm以下时，能够防止构成纤维的单丝截面变形而撕裂强度等机械特性大幅降低。更优选为300～1500N/cm。加工速度可以适当选择，但优选为1～30m/分钟。将加工速度设为1m/分钟以上时，变得容易防止在辊前后无压缩作用的状态下的热效应、即布帛织纱的结构松弛且交接部的接触角变小。另一方面，将加工速度设为30m/分钟以下时，容易得到充分的热压缩效果，此外，容易进行避免了机器故障等质量异常的均匀加工。另外，也可以经数次反复经过热轧光加工。加热辊仅位于布帛的单侧的工序的情况下，分别在表背两面逐次进行热轧光加工也是优选的。作为轧光辊，辊表面优选为平坦面，可以适当选择粗糙度。关于布帛的表面，在不会形成镜面且明显的光泽的范围内适度地改良粗糙度是较好的。另外，辊表面的原材料可以适当选择金属、陶瓷、纸、弹性体、塑料等，也可以为组合的辊。热轧光加工中，效果受到布帛水分的影响，因此适当控制布帛水分是较好的。
进而，轧光精加工通过布帛表面的平滑化而在对布帛进行用于产品标识的喷墨印刷时有助于使印刷质量清晰。

[0072] 本发明的布帛适合不进行树脂加工而直接裁切缝制，应用于气囊。另一方面，本发明的布帛也可以覆盖树脂、弹性体制成气囊用的基布来使用。

[0073] 可以将包含本发明的布帛的缝制气囊整合而制成气囊组件、气囊装置来使用。

[0074] 实施例

[0075] 接着，利用实施例和参考例说明本发明，但本发明不仅限定于这些实施例。首先，关于本说明书中使用的测定方法和评价方法进行说明。

[0076] (1)合成纤维的交织数(次/m)：关于合成纤维的交织数，使用交织测定用的水浴槽，使合成纤维漂浮在水面上，观测单丝束的状态来进行。水浴槽为长度1.0m、宽度20cm、高度(水深)15cm的尺寸，自供给口被供给的水自槽中溢流从而进行排水。即，经常以约500cc/分钟的流量供给新水，从而更新测定槽内的水。通过该水浸法，计数如图2所示在水面上铺展的单丝束的交织部a的数量。将该测定重复10次，求出平均值。

[0077] (2)沸水收缩率(％)：关于合成纤维的沸水收缩率，依照JIS L1013：2010的8.18.1a)法求出5次测定的平均值。关于织纱(织物构成纱)的沸水收缩率，沸水处理按照JIS 1013：2010的8.18.1b)法，求出5次测定的平均值。此时，根据JIS L1096的附件G和GA，对于自织物拆解的构成纱进行长度测量。

[0078] (3)布帛试样的准备：调整为JIS L0105：2006的标准状态，供给于各种测定和评价。

[0079] (4)织物密度(条/2.54cm)：利用JIS L1096：20108.6.1b)B法，根据附件FA进行测量。

[0080] (5)合成纤维的纤度(dtex)：利用JIS L1096：20108.9.1.1a)2)B法根据附件H的(方法B)进行测量。

[0081] (6)接触角(度)、曲率半径(μm)：沿着布帛的织纱中心线，切出经向截面和纬向截面，拍摄35倍的电子显微镜照片。如图1所示，由织纱的经纬纱交接的部分的两端A和B、以及中心点C的3点描绘外切圆3，求出交接部的圆弧ACB的中心角θ和外切圆的半径r。关于外切圆3，针对布帛试样的上表面和下表面，分别任意地描绘10点，求出中心角θ和半径r，取平均。

[0082] (7)撕裂强度(N)：通过JIS L1096：20108.17.1A-1法进行测量。

[0083] (8)高压透气度(mm/s)：利用依据ASTMD6476的TEXTEST公司制造的FX3350测量动态透气度，求出升压达到100kPa时的透气度。

[0084] (9)热经时评价：将布帛展开悬吊在140℃的热空气箱中，暴露放置100小时后，制成标准状态，进行各评价。

[0085] (10)热处理后透气度：经过前述(9)项的热暴露后，求出前述(8)项的高压透气度(mm/s)。热处理后的高压透气度除以热处理前的高压透气度，作为热处理后透气度比。

[0086] (11)热处理后折痕透气度增加分量(mm/s)：如图3所示，将15cm见方的布帛试样以约2.54cm宽度制成波纹状的5次折叠，载置1kg重的砝码，用15cm见方的铝板夹着放置12小时后，以折痕部为中心与前述(8)项的高压透气度(mm/s)同样地测量高压透气度。同样地，使波纹状折叠且载置有砝码的试样经过与前述(9)项同样的热暴露后，移除砝码并展开而制成标准状态，以折痕部为中心与前述(8)项的高压透气度(mm/s)同样地测量高压透气度。自热处理后的高压透气度减去热处理前的高压透气度，作为热处理后折痕透气度增加分量(mm/S)。

[0087] (12)环己烷提取油分：将织物试样用环己烷进行8小时索氏提取。由环己烷提取成分的干固重量求出试样中的油剂成分量(重量％)。

[0088] (13)尺寸稳定性(％)：将描绘有一定间隔的标线的布帛放置在120℃的热空气箱中，放置30分钟，在标准状态下测量标线间，以经纬平均距离变化。

[0089] (14)喷墨印刷：利用60微米喷嘴的喷墨打印机使用乙醇性的黑墨以20m/分钟的布帛进给速度对布帛进行10mm宽度的条形码印刷。用35倍放大镜观察印刷表面，评价条形码的条的印刷渗出，将条的边界清楚且没有渗出的情况设为○，将条边界清楚但观察到墨滴的渗出的情况设为△，将条边界存在不清楚的部分的情况设为×。

[0090] [实施例1]

[0091] 使用将聚己二酰己二胺树脂熔融纺纱并热拉伸而得到的强度8cN/dtex的纤维作为织纱。纤维中含有50ppm在树脂聚合时添加的铜，含有1500ppm碘。该纤维的纤度为470dtex、单丝数为136条、沸水收缩率为7.0％，水浸法的空气交织数为10个/m。关于该纤维，作为经纱用，无捻无浆地平行排列，制成整经轴，作为纬纱用，无捻无浆地卷取，自纱筒直接供给。利用喷水织机设定织机上的经纱张力，以400转/分钟得到平纹织物。将得到的织物在未进行精炼的状态下在60℃下干燥，使织物水分率为3％。接着，关于热轧光加工，在进给速度18m/分钟、金属辊温度160℃、压力490N/cm下进行处理，将相反侧在同样条件下进行处理，从而进行精加工。关于夹住织物的上下轧光辊，上部的加热用金属辊为12cm直径，下部的辊为具有纸表面的24cm直径的辊，表面速度为上下同速。纸辊表面的肖氏D硬度为65。精加工布帛的织物密度为经纬均51.0条/2.54cm。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。

[0092] 成为接触角大、织纱良好咬入的形态。高压透气度受到抑制，热经时后透气度也受到抑制。尺寸稳定性良好，喷墨印刷性也良好。

[0093] [实施例2]

[0094] 调整筘齿密度来设置经纱条件，调整纬纱打入条件，然后与实施例1同样地实施，得到精加工布帛的织物密度为经纬均53.0条/2.54cm的布帛。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。

[0095] [实施例3]

[0096] 调整筘齿密度来设置经纱条件，调整纬纱打入条件，然后与实施例1同样地实施，得到精加工布帛的织物密度为经纬均54.5条/2.54cm的布帛。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。

[0097] [实施例4]

[0098] 调整筘齿密度来设置经纱条件，调整纬纱打入条件，然后与实施例1同样地实施，得到精加工布帛的织物密度为经纬均49.0条/2.54cm的布帛。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。

[0099] [实施例5]

[0100] 热轧光加工中，将加热用金属辊温度设为180℃、压力设为2000N/cm、进给速度设为8m/分钟，除此之外，与实施例2同样实施。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。

[0101] [实施例6]

[0102] 在织造后利用60℃的温水浴进行精炼，移交至干燥工序，除此之外，与实施例2同样实施。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。

[0103] [实施例7]

[0104] 使用聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维即纤度为550dtex、单丝数为144条、强度为7cN/dtex、沸水收缩率为3.5％、交织数为10个/m的纤维作为织纱。利用喷水织机进行平织，在未进行精炼的状态下在60℃下干燥，将水分率设为0.8％。接着，以进给速度为18m/分钟、金属辊温度为180℃、压力为490N/cm的条件下进行热轧光加工，将相反侧在同样条件下进行热轧光加工处理，从而进行精加工。精加工布帛的织物密度设为经纬均49.0条/2.54cm。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。

[0105] [实施例8]

[0106] 使用空气交织为25次/m的织纱，与实施例1同样地实施，得到精加工布帛的织物密度为经纬均51.0条/2.54cm的布帛。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。

[0107] [比较例1]

[0108] 与实施例1同样地利用喷水织机得到平纹织物。将得到的织物在未进行精炼的状态下在60℃下干燥，并进行精加工。调整织造时的筘齿密度，调整纬纱打入条件，然后精加工布帛的织物密度设为经纬均51.0条/2.54cm。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。精加工布帛的织物密度为经纬均与实施例1相同，但是由于无热轧光加工，接触角不大，因此高压透气度较高。尺寸稳定性也差，喷墨印刷清晰性也不好。

[0109] [比较例2]

[0110] 与实施例1同样地利用喷水织机得到平纹织物。将得到的织物在未进行精炼的状态下在60℃下干燥，并进行精加工。调整织造时的筘齿密度来设置经纱条件，调整纬纱打入条件，然后精加工布帛的织物密度设为经纬均53.0条/2.54cm。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。精加工布帛的织物密度为经纬均与实施例2相同，但是由于无热轧光加工，接触角不大，因此热经时后的高压透气度较高。尺寸稳定性也差，喷墨印刷清晰性也不好。

[0111] [比较例3]

[0112] 与实施例1同样地利用喷水织机得到平纹织物。将得到的织物在未进行精炼的状态下在60℃下干燥，并进行精加工。调整织造时的筘齿密度来设置经纱条件，调整纬纱打入条件，然后精加工布帛的织物密度设为经纬均54.5条/2.54cm。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。精加工布帛的织物密度为经纬均与实施例3相同，但是由于无热轧光加工，接触角不大，因此热经时后的高压透气度较高。尺寸稳定性也差，喷墨印刷清晰性稍微不好。

[0113] [比较例4]

[0114] 与实施例1同样地利用喷水织机得到平纹织物。将得到的织物在未进行精炼的状态下在120℃下干燥，利用180℃的拉幅机以送经的超喂为1％且宽度维持相同宽度的方式进行精加工。调整织造时的筘齿密度来设置经纱条件，调整纬纱打入条件，然后精加工布帛的织物密度设为经纬均53.0条/2.54cm。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。由于是拉幅机定型精加工，接触角不大，因此热经时后的高压透气度较高。另外，热经时后的折痕部的透气度增加大。尺寸稳定性良好，但喷墨印刷清晰性稍微不好。

[0115] [比较例5]

[0116] 与实施例1同样地利用喷水织机得到平纹织物。将得到的织物在90℃的温水中精炼，在120℃下干燥，接着，利用180℃的拉幅机以送经的超喂为1％且宽度维持相同宽度的方式进行精加工。调整织造时的筘齿密度来设置经纱条件，调整纬纱打入条件，然后精加工布帛的织物密度设为经纬均53.0条/2.54cm。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。由于是在经过精炼后的拉幅机定型精加工，接触角不大，因此热经时后的高压透气度较高。尺寸稳定性良好，但喷墨印刷清晰性稍微不好。

[0117] [比较例6]

[0118] 除了将经纱张力设为0.18N/dtex之外，与实施例1同样地利用喷水织机得到平纹织物。将得到的织物在90℃的温水中精炼，在120℃下干燥，接着，利用与实施例1同样的热轧光工序，在进给速度为18m/分钟、金属辊温度为160℃、压力为490N/cm的条件下进行处理，将相反侧以同样条件进行热轧光处理，从而进行精加工。调整织造时的筘齿密度来设置经纱条件，调整纬纱打入条件，然后精加工布帛的织物密度设为经纬均53.0条/2.54cm。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。由于是低张力织造，进而是在经过精炼后的热轧光精加工，接触角不大，因此热经时后的高压透气度较高。尺寸稳定性、喷墨印刷清晰性良好。

[0119] [比较例7]

[0120] 除了将经纱张力设为0.18N/dtex，与实施例1同样地利用喷水织机得到平纹织物。将得到的织物在未进行精炼的状态下在60℃下干燥，将织物水分率设为3％。接着，利用热轧光工序，在进给速度为18m/分钟、金属辊温度为160℃、压力为490N/cm的条件下进行处理，将相反侧在同样条件下进行处理，从而进行精加工。调整织造时的筘齿密度来设置经纱条件，调整纬纱打入条件，然后精加工布帛的织物密度设为经纬均53.0条/2.54cm。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。由于是低张力织造，即使进行热轧光，接触角也不大，因此热经时后的高压透气度较高。尺寸稳定性、喷墨印刷清晰性良好。

[0121] [比较例8]

[0122] 与实施例1同样地利用喷水织机得到平纹织物。将得到的织物在90℃的温水中精炼，在120℃下干燥，接着，利用与实施例1同样的热轧光工序，在进给速度为18m/分钟、金属辊温度为160℃、压力为490N/cm的条件下进行处理，将相反侧在同样条件下进行处理，从而进行精加工。调整织造时的筘齿密度来设置经纱条件，调整纬纱打入条件，然后精加工布帛的织物密度设为经纬均54.5条/2.54cm。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。尺寸稳定性良好，喷墨印刷清晰性也良好。由于是在通过精炼而经过收缩过程之后的热轧光精加工，接触角不大，也没有进行织纱啮合结构的固定，因此热经时后的高压透气度变高。另外，热经时后的折痕部的透气度增加明显较大。

[0123] [比较例9]

[0124] 使用空气交织为34次/m的织纱，与实施例1同样地实施，得到精加工布帛的织物密度为经纬均51.0条/2.54cm的布帛。将布帛的制造条件和评价结果示于表1。由于接触角不大，因此高压透气度较高，热经时后的高压透气度较高。表面平滑性存在缺陷，喷墨印刷清晰性不好。

[0125] [表1]

[0126]

[0127] 由表1明显可知，本发明的布帛表现出非常优异的高压低透气性，并且具有喷墨印刷清晰性。

[0128] 产业上的可利用性

[0129] 本发明的布帛是即使没有树脂涂层在高压下透气度也低、热经时后在高压下透气度也低的布帛，因此适宜作为要求高压高速展开的气囊用布帛。

[0130] 附图标记说明

[0131] 1 经纱的长度方向截面

[0132] 2 纬纱的横截面

[0133] 3 外切圆

[0134] A 接触线部分的一端

[0135] B 接触线部分的一端

[0136] C 接触线部分的中央部

[0137] θ 交接部的接触角

[0138] r 交接部的曲率半径